4鋼結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)(第二版)課后習(xí)題答案8810

《鋼結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)》習(xí)題參考答案3.1題：1）按制作方法的不同分為型鋼截面和組合截面兩大類。型鋼截面又可分為答：（熱軋型鋼和冷彎薄壁型鋼兩種。組合截面按連接方法和使用材料的不同，可分為焊接組合截面（焊接截面）、鉚接組合截面、鋼和混凝土組合截面等。（2）型鋼和組合截面應(yīng)優(yōu)先選用型鋼截面，它具有加工方便和成本較低的優(yōu)點(diǎn)。3.7題：解：由附錄1中附表1可得I20a的截面積為3550mm2，扣除孔洞后的凈面積為mm2。工字鋼較厚板件的厚度為11.4mm，故由附錄4可A355021.5723249n得Q235鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為f215N/mm2，構(gòu)件的壓應(yīng)力為N450103138.52153249N/mm2，即該柱的強(qiáng)度滿足要求。An新版教材工字鋼為豎放，故應(yīng)計(jì)入工字鋼的自重。工字鋼I20a的重度為27.9kg/m，故N27.969.811.21971N；gNNg45010319713249構(gòu)件的拉應(yīng)力為139.11215N/mm2，即該柱的強(qiáng)度滿足An要求。3.8題：解：1、初選截面板厚度小于16mm，強(qiáng)度設(shè)計(jì)值取f215f125假定截面鋼，。v可變荷載控制組合：q1.210.21.42547.24kN，永荷久載控制組合：q1.3510.21.40.72538.27kN簡(jiǎn)支梁的支座反力（未計(jì)梁的自重）Rql/2129.91kN，跨中的最大彎矩為M1ql2147.245.52178.63kNm，梁所需凈截面抵抗矩為88max178.63106791274mm3，f1.05215MWnxmaxx梁的高度在凈空方面無限值條件；依剛度要求，簡(jiǎn)支梁的容許擾度為l/250，參照表3-2可知其容許最小高度為l5500229mm，h2424min按經(jīng)驗(yàn)公式可得梁的經(jīng)濟(jì)高度為h73W30073791274300347mm，ex由凈截面抵抗矩、最小高度和經(jīng)濟(jì)高度，按附錄1中附表1取工字鋼I36a，相應(yīng)h360229mm且和經(jīng)濟(jì)高度，截面高度W875000791274mm的截面抵抗矩3nx接近。按附錄1中附表5取窄翼緣H型鋼HN400×150×8×13，截面抵抗矩W942000791274mm3nxh400229mm。，截面高度普通工字鋼梁翼緣的外伸寬度為b633.9913235/f13b(13610)/263mm1，，故翼緣板的局部穩(wěn)定1t15.8y可以保證，且截面可考慮部分塑性發(fā)展。窄翼緣型鋼梁的翼緣的外伸寬度為b715.4613235/f13b(1508)/271mm1，，故翼緣板的局部穩(wěn)定可1t13y以保證，且截面可考慮部分塑性發(fā)展。2、驗(yàn)算截面（1）普通工字鋼I36a截面的實(shí)際幾何性質(zhì)計(jì)算：A7630mm2，I157600000mm4，W875000mm3，xxIS307mm，xx梁自重估算，由荷規(guī)附錄A得鋼的重度為78.5kN/m3，梁的自重為g763010-61.278.50.719kN/m，修正為g763010-678.50.60kN/m自重產(chǎn)生的跨中最大彎矩為1M0.601.25.522.72kNm，式中1.2為可變荷載控制組合對(duì)應(yīng)的荷載分8g項(xiàng)系數(shù)?？缰凶畲罂倧澗貫镸178.632.72181.35kNm，xA點(diǎn)的最大正應(yīng)力為181.351061.05875000197.39f215N/mm2(t15.816)maxB點(diǎn)的最大剪應(yīng)力為V(47.240.601.2)5.5/2131.89kNmax131.891033071042.96f125N/mm2(t15.816)vmax故由以上分析可知，該普通工字鋼等截面鋼梁滿足強(qiáng)度要求。（2）窄翼緣型鋼HN400×150×8×13截面的實(shí)際幾何性質(zhì)計(jì)算：A7112mm2，I188000000mm4，W942000mm3，xx梁自重估算，由荷規(guī)附錄A得鋼的重度為78.5kN/m3，梁的自重為g711210-61.278.50.670kN/m，修正為g711210-678.50.56kN/m自重產(chǎn)生的跨中最大彎矩為1M0.561.25.522.54kNm，式中1.2為可變荷載控制組合對(duì)應(yīng)的荷載分8g項(xiàng)系數(shù)。跨中最大總彎矩為M178.632.54181.17kNm，xA點(diǎn)的最大正應(yīng)力為181.171061.05942000183.17f215N/mm2(t1316)maxB點(diǎn)的最大剪應(yīng)力為V(47.240.561.2)5.5/2131.76kN，面積矩可近似計(jì)算如下maxS15013(400/213/2)(20013)28/2517201mmx3，131.761035172011.88108845.31f125N/mm2(t135.816)vmax故由以上分析可知，該窄翼緣型鋼等截面鋼梁滿足強(qiáng)度要求。比較普通工字鋼和窄翼緣型鋼可發(fā)現(xiàn)，在相同的計(jì)算條件下采用窄翼緣型鋼更加經(jīng)濟(jì)。3.9題：解：強(qiáng)度驗(yàn)算部位：A點(diǎn)的最大正應(yīng)力；B點(diǎn)的最大剪應(yīng)力；C點(diǎn)的折算應(yīng)力；D點(diǎn)的局部壓應(yīng)力和折算應(yīng)力。RP300kN，M3002600kNm，max相關(guān)參數(shù)：A800828010212000mm2，梁截面的I1(2808203-2728003)1259920000mm4，12x腹板軸線處的面積矩S2801040540082001774000mm3，腹板邊緣處的面積矩S280104051134000mm3。梁的g1200010-678.51.21.1304kN/m自重標(biāo)準(zhǔn)值（也可按課本的方法計(jì)算，此處直接采用荷規(guī)附錄A提供的重度），M11.13041021.216.956kNm，跨中最大總彎矩8gM60016.956616.956kNm。xA點(diǎn)的最大正應(yīng)力為：2808210由于翼緣自由外伸的寬厚比為，13.613235fy13，故取x對(duì)軸的部分塑性發(fā)展系數(shù)。1.0x616.956106410200.77f215N/mm2(t1016)1.01259920000maxB點(diǎn)的最大剪應(yīng)力為：V3001.21.130410/2306.78kNmax306.7810317740001259920000853.99f125N/mm2(t816)vmaxC點(diǎn)的折算應(yīng)力為：M306.7820.51.1304221.2610.85kNm，V306.781.21.13042304.07kN，304.07103113400034.21N/mm2，12599200008610.85106400193.93N/mm2，折算應(yīng)力為125992000032202.781.1f236.5N/mm22。ZSD點(diǎn)的局部壓應(yīng)力和折算應(yīng)力F1.0300103250N/mm2f215Mpa；tl8150D點(diǎn)正應(yīng)力為壓應(yīng)力，其值大小為193.93N/mm2；剪應(yīng)力向下，大小為34.21N/mmcwz。代入折算應(yīng)力計(jì)算公式可得，232234.811.1f236.5N/mm2，即D點(diǎn)的22cc折算應(yīng)力滿足ZS強(qiáng)度要求，但局部壓應(yīng)力不滿足強(qiáng)度要求。故由以上分析可知，該焊接工字型等截面鋼梁不滿足強(qiáng)度要求。3.10題：解：1、初選截面假定截面鋼板厚度小于16mm，強(qiáng)度設(shè)計(jì)值取f215，f125v，簡(jiǎn)支梁的支座反力（未計(jì)梁的自重）RP/2750kN，跨中的最大彎矩為M75043000kNm，梁所需凈截面抵抗矩為max30001061.3289107mm3，f1.05215MWnxmaxx梁的高度在凈空方面無限值條件；按經(jīng)驗(yàn)公式可得梁的經(jīng)濟(jì)高度為h73W300731.32891073001358mm，ex考慮到梁截面高度大一些，更有利于增加剛度，初選梁的腹板高度為h1400mm。w腹板厚度按支點(diǎn)處最大剪力需要確定，1.5V1.5750103tw6.43mm，按經(jīng)驗(yàn)公式估算hf1400125wvh1400tw3.40mm，故選用腹板厚度為t10mm。ww1111h1401.076cm10.76mm，故選用腹板厚度為t10mm。t修正為：w1111ww按近似公式計(jì)算所需翼緣板面積Wth1.32891071014007159mmbtx2，初選翼緣板寬度為400mm，ww6h14006w7159t40017.9mm。考慮到公式的近似性和鋼梁的自重作用等因素，則所需厚度為t20mm選用。梁翼緣的外伸寬度為b1959.7513235/f13，故翼緣板的局部穩(wěn)定b(40010)/2195mm1，1t20y可以保證，且截面可考慮部分塑性發(fā)展。2、驗(yàn)算截面截面的實(shí)際幾何性質(zhì)計(jì)算：A14001040020230000mm2，I1(40014403-39014003)1.03531010mm4，12x1.03531010Wx1.4379107mm3，720腹板軸線處的面積矩S40020710700103508.13106mm3，處的面積矩腹板邊緣S400207105.68106mm3。梁自重估算，由荷規(guī)附錄A得鋼的重度為78.5kN/m3，梁的自重為g3000010-61.278.52.826kN/m，自重產(chǎn)生的跨中最大彎矩為M12.8261.28227.13kNm，式中1.2為可變荷載控制組合對(duì)應(yīng)的荷載分8g項(xiàng)系數(shù)?？缰凶畲罂倧澗貫镸300027.133027.13kNm，xA點(diǎn)的最大正應(yīng)力為3027.131061.051.4379107200.50f205N/mm2(翼緣處t2016)B點(diǎn)的最大剪應(yīng)力為V7501.22.8268/2763.56kNmax763.561038.131061.035310101059.96f125N/mm2(腹板處t1016)vC點(diǎn)的折算應(yīng)力為3027.13106700204.67N/mm2，1.03531010763.561035.6810641.89N/mm2，1.0353101010按能量理論的折算應(yīng)力為32217.151.1f236.5N/mm2(腹板邊緣處t1016)。2ZS故由以上分析可知，該焊接工字型等截面鋼梁滿足強(qiáng)度要求。3.11題：解：由附錄1的附表1可得I45a的截面積為10200mm2，單位質(zhì)量為80.4kg/m，抵抗矩為1430000mm3，翼緣平均厚度18mm>16mm，鋼材的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為205N/mm2，由表3-3得工字鋼繞強(qiáng)軸的截面塑性發(fā)展系數(shù)為1.05。鋼梁自重標(biāo)準(zhǔn)值g80.49.8788kN/m，跨中處的最大彎矩為1M0.25P20.7881.2620.5P4.26kNm，8x驗(yàn)算強(qiáng)度有（假定P為設(shè)計(jì)值），NMP1000(0.5P4.26)106f205N/mm2，1.051430000xAW10200nxnxPP8.526205，0.431P202.16，即10.23.003可得P469.01kN。4.9題：要求按照等穩(wěn)定條件確定焊接工字型截面軸心壓桿腹板的高厚比。鋼材為Q235，桿件長(zhǎng)細(xì)比為100，翼緣有火焰切割和軋制邊兩種。作對(duì)比。計(jì)算結(jié)果請(qǐng)與規(guī)范規(guī)定解：軸心壓桿的彈性模量修正系數(shù)為，0.1013（210.02482f/E)f/Eyy0.10131002(10.02481002235/(206103))235/(206103)0.82871.0由表4-4，翼緣為火焰切割邊的焊接工字型截面的強(qiáng)弱軸均為b類截面，而翼緣為軋制邊的焊接工字型截面的弱軸為c類截面，故由桿件長(zhǎng)細(xì)比查附表17-2和17-3得軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)分別為0.555和0.463。故翼緣為火焰切割邊的焊接工字型截面軸心壓桿腹板高厚比為，2E1.340.82872061031.34h0[t2]0.5[]0.512(1)fminy12(10.32)0.5552352；w23582.20(250.5)75fy(30010)/29.06132351323513b局部穩(wěn)定性：1t16f235y翼緣為軋制邊的焊接工字型截面軸心壓桿腹板高厚比為，2E1.340.82872061031.34h0[t2]0.5[]0.512(1)fminy12(10.32)0.4632352；w23590.00(250.5)75fy(24010)/25.751323513235235b局部穩(wěn)定性：131t20fy注意：本題等穩(wěn)定條件為板件的臨界應(yīng)力和構(gòu)件的臨界應(yīng)力相等，而不是前面所述的關(guān)于x和y等穩(wěn)定系數(shù)4.10驗(yàn)算圖示焊接工字形截面軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性。鋼材為Q235鋼，翼緣為火焰切割邊，沿兩個(gè)主軸平面的支撐條件及截面尺寸如圖所示。已知構(gòu)件承受的軸心壓力為N=1500kN。l12ml4m解：由支承條件可知，0x0y500122I1850031250123225012476.6106mm421212x500832112250331.3106mm4Iy1212A225012500810000mm2I31.31065.6cm10000I476.6106ix21.8cmiyA10000Ay，xl0y71.45.6400l0x12005521.8xiiy，，xy=0.747翼緣為火焰切割邊的焊接工字鋼對(duì)兩個(gè)主軸均為1500103b類截面，故按查表得yN整體穩(wěn)定驗(yàn)算：200.8MPaf215MPaA0.74710000，穩(wěn)定性滿足要求。N2-12×2500004xx0004y1-8×50000044.13圖示一軸心受壓綴條柱，兩端鉸接，柱高為7m。承受軸心力設(shè)計(jì)荷載值N=1300kN，鋼材為Q235。已知截面采用2[28a，單個(gè)槽鋼的幾何性質(zhì)：A=40cm2，iy=10.9cm，ix1=2.33cm，Ix1=218cm4，y0=2.1cm，綴條采用∟45×5，每個(gè)A1=4.29cm2。試驗(yàn)算角鋼的截面積：該柱的x21yyxx11260整體穩(wěn)定性是否滿足？ll7mx、y軸的計(jì)算長(zhǎng)度為：解：柱為兩端鉸接，因此柱繞0x0yI2IAb2y221840262.19940.8cm4222xx10l70064.2l70063.1x9940.824011.1cmIix0y0xxi11.1i10.9yAxyA63.12724024.2965.120x227xA1x格構(gòu)柱截面對(duì)兩軸均為b類截面，按長(zhǎng)細(xì)比較大者驗(yàn)算整體穩(wěn)定既可。由65.1，b類截面，查附表得0.779，0xN1300103A0.779240102整體穩(wěn)定驗(yàn)算：所以該軸心受壓的格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性滿足要求。208.6MPaf215MPa7.12f160N/mmw設(shè)計(jì)2。解：①鋼材為Q235鋼，焊條為E43型，則角焊縫的強(qiáng)度值fh1.5t1.5145.6mmfminmaxh1.2t1.21012mmh8mm，f肢背焊縫：fmax，可取h1.5t1.5145.6mmht1m~2ax101~28~9mmfminh6mm肢尖焊縫：fmax，可取。f圖示連接為不等肢角鋼長(zhǎng)肢相連，故K1=0.65，K2=0.35。NKN0.65540351kN力：11焊縫受NKN0.35540189kN22N20.7hfww1肢背：351103l20.78160195.9mm1所需焊縫計(jì)算長(zhǎng)度，f1fN20.7hfw189103l20.76160140.6mm2w2肢尖：f2fll2h195.928211.9mm側(cè)面焊縫實(shí)際施焊長(zhǎng)度，肢背：，取220mm；1w1f1ll2h140.626152.6mm肢尖：，取160mm。ll2hdd2h3402h②連接板和端板間焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度：w2w2f2f12ffh1.5t1.5206.7mmfminmaxh1.2t1.21416.8mmh7mm。f，因此可取fmaxdd170mm，拉力N通過焊縫群的形心，1將N沿焊縫長(zhǎng)度方向和垂直于焊縫長(zhǎng)度方向分解：12平行于焊縫長(zhǎng)度方向的力：NNsin540299.5kN121.521.51垂直于焊縫長(zhǎng)度方向的力：NNsin540449.3kN121.522N449.3103N2fhl0.77234027140.6MPa2ewN1299.5103N1hl0.7723402793.7MPafew2140.61.222293.72148.5N/mm2fw160N/mm2ffffh7mmf所以連接板和端板間焊腳尺寸滿足要求。d150mm，d190mm③當(dāng)1時(shí)，力N不通過焊縫群的形心，將N向形心平移，焊縫群受力為：21平行于焊縫長(zhǎng)度方向的力：NNsin540299.5kN121.521.51垂直于焊縫長(zhǎng)度方向的力：NNsin540449.3kN121.522彎矩：MNe499.30.028.986kNm2314147106mm40.7734027I212w14147106Idd21501902Ww83218mm3w12NM449.31030.772340278.986103140.7MPa83218hlW2fewwN1e299.5103hl0.7723402793.7MPafw2140.71.222293.72148.6N/mm2fw160N/mm2f2fff所以由②確定的焊腳尺寸滿足要求。7.14解：①支托承力，螺栓僅承受彎矩作用dfb3.1417.65217041.57kN4t2eNb4單個(gè)螺栓的抗拉承載力：t螺栓群所受彎矩MPe1500.230kNm旋轉(zhuǎn)中心為最底排螺栓處，第一排螺栓受力最危險(xiǎn)，單個(gè)螺栓受到的最大拉力為：My1230103300my2(100220023002)Nt32.14kN<Nb41.57kNti所以此連接安全。②支托不承力，則螺栓群承擔(dān)剪力和彎矩的作用fb13.1420214044.0kN4vd2Nbn4單個(gè)螺栓的抗剪承載力：vvNdtfb2018305109.8kNbc單個(gè)螺栓的抗壓承載力：cV150N剪力：vn18.75kN8每個(gè)螺栓承擔(dān)的N32.14kN最危險(xiǎn)的螺栓受到的拉力：t2232.1418.75220.881NNtv44.041.57NbvNbt螺栓在剪力和拉力聯(lián)合作用下：所以此連接安全。7.15解：查表得10.9級(jí)M22摩擦型高強(qiáng)螺栓的預(yù)拉力P=190kN，V=P=175kN，0.505接觸面噴砂，查得摩擦系數(shù)。001①對(duì)于角鋼與牛腿相連的一肢上螺栓扭矩TPe1750.20.05525.4kNm。群的受力：剪力00105單個(gè)高強(qiáng)度摩擦型螺栓的抗剪承載力設(shè)計(jì)值：fNb0.9nP0.920.5190171kN有兩個(gè)剪面v假設(shè)角鋼與牛腿相連的一肢上布置3個(gè)高強(qiáng)度摩擦型螺栓，螺栓的排列如圖所示。最外側(cè)一排螺栓受力最危險(xiǎn)，其受力為：角鋼與牛腿相連一肢的螺栓排列剪力作用下每個(gè)螺栓承擔(dān)的剪力：V175NV58.3kNn31yTy25.4103100127kNNT最外排螺栓承擔(dān)的剪力：1y221002扭矩作用下1xi摩擦型高強(qiáng)螺栓在剪力作用下：N1所以此螺栓N2127258.32139.7kNN171kN2NTVbv1x1y布置方式滿足要求。②角鋼與柱翼緣相連一肢上的螺栓V=P=175kN，彎矩MPe1750.235kNm群的受力：剪力05001假設(shè)布置6個(gè)螺栓，單個(gè)高強(qiáng)度摩擦型螺栓的抗剪承載力設(shè)計(jì)值：f單個(gè)螺栓的Nb0.9nP0.910.519085.5kN有一個(gè)剪面001v抗拉承載力設(shè)計(jì)值：05Nb0.8P0.8190152kNt若支托承力，高強(qiáng)度螺栓僅承受彎矩作用，此時(shí)旋轉(zhuǎn)中心在螺栓群形心處，最外排螺栓受到的拉力最大：My3510310087.5kN<Nb152kNNMt12my221002t角鋼與柱翼緣相i若支托不承力，高強(qiáng)度螺栓同時(shí)承受剪力和彎矩的作用，連一肢的螺栓排每個(gè)螺栓受到的剪力：V17529.1kNNVn6最外排螺栓受到的拉力：NM87.5kNt高強(qiáng)度摩擦型螺栓在剪力和拉力聯(lián)合作用下：NtNvb87.529.10.9161NNb15285.5tv此螺栓布置符合要求。4.17焊接簡(jiǎn)支工字形梁如圖所示，跨度為12m，跨中6m處梁上翼緣有簡(jiǎn)支側(cè)向支撐，材料為Q345鋼。集中荷載設(shè)計(jì)值為P=330kN，間接動(dòng)力荷載，驗(yàn)算該梁的整體穩(wěn)定是否滿足要求。如果跨中不設(shè)側(cè)向支撐，所能承受的集中荷載下降到多少？P-280×14x-1000×860006000-280×14解：①梁跨中有一個(gè)側(cè)向支承點(diǎn)l600021.4132801t，需驗(yàn)算整體穩(wěn)定PL33012990kNmM144跨中彎矩xI181000322801450722682106mm412x1000832114280351264000mm4Iy1212A2280141000815840mm2Iiy5126400056.89cmA15840yl0y6000105.4712023599yi56.89345，所以不能用近似公式計(jì)算byI268210W65218015.6mm3514xyx11.75查附表15，跨度中點(diǎn)有一個(gè)側(cè)向支承點(diǎn)、集中荷載作用在截面高度高度上任意位置，bt4320Ah2235bb1y12yWx4.4hfby4320158401028105.471422351.520.64.410283451.751105.4725218015.61.070.2821.070.2821.520.884需對(duì)進(jìn)行修正，bbbM990106214.6MPaf310MPaxW0.8845218015.6bx該梁的整體穩(wěn)定性滿足要求。②梁跨中沒有側(cè)向支承點(diǎn)l0y210.9456.8912000iyylt12000140.5862.011bh28010241梁跨中無側(cè)向支承點(diǎn)，集中荷載作用在上翼緣，則有：0.730.180.730.180.5860.835b4320Aht2235bb1y12ybWx4.4hfy4320158401028210.941422350.2054.410283450.8351210.9425218015.6MMf310MPaM331.6kNmxxW0.2055218015.6bxx4MPx4331.6110.5kNL12所以，如果跨中不設(shè)側(cè)向支撐，所能承受的集中荷載下降到110.5kN。4.18題：如圖所示兩焊接工字型簡(jiǎn)支梁截面，其截面積大小相同，跨度均為12m，跨間無側(cè)向支承點(diǎn)，均布荷載大小相同，均作用于梁的上翼緣，鋼材為Q235，試比較說明何者穩(wěn)定性更好。解：均布荷載作用，受彎構(gòu)件的彎扭失穩(wěn)，計(jì)算其整體穩(wěn)定性。1（1）、梁的跨中最大彎矩：；梁的max幾何特征參數(shù)如下：Mql28；A30016212001021600mm2；lll12000mm0x0y0I1(3001232329012003)4.989109mm4；12x4.98910924.989109480.6mm；WIx8.099106mm3；ixIh21232A21600xxI1(16300321200103)7.21107mm4；12y7.2110757.8mm；I7.21102I7Wy4.807105mm3；iyyh2300A21600yyl0yi12000207.61；57.8yy1200016ltbh30012321梁的整體穩(wěn)定系數(shù)，，，0.520.690.130.75811bb[1(t)2]b4320Ah235y12W4.4hfbb；yxy4320216001232[1(240.47.61123126)20]2352350.758207.6128.0991060.29286215509.85kNm，MWf0.29288.09910maxbxmax8509.8528.33kN/m28.33N/mm。q8M122maxl2M18ql2（2）、梁的跨中最大彎矩：；梁的幾何特征參數(shù)如下：max；A24020212001021600mm2；lll12000mm0x0y0I1(2401240323012003)5.013109mm4；12x5.0131092WIx8.086106mm3；h21240xI1(20240321200103)4.618107mm4；12yI4.6181027；Wy3.848105mm3yh2240y4.6181071200046.2Il；0y259.74；iyyA46.2mm21600iyylt1200020bh24012401求整體穩(wěn)定系數(shù)，0.807，11b0.690.130.8070.795，b[1(t)2]b4320Ah235y12W4.4hfbb；yxy4320216001240[1(245.94.71424200)20]2350.795259.740.21202358.086106MWf0.21208.0861026205351.42kNm，maxbxmax8351.4219.52N/mm。q8M122maxl2由以上計(jì)算結(jié)果，可比較得出第一種截面類型的穩(wěn)定性更好。4.19題：一跨中受集中荷載工字型截面簡(jiǎn)支梁，鋼材為Q235B.F，設(shè)計(jì)荷載為P=800kN，梁的跨度及幾何尺寸如圖所示。試按以下兩種要求布置梁腹板加勁肋，確定加勁肋間距。①不利用屈曲后強(qiáng)度；②利用屈曲后強(qiáng)度。解：結(jié)構(gòu)受橫向荷載作用，故按受彎構(gòu)件的板件穩(wěn)定復(fù)核計(jì)算。①不利用屈曲后強(qiáng)度：(44012)/210.713235b梁翼緣的寬厚比：13；1t20fy2351600133.3150235（受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束），fh梁的腹板高厚比：800ft12ywy故應(yīng)按計(jì)算配置橫向加勁肋，但不必配置縱向加勁肋。在集中荷載和支座荷載作用處配置支承加勁肋，其余處配置橫向加勁肋，其間距0.5a1.252為a2000mm（）。h0A16001244020236800mm2，故簡(jiǎn)支梁的自重標(biāo)準(zhǔn)值為，g3680010678.52.889kN/m，設(shè)計(jì)集中荷載為800kN，故可忽略自重荷載的影k響，當(dāng)然也可考慮自重的影響。I1(4401640342816003)1.5641010mm4；12x1.56410102WIx1.907107mm3；h21640x腹板區(qū)格A的局部穩(wěn)定區(qū)格A左端的內(nèi)力：V400kN，M0kNm；區(qū)格A端右的內(nèi)力：驗(yàn)算：ll，V400kNM4002800kNm；rr800106，41.95N/mm2W1.907107M近似地取校核應(yīng)力為：rx40010V320.83N/mm2；lht1600120w由于簡(jiǎn)支梁的受壓翼緣扭轉(zhuǎn)未受到約束，0.851600/12f153by0.8711.25，235[10.75(0.85)]f[10.75(0.8710.85)]205201.77N/mm2；crbh/t