m建筑C塔吊基礎(chǔ)施工方案

龍巖佰翔京華中心【塔吊基礎(chǔ)專項施工方案】PAGE18中建三局集團有限公司中建三局集團有限公司佰翔京華中心主主主體工程程塔吊基礎(chǔ)專項施施施工方案案編制人：審核人:審批人：中建三局集團有有有限公司司2014年6月月月26日目錄TOC\o"1-5"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc392699676"第1章編制依依據(jù)1HYPERLINK\l"_Toc392699677"第2章分項工工程概況況1HYPERLINK\l"_Toc392699678"2.1土建概概概況1HYPERLINK\l"_Toc392699679"2.2鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)概況1HYPERLINK\l"_Toc392699680"第3章塔吊的的選型與與布置置4HYPERLINK\l"_Toc392699681"3.1影響塔塔塔吊選擇擇的主主要因數(shù)數(shù)4HYPERLINK\l"_Toc392699682"3.2塔吊型型型號的選選擇77HYPERLINK\l"_Toc392699683"3.2.1TTTC700355塔吊參數(shù)數(shù)8HYPERLINK\l"_Toc392699684"3.2.2TTTC700133塔吊參數(shù)數(shù)100HYPERLINK\l"_Toc392699685"3.2.3TTTC600155塔吊參數(shù)數(shù)122HYPERLINK\l"_Toc392699686"3.2.4本本本工程塔塔吊參參數(shù)14HYPERLINK\l"_Toc392699687"3.3塔吊吊吊吊重分析析4HYPERLINK\l"_Toc392699688"第4章塔吊平平面定位位144HYPERLINK\l"_Toc392699689"4.1塔吊平平平面定位位144HYPERLINK\l"_Toc392699690"4.2基礎(chǔ)與與與后澆帶帶位置置處理建建議116HYPERLINK\l"_Toc392699691"第5章塔吊定定位與基基礎(chǔ)形形式選擇擇188HYPERLINK\l"_Toc392699692"5.1塔吊標標標準節(jié)定定位118HYPERLINK\l"_Toc392699693"5.2塔吊標標標準節(jié)與與-11層梁板關(guān)關(guān)系系20HYPERLINK\l"_Toc392699694"5.3塔吊標標標準節(jié)與與首層層梁板關(guān)關(guān)系222HYPERLINK\l"_Toc392699695"5.4樁基礎(chǔ)礎(chǔ)礎(chǔ)24HYPERLINK\l"_Toc392699696"第6章塔吊基基礎(chǔ)承臺臺的配配筋及施施工處處理25HYPERLINK\l"_Toc392699697"6.1TC7770355（酒酒店塔樓樓區(qū)）塔塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)配筋筋25HYPERLINK\l"_Toc392699698"6.2TC7770133塔吊吊基礎(chǔ)配配筋227HYPERLINK\l"_Toc392699699"6.3TC6660155塔吊吊基礎(chǔ)配配筋229HYPERLINK\l"_Toc392699700"第7章基礎(chǔ)施施工及驗驗收331HYPERLINK\l"_Toc392699701"7.1塔吊底底底座安裝裝311HYPERLINK\l"_Toc392699702"7.2基礎(chǔ)施施施工注意意事項項31HYPERLINK\l"_Toc392699703"7.3地基土土土檢查驗驗收331HYPERLINK\l"_Toc392699704"7.4基礎(chǔ)檢檢檢查驗收收311HYPERLINK\l"_Toc392699705"第8章塔吊基基礎(chǔ)的計計算書書32HYPERLINK\l"_Toc392699706"8.1TC7770355塔吊吊樁基礎(chǔ)礎(chǔ)驗算算32HYPERLINK\l"_Toc392699707"8.2TC7770133辦公公塔樓區(qū)區(qū)塔吊吊樁基礎(chǔ)礎(chǔ)驗算算35HYPERLINK\l"_Toc392699708"8.3TC7770133（裙裙樓區(qū)）樁樁基基礎(chǔ)驗算算388HYPERLINK\l"_Toc392699709"8.4TC6660155塔吊吊樁基礎(chǔ)礎(chǔ)驗算算41HYPERLINK\l"_Toc392699710"第9章塔吊基基礎(chǔ)廠家家設(shè)計計圖45HYPERLINK\l"_Toc392699711"9.1TC7770355塔吊吊45HYPERLINK\l"_Toc392699712"9.2TC7770133塔吊吊46HYPERLINK\l"_Toc392699713"9.3TC6660155塔吊吊51龍巖佰翔京華中心【塔吊基礎(chǔ)專項施工方案】編制依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)計規(guī)規(guī)范》（GB5500077--20002）?！督ㄖ鶚都夹g(shù)術(shù)術(shù)規(guī)范》（JGJ99420008）?！秶覙藴尸F(xiàn)行行行建筑機機械規(guī)規(guī)范大全全》（中中國建筑筑出版版社，1994）?！丢毩⑹剿趸A(chǔ)抗傾傾覆穩(wěn)穩(wěn)定分析析》（《世世世界地震震工程程》21卷2期，2005年6月）?！督ㄖC械使用用用安全技技術(shù)規(guī)規(guī)程》（JGJ333-220112）。《塔式起重機混混混凝土基基礎(chǔ)工工程技術(shù)術(shù)規(guī)程程》（JGJ//TT1877-22009）。中聯(lián)重科TC666013、TC700113、TC700335、TC655115塔式起重重機機使用說說明書書。佰翔京華中心巖巖巖土工程程勘察察報告（20133--LY008）。佰翔京華中心巖巖巖土工程程施工工勘察報報告（HK200113-006--06）?！端狡鹬貦C設(shè)設(shè)設(shè)計規(guī)范范》（GB/TT1137552--19992）。《塔式起重機混混混凝土基基礎(chǔ)工工程技術(shù)術(shù)規(guī)程程》（JGJTT1877-22009）?！督ㄖ痘夹g(shù)術(shù)術(shù)規(guī)范》（JGJ9944-200088）?！痘炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)設(shè)計規(guī)范范》（GB5000010--20011）。分項工程概況土建概況本工程位于龍巖巖巖大道以以東、西西陂路以以北、登登高西路路以南南的地塊塊，建建筑占地地面積積約1514400.777m22，總建筑筑面面積20444991.008m2，其中地地上上建筑面面積15055996.222m2，地下建建筑筑面積5389944.866mm2。建筑層數(shù)及高度度度：地下下室2層，辦公公塔塔樓地上上部分分35層，檐口口高高度155..44m；酒店塔塔樓樓地上部部分40層，檐口口高高度180m；裙樓4層，檐口口高高度28.22m。塔樓基礎(chǔ)采用樁樁樁筏基礎(chǔ)礎(chǔ)，酒酒店塔樓樓處筏筏板厚度30000mmm、辦公塔塔樓樓處筏板板厚度度27000mmm，塔樓以以外外筏板厚厚度為為550mmm。采用沖沖（鉆鉆）孔樁樁。鋼結(jié)構(gòu)概況本工程鋼結(jié)構(gòu)主主主要由勁勁性鋼鋼骨柱、梁梁組組成。鋼鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)主要在在酒店店塔樓區(qū)區(qū)域，外外框柱為為勁性性結(jié)構(gòu)（-2層~22層，32層~36層），鋼鋼骨骨梁主要要分布布在34層~35層。鋼骨骨柱柱截面統(tǒng)統(tǒng)計如如下：層數(shù)柱編號柱截面（D）鋼骨截面鋼骨截面形式H1×B1×tttw1×tf1H2×B2×tttw2xxtff2-2層KZ1a18501200×50000×45×501200×50000×45×50-1層KZ116001200×50000×45×501200×50000×45×501-2層KZ116001200×50000×45×501200×50000×45×503-4層KZ216001200×30000×220××301200×30000×220××305層KZ315001100×30000×220××301100×30000×220××306層KZ315001100×30000×220××301100×30000×220××307層KZ315001100×30000×220××301100×30000×220××308-9層KZ315001100×30000×220××301100×30000×220××3010層KZ315001100×30000×220××301100×30000×220××3011層KZ414001000×30000×116××281000×30000×116××2812-14層KZ414001000×30000×116××281000×30000×116××2815-20層KZ51300900×30000×144×225900×30000×144×22521層KZ51300900×30000×144×225900×30000×144×22522層KZ51300900×30000×144×225900×30000×144×22532層KZ101200H×B×tw××tf((600××5550××166×500)KZ131200H×B×tw××tf(6000×44500×288×335)33層KZ101200H×B×tw××tf((600××5550××166×500)KZ131200H×B×tw××tf((600××5550××166×500)34層同33層35層KZ11A型850H×B×tw××tf（450××3300××166×35）KZ11B型850H×B×tw××tf（450××3300××166×35）36層同35層鋼骨梁截面統(tǒng)計計計如下：：分布層數(shù)型鋼梁截面尺寸寸寸最大跨長（mmmm）重量總重34層H400×45550×114××3539000.28t/mmm1.092TH400×55550×114××3543800.34/m1.49T35層H1050×44450××166×35544000.37/m1.63TH1050×55550××166×50046000.55/m2.53T塔吊的選型與布布布置影響塔吊選擇的的的主要因因數(shù)1、辦公塔樓、酒酒酒店塔樓樓及裙裙樓的屋屋面高高度。2、結(jié)構(gòu)特點為為為核心筒內(nèi)內(nèi)埋埋勁性鋼鋼柱+混凝土墻墻體體、外框框柱內(nèi)內(nèi)埋勁性性鋼骨骨、轉(zhuǎn)換換層混混凝土梁梁內(nèi)設(shè)設(shè)鋼骨梁梁，鋼鋼骨柱、鋼鋼骨骨梁的吊吊裝對對塔吊的的選型型提出了了要求求；3、基坑的深度度度與周邊地地上上建筑物物的高高度，對對塔吊吊自由高高度提提出了要要求。塔吊吊重分析本工程塔吊布置置置及選型型在吊吊運能力力方面面主要為為滿足足鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件的的吊裝需需求，本本工程根根據(jù)鋼鋼構(gòu)件重重量計計算及鋼鋼柱分分節(jié)可知知，酒酒店外框框勁性性柱吊裝裝為本本工程最最不利利吊裝工工況。鋼鋼構(gòu)件的的吊裝裝工況分分析如如下述。1、酒店勁性柱柱柱編號及分分布布鋼柱編號：本工工工程根據(jù)據(jù)鋼柱柱定位編編訂編編號，每每棟為為方便識識別，單單另編號號，具具體編號號情況況如表格格所示示：類型編號酒店勁性柱GZ(*)-111/2//3鋼柱平面位置分分分布酒店勁性柱分布布布鋼柱平面位置構(gòu)件編號GZ1-1/222/3GZ1-1/222/3GZ1-1/222/3GZ1-1/222/3GZ1-1/222/3截面十1200×55500十1200×33300十1100×33300十1000×33300十900×30000所屬樓層B2～3F3F～6F6F～11F11F～16FFF16F～23FFF2、外框鋼柱吊吊吊裝分析1）塔吊性能參參參數(shù)塔吊在酒店塔樓樓樓外框東東側(cè)布布置，考考慮塔塔吊的附附著、覆覆蓋及鋼鋼柱的的分布，要要求求塔吊在48m的作業(yè)半半徑徑起重量量達到到5.577t，基本滿滿足足最重GZ1吊裝需求求。故故選擇1臺TC700335塔吊，做做為鋼結(jié)結(jié)構(gòu)主主要吊裝裝設(shè)備備（詳細細布置置見施工工平面面規(guī)劃）。TC7035塔塔塔吊參數(shù)數(shù)2）吊裝工況分分分析施工階段：酒店店店鋼柱吊吊裝酒店塔吊布置圖圖圖結(jié)論：根據(jù)酒店店店鋼柱分分段重重量分析析，分分段鋼柱柱最重重為GZ11--1，分段段重重量7.3300t，塔吊已已完完全覆蓋蓋桁架架吊裝區(qū)區(qū)域，本本施工階階段吊吊裝需求求滿足足。塔吊型號的選擇擇擇分析以上影響塔塔塔吊布置置的因因素，綜綜合考考慮現(xiàn)場場施工工條件、現(xiàn)現(xiàn)有有資源等等條件件，選擇擇下方方案：選選用四四臺塔吊吊作為為本工程程主要要吊裝設(shè)設(shè)備，其其中酒店店塔樓樓區(qū)域布布置一一臺TC700335塔吊，辦辦公公塔樓區(qū)區(qū)域布布置一臺TC700113塔吊，裙裙樓樓分別布布置一一臺TC700113、TC600115塔吊。序號塔吊型號基礎(chǔ)做法基礎(chǔ)尺寸長×寬寬寬×高(m×m××mm)砼建筑物高度臂長塔吊樁情況17035樁基礎(chǔ)11.15×1111.44×11.4C35180m70利用4根工程樁樁樁27013樁基礎(chǔ)11.4×1111.4×11..4C35150m70利用4根工程樁樁樁36015樁基礎(chǔ)11.4×1111.4×1.4C3525m60利用4根工程樁樁樁47013（裙樓樓樓）樁基礎(chǔ)11.4×1111.4×11..4C3525m60利用4根工程樁樁樁TC7035塔塔塔吊參數(shù)數(shù)TC7013塔塔塔吊參數(shù)數(shù)TC6015塔塔塔吊參數(shù)數(shù)本工程塔吊參數(shù)數(shù)數(shù)吊裝設(shè)備臂長(m)爬升方式最大起升高度(((m)最大自由高度(((m)擬布置位置功能分工TC703570外附196.561.5見塔吊平面定位位位圖主要負責塔樓鋼鋼鋼結(jié)構(gòu)吊吊裝及及土建材材料吊吊裝TC701370外附16256.7見塔吊平面定位位位圖主要負責塔樓區(qū)區(qū)區(qū)域鋼結(jié)結(jié)構(gòu)吊吊裝及土土建材材料吊裝裝TC6015604141見塔吊平面定位位位圖主要負責裙樓區(qū)區(qū)區(qū)域土建建材料料吊裝TC70136051.756.7見塔吊平面定位位位圖主要負責裙樓區(qū)區(qū)區(qū)域土建建材料料吊裝備注根據(jù)塔吊參數(shù)及及及平面定定位，高高低塔大大臂與與對方塔塔身不不會相撞撞，但但是要保保證高高低塔之之間不不會打架架，必必須要保保證高高塔大臂臂不會會與低塔塔的拉拉桿相撞撞，TC700335塔吊標準準節(jié)節(jié)為3.755m一節(jié)，TC700113塔吊標準準節(jié)節(jié)為3.0m，TC600115塔吊標準準節(jié)1.6m一節(jié)。塔吊平面定位塔吊平面定位根據(jù)主體結(jié)構(gòu)輪輪輪廓線及及現(xiàn)場場材料加加工場場地的平平面布布置，考考慮方方便塔吊吊安裝裝拆除等等因數(shù)數(shù)，進行行塔吊吊的定位位如下下：注：塔吊自編號號號（辦公公樓TC700113塔吊為1#塔吊、東東北北角裙樓樓區(qū)TC700113塔吊為2#塔吊、酒酒店店塔樓區(qū)TC700335塔吊為3#塔吊、西西南南角裙樓樓區(qū)TC600115塔吊為4#塔吊）再排除以下因素素素，對塔塔吊定定位進行行調(diào)整整；（1）塔吊標準準節(jié)節(jié)是否與地地地下室墻墻柱位位置重疊疊；（2）塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)是是否位于地地地下室外外墻以以外；（3）塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)定定位后，標標標準節(jié)是是否與與地下室室框架架梁重疊疊；（4）塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)定定位后，標標標準節(jié)是是否穿穿越地上上主體體結(jié)構(gòu)；；（5）塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)定定位后，塔塔塔吊拆除除時，平平衡臂或或起重重臂在自自降后后的拆除除高度度是否與與主體體結(jié)構(gòu)沖沖突；；（6）塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)定定位后，塔塔塔吊拆除除時，標標準節(jié)位位置是是否與施施工電電梯標準準節(jié)（導導軌架）位位置置沖突；；（7）塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)定定位后，在在在附著樓樓層的的附墻桿桿是否否超長；；基礎(chǔ)與后澆帶位位位置處理理酒店區(qū)域TC70335塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)后后澆帶TC-701333（裙樓）區(qū)區(qū)區(qū)域后澆澆帶塔吊基礎(chǔ)與筏板板板交接處處處理理方法塔吊基礎(chǔ)與筏板板板交接處處除按按照原設(shè)設(shè)計要要求留置置筏板板鋼筋，還還需需在基礎(chǔ)礎(chǔ)周圍圍預留加加強鋼鋼筋及止止水鋼鋼板，詳詳見下下圖：塔吊定位與基礎(chǔ)礎(chǔ)礎(chǔ)形式選選擇塔吊標準節(jié)定位位位TC7013塔塔塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)定位位TC7035塔塔塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)定位位塔吊標準節(jié)與1層梁板關(guān)關(guān)系系TC7013塔塔塔吊TC7035塔塔塔吊塔吊標準節(jié)與首首首層梁板板關(guān)系系TC7015（辦辦公樓）TC6015塔塔塔吊TC7035（酒酒店）樁基礎(chǔ)塔吊對基礎(chǔ)不均均均勻沉降降極為為敏感，考考慮慮龍巖地地區(qū)地地質(zhì)條件件復雜雜（地下下存在在溶洞、土土洞洞等情況況），為為保證在在結(jié)構(gòu)構(gòu)施工階階段塔塔吊的使使用安安全，四四臺塔塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)優(yōu)先先采用樁樁承臺臺基礎(chǔ)，且且全全部利用用工程程樁受力力。塔塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)皆位位于純地地下室室部分。塔塔吊吊宜布置置在承承臺中心心位置置，1#塔吊為縮縮減減與辦公公塔樓樓之間的的距離離，向辦辦公塔塔樓偏移移了1.900m，同時也也避避開了主主梁交交叉位置置；2#、3#、4#塔吊皆布布置置在基礎(chǔ)礎(chǔ)中心心位置。塔吊傾覆力矩和和和水平及及豎向向荷載，按按中中聯(lián)重科TC600115、TC700113、TC700335塔式起重重機機使用說說明書書取用（見見表表1、表2、表3）。表1.TCCC7035基礎(chǔ)載荷荷工況荷載FK（KN）Fh（KN）彎矩M（KN·m）扭矩Mn（KNNN·m）工作工況40.813256122700非工作工況173114161840表2.TCCC6015基礎(chǔ)載荷荷工況荷載FK（KN）Fh（KN）彎矩M（KN·m）扭矩Mn（KNNN·m）工作工況24.57012117.2279非工作工況100.4592.52717.10表3.TCCC70133基基礎(chǔ)載荷荷工況荷載Fh（KN）Fv（KN）彎矩M（KN·m）扭矩Mn（KNNN·m）工作工況41.05983.73878.2492非工作工況161893.85535.70塔吊基礎(chǔ)承臺的的的配筋及及施工工處理為保證塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)礎(chǔ)的承載載力，將將塔吊基基礎(chǔ)與與相鄰承承臺單單獨配筋筋疊合合，以保保證承承載力滿滿足要要求。根根據(jù)塔塔吊說明明書要要求，塔塔吊基基礎(chǔ)混凝凝土強強度等級級為C35，與本工工程程底板混混凝土土強度等等級一一致。以以下為為各個塔塔吊基基礎(chǔ)配筋筋情況況。TC7035（酒酒店塔樓樓區(qū)）塔塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)配筋筋塔吊基礎(chǔ)配筋如如如下：序號名稱規(guī)格材質(zhì)1上部主筋X向25@17788Y向25@17788HRB4002下部主筋X向25@17788Y向25@17788HRB4003拉鉤12@100000×100000HRB400TC7035塔塔塔吊平面面圖TC7013塔塔塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)配筋筋塔吊基礎(chǔ)配筋如如如下：序號名稱規(guī)格材質(zhì)1上部主筋X向25@12200Y向25@12200HRB4002下部主筋X向25@12200Y向25@12200HRB4003拉鉤12@100000×100000HRB400辦公塔樓區(qū)域TTTC700133塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)TC7013塔塔塔吊（裙裙樓區(qū)區(qū)域）基基礎(chǔ)平平面TC6015塔塔塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)配筋筋塔吊基礎(chǔ)配筋如如如下：序號名稱規(guī)格材質(zhì)1上部主筋X向22@19900Y向22@19900HRB4002下部主筋X向22@19900Y向22@19900HRB4003拉鉤14@100000×100000HRB400TC6015塔塔塔吊（裙裙樓區(qū)區(qū)域）基基礎(chǔ)平平面塔吊混凝土等級級級，塔吊吊基礎(chǔ)礎(chǔ)采用C35PP8防水混凝凝土土，若為為滿足足現(xiàn)場提提前安安裝的情情況，至至少需提提高一一個混凝凝土強強度等級級（即即C40PP8），且塔塔吊吊安裝作作業(yè)前前需進行行同養(yǎng)養(yǎng)試塊實實驗，混混凝土強強度應(yīng)應(yīng)達到30mppa。塔吊先行澆筑區(qū)區(qū)區(qū)域內(nèi)的的承臺臺、柱墩墩配筋筋按照原原設(shè)計計施工圖圖紙進進行施工工，遇遇底板與與承臺臺交接、承承臺臺與塔吊吊基礎(chǔ)礎(chǔ)交接、塔塔吊吊基礎(chǔ)與與底板板交接及及底板板底標高高不同同時的處處理按按照如下下剖面面圖施工工：基礎(chǔ)施工及驗收收收塔吊底座安裝將固定支腳放在在在要安裝裝的基基礎(chǔ)位置置墊平平，用附附帶的的對角線線拉桿桿將4個支腳連連接接，然后后先裝裝一個標標準節(jié)節(jié)。整體吊起，在固固固定支腳腳支承承臺板上上，用用楔塊調(diào)調(diào)平，用用測量儀儀器檢檢查標準準節(jié)在在兩個方方向的的垂直度度，使使之在1/100000內(nèi)，固定定，澆澆筑混凝凝土，等等混凝土土達到到規(guī)定強強度后后，安裝裝上部部標準節(jié)節(jié)?；A(chǔ)施工注意事事事項1、本工程基礎(chǔ)礎(chǔ)礎(chǔ)同底板及及覆覆蓋范圍圍承臺臺整體貫貫通施施工，以以后基基礎(chǔ)將成成為主主體結(jié)構(gòu)構(gòu)的一一部分，故故所所有材料料都要要提前送送檢。2、基礎(chǔ)的鋼筋筋筋綁扎和預預埋埋件安裝裝后，應(yīng)應(yīng)該按照照設(shè)計計要求檢檢查驗驗收，合合格后后方可澆澆搗混混凝土，澆澆搗搗中不得得碰撞撞、移位位鋼筋筋或者預預埋件件，混凝凝土澆澆筑后應(yīng)應(yīng)及時時保濕養(yǎng)養(yǎng)護。3、安裝塔吊時時時基礎(chǔ)混凝凝土土應(yīng)達到80%以上設(shè)計計強強度，塔塔吊運運行使用用時基基礎(chǔ)混凝凝土應(yīng)應(yīng)達到100%設(shè)計強度度。4、基礎(chǔ)混凝土土土施工中，在在基礎(chǔ)四角應(yīng)應(yīng)作好沉降觀觀測及位移觀觀測點，并作作好原始記錄錄，塔吊安裝裝后應(yīng)定期進進行觀測并記記錄，沉降量量和傾斜率不不應(yīng)超過本規(guī)規(guī)程第4.2.4的規(guī)定?；A(chǔ)的防雷接接地應(yīng)該按照照《建筑機械械使用安全技技術(shù)規(guī)程》（JGJ33—2001/J119—2001）的規(guī)定執(zhí)行。地基土檢查驗收收收基坑開挖后應(yīng)該該該按照現(xiàn)現(xiàn)行國國家標準準《建建筑地基基基礎(chǔ)礎(chǔ)工程施施工質(zhì)質(zhì)量驗收收規(guī)范范》GB5002202的規(guī)定進進行行驗槽，應(yīng)應(yīng)檢檢驗坑底底標高高、長度度和寬寬度、坑坑底平平整度及及地基基土性是是否符符合巖土土工程程勘察報報告?；A(chǔ)檢查驗收1、鋼材、水泥泥泥、砂石、防防水材料等原原材料進場時時，應(yīng)按現(xiàn)行行國家標準《混混凝土結(jié)構(gòu)工工程施工質(zhì)量量驗收規(guī)范》GB502204和《鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)工程施工質(zhì)質(zhì)量驗收規(guī)范范》GB502205規(guī)定做材料料性能檢驗。2、基礎(chǔ)的鋼筋筋筋綁扎后，應(yīng)應(yīng)作隱蔽工程程驗收，隱蔽蔽工程應(yīng)包括括塔機基礎(chǔ)節(jié)節(jié)的預埋件或或者預埋節(jié)等等，驗收合格格后方可澆筑筑混凝土。3、基礎(chǔ)混凝土土土的強度等等級級必須符符合設(shè)設(shè)計要求求，用用于檢查查結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件混混凝土土強度的的試件件，應(yīng)在在混凝凝土的澆澆筑地地點隨機機抽取取。取樣樣與試試件留置置應(yīng)符符合現(xiàn)行行國家家標準《混混凝凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)工程程施工質(zhì)質(zhì)量驗驗收規(guī)范范》GB5002204的有關(guān)規(guī)規(guī)定定。塔吊基礎(chǔ)的計算算算書TC7035塔塔塔吊樁基基礎(chǔ)驗驗算一.參數(shù)信息息息塔吊型號:TCCC70335,,自重(包括壓重重)FF1=111441.000kkN,最大大起起重荷載載F22=1660..00kkN塔吊傾覆力距MMM=611844.000kNN.m,,塔吊吊起重高高度HH=611.550m,,塔身身寬度B==22.2mm混凝土強度:CCC35,,鋼筋筋級別:Ⅱ級,承臺長度度Lcc或?qū)挾菳cc==10..000m樁直徑或方樁邊邊邊長d==11.200m,,樁間距a==88.400m,,承臺厚度度Hcc=1..400m基礎(chǔ)埋深D=000.000m,,承臺箍筋筋間間距S=22000mmm,保保護層厚厚度::50mmm二.塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)礎(chǔ)承臺頂面面的的豎向力力與彎彎矩計算算1.塔吊自重重(包括壓重重)FF1=111441.000kkN2.塔吊最大大起起重荷載載F22=1660..00kkN作用于樁基承臺臺臺頂面的的豎向向力F==11.2×(F1+FF22)=115661.220kkN塔吊的傾覆力矩矩矩M=1..44×61844..00==86657..600kN..m三.矩形承臺臺臺彎矩的計計算算計算簡圖：圖中x軸的方向向向是隨機機變化化的，設(shè)設(shè)計計計算時應(yīng)應(yīng)按照照傾覆力力矩MM最不利方方向向進行驗驗算。1.樁頂豎向向力力的計算算(依據(jù)《建建筑筑樁技術(shù)術(shù)規(guī)范范》JGJJ994-994的的第5.11..1條)其中n──單單單樁個數(shù)數(shù)，nn=4；F──作作作用于樁樁基承承臺頂面面的豎豎向力設(shè)設(shè)計值值，F(xiàn)=11..2×13011..00==15561..200kN；G──樁樁樁基承臺臺的自自重，G==11.2×（25.00×Bc×Bc×Hc+2200.0×Bc×Bc×D)=442200..000kN；Mx,MMMy──承臺底面面的的彎矩設(shè)設(shè)計值值(kN.mm))；xi,yyyi──單樁相對對承承臺中心心軸的的XY方向距距離離(m)；Ni────單樁樁頂頂豎豎向力設(shè)設(shè)計值值(kN)。經(jīng)計算得到單樁樁樁樁頂豎豎向力力設(shè)計值值:最大壓力：N=(156661.220++42000..00))/44+866577.600×(8.400×1.41144/2))/[[2×(8.400×1.41144/2))2]]=211699.200kNN沒有抗拔力!2.矩形承臺臺彎彎矩的計計算((依據(jù)《建建筑筑樁技術(shù)術(shù)規(guī)范范》JGJJ994-994的的第5.66..1條)其中Mx1,MMMy1──計算截面面處處XY方向的的彎彎矩設(shè)計計值((kN.mm))；xi,yyyi──單樁相對對承承臺中心心軸的的XY方向距距離離(m)；Ni1────扣除承臺臺自自重的單單樁樁樁頂豎向向力設(shè)設(shè)計值(kN)，Ni1==NNi-GG/nn。經(jīng)過計算得到彎彎彎矩設(shè)計計值：：N=(156661.220++42000..00))/44+866577.600×(8.400//2)//[44×(8.400//2)22]==19555..63kkNMx1=Myyy1=22×(19555..63--42200..000/4))×(4.200--1.110))=566144.933kNN.m四.矩形承臺臺臺截面主筋筋的的計算依據(jù)《混凝土結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)范范》(GB5000010--20002))第7.2條受受彎彎構(gòu)件承承載力力計算。式中1──系數(shù)數(shù)數(shù)，當混混凝土土強度不不超過過C50時，1取為1.00,,當混凝土土強強度等級級為CC80時，1取為0.9444,期間按按線線性內(nèi)插插法確確定；fc──混混混凝土抗抗壓強強度設(shè)計計值；；h0──承承承臺的計計算高高度。fy──鋼鋼鋼筋受拉拉強度度設(shè)計值值，ffy=33000N/mmm22。經(jīng)過計算得s===56114..93×106//((1.000××16.7700×1000000.000×13500..0022)==0.00188=1-(1-222×0.01188)0..5==0.00199s=10.00199/2==0..9911Asx===Assy==56114..93×106//((0.99911×13500..00×300..000)==1339944.332mmm2。五.矩形承臺臺臺截面抗剪剪切切計算依據(jù)《建筑樁技技技術(shù)規(guī)范范》((JGJ9944-944)的的第5.66..8條和第第5.66.111條。根據(jù)第二步的計計計算方案案可以以得到XYY方向樁對對矩形承承臺的的最大剪剪切力力,考慮對稱稱性性，記為V=216669.220kkN我們考考慮慮承臺配配置箍箍筋的情情況，斜斜截面受受剪承承載力滿滿足下下面公式式：其中0──建建建筑樁基基重要要性系數(shù)數(shù)，取取1.0；──剪切系數(shù),,==0.0666；fc────混凝土軸軸心心抗壓強強度設(shè)設(shè)計值，ffcc=166.770N//mmm2；b0────承臺計算算截截面處的的計算算寬度，bb00=1000000mmm；h0────承臺計算算截截面處的的計算算高度，hh00=133500mm；fy────鋼筋受拉拉強強度設(shè)計計值，fyy=3000.00NN/mm22；S──箍箍箍筋的間間距，S==200mmm。經(jīng)過計算承臺已已已滿足抗抗剪要要求，只只需構(gòu)構(gòu)造配箍箍筋!!六.樁承載力驗驗算算樁承載力計算依依依據(jù)《建建筑樁樁技術(shù)規(guī)規(guī)范》(JGJ994-944)的第4.11.1條根據(jù)第二步的計計計算方案案可以以得到樁樁的軸軸向壓力力設(shè)計計值，取取其中中最大值值N==21669..20kkN樁頂軸向壓力設(shè)設(shè)設(shè)計值應(yīng)應(yīng)滿足足下面的的公式式：其中0──建建建筑樁基基重要要性系數(shù)數(shù)，取取1.0；fc────混凝土軸軸心心抗壓強強度設(shè)設(shè)計值，ffcc=166.770N//mmm2；A──樁樁樁的截面面面積積，A=11..1311m22。經(jīng)過計算得到樁樁樁頂軸向向壓力力設(shè)計值值滿足足要求,只需構(gòu)造造配配筋!七.樁豎向極限限承承載力驗算算算及樁長長計算算樁承載力計算依依依據(jù)《建建筑樁樁基礎(chǔ)技技術(shù)規(guī)規(guī)范》(JGJ9944-944)的的第5.22..2-33條根據(jù)第二步的計計計算方案案可以以得到樁樁的軸軸向壓力力設(shè)計計值，取取其中中最大值值N==21669..20kkN樁豎向極限承載載載力驗算算應(yīng)滿滿足下面面的公公式：最大壓力:其中R──最最最大極限限承載載力；Qsk────單樁總極極限限側(cè)阻力力標準準值:Qpk────單樁總極極限限端阻力力標準準值:s,p──分別別別為樁側(cè)側(cè)阻群群樁效應(yīng)應(yīng)系數(shù)數(shù)，樁端端阻群群樁效應(yīng)應(yīng)系數(shù)數(shù)，承臺臺底土土阻力群群樁效效應(yīng)系數(shù)數(shù)；s,p────分別為樁樁側(cè)側(cè)阻力分分項系系數(shù)，樁樁端阻阻抗力分分項系系數(shù)，承承臺底底土阻抗抗力分分項系數(shù)數(shù)；qsk────樁側(cè)第i層土的極極限限側(cè)阻力力標準準值，按按下表表取值；；qpk────極限端阻阻力力標準值值，按按下表取取值；；u──樁樁樁身的周周長，u==3.7770m；Ap────樁端面積積,取Ap=11..13mm2；；li────第i層土層的的厚厚度,取值如下下表表；厚度及側(cè)阻力標標標準值表表如下下:序號土厚度(mmm)土側(cè)側(cè)阻力標標準值值(kPa))土端端阻力標標準值值(kPa))土名名稱199.922000粘性土211.201000000砂類土中中擠擠土群樁樁由于樁的入土深深深度為111..12mm,所所以樁端端是在在第2層土層。最大壓力驗算:::R=3.7777×(9.922×0×0.96655+1..2××0×1.0223375))/11.655+11.377×1000000.000×1.133//1.665==93990..93kkN上式計算的R的的的值大于于最大大壓力211669.220kkN,所以以滿滿足要求求!TC7013辦辦辦公塔樓樓區(qū)塔塔吊樁基基礎(chǔ)驗驗算一.參數(shù)信息息息塔吊型號:TCCC70113辦辦公樓,自重(包括壓重重)FF1=99833.700kNN,最大起起重重荷載F22==1000.000kNN塔吊傾覆力距MMM=555366.000kNN.m,,塔吊吊起重高高度HH=566.770m,,塔身身寬度B==22m混凝土強度:CCC35,,鋼筋筋級別:Ⅱ級,承臺長度度Lcc或?qū)挾菳cc==11..400m樁直徑或方樁邊邊邊長d==11.000m,,樁間距a==88.400m,,承臺厚度度Hcc=1..400m基礎(chǔ)埋深D=111.500m,,承臺箍筋筋間間距S=22000mmm,保保護層厚厚度::50mmm二.塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)礎(chǔ)承臺頂面面的的豎向力力與彎彎矩計算算1.塔吊自重重(包括壓重重)FF1=99833.700kNN2.塔吊最大大起起重荷載載F22=1000..00kkN作用于樁基承臺臺臺頂面的的豎向向力F==11.2×(F1+FF22)=113000.444kkN塔吊的傾覆力矩矩矩M=1..44×55366..00==77750..400kN..m三.矩形承臺臺臺彎矩的計計算算計算簡圖：圖中x軸的方向向向是隨機機變化化的，設(shè)設(shè)計計計算時應(yīng)應(yīng)按照照傾覆力力矩MM最不利方方向向進行驗驗算。1.樁頂豎向向力力的計算算(依據(jù)《建建筑筑樁技術(shù)術(shù)規(guī)范范》JGJJ994-994的的第5.11..1條)其中n──單單單樁個數(shù)數(shù)，nn=4；F──作作作用于樁樁基承承臺頂面面的豎豎向力設(shè)設(shè)計值值，F(xiàn)=11..2×10833..70==13300..444kN；G──樁樁樁基承臺臺的自自重，G==11.2×（25.00×Bc×Bc×Hc+2200.0×Bc×Bc×D)=11001366.888kNN；Mx,MMMy──承臺底面面的的彎矩設(shè)設(shè)計值值(kN.mm))；xi,yyyi──單樁相對對承承臺中心心軸的的XY方向距距離離(m)；Ni────單樁樁頂頂豎豎向力設(shè)設(shè)計值值(kN)。經(jīng)計算得到單樁樁樁樁頂豎豎向力力設(shè)計值值:最大壓力：N=(130000.444++1011366.888)//4+777550.440××(8.400×1.41144/2))/[[2×(8.400×1.41144/2))2]]=355111.855kNN沒有抗拔力!2.矩形承臺臺彎彎矩的計計算((依據(jù)《建建筑筑樁技術(shù)術(shù)規(guī)范范》JGJJ994-994的的第5.66..1條)其中Mx1,MMMy1──計算截面面處處XY方向的的彎彎矩設(shè)計計值((kN.mm))；xi,yyyi──單樁相對對承承臺中心心軸的的XY方向距距離離(m)；Ni1────扣除承臺臺自自重的單單樁樁樁頂豎向向力設(shè)設(shè)計值(kN)，Ni1==NNi-GG/nn。經(jīng)過計算得到彎彎彎矩設(shè)計計值：：N=(130000.444++1011366.888)//4+777550.440××(8.400//2)//[44×(8.400//2)22]==33220..66kkNMx1=Myyy1=22×(33200..66--1001366.888/44)××(4.200--1.000))=500333.244kNN.m四.矩形承臺臺臺截面主筋筋的的計算依據(jù)《混凝土結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)范范》(GB5000010--20002))第7.2條受受彎彎構(gòu)件承承載力力計算。式中1──系數(shù)數(shù)數(shù)，當混混凝土土強度不不超過過C50時，1取為1.00,,當混凝土土強強度等級級為CC80時，1取為0.9444,期間按按線線性內(nèi)插插法確確定；fc──混混混凝土抗抗壓強強度設(shè)計計值；；h0──承承承臺的計計算高高度。fy──鋼鋼鋼筋受拉拉強度度設(shè)計值值，ffy=33000N/mmm22。經(jīng)過計算得s===50333..24×106//((1.000××16.7700×1140000.000×13500..0022)==0.00155=1-(1-222×0.01155)0..5==0.00155s=10.00155/2==0..9933Asx===Assy==50333..24×106//((0.99933×13500..00×300..000)==1225199.222mmm2。五.矩形承臺臺臺截面抗剪剪切切計算依據(jù)《建筑樁技技技術(shù)規(guī)范范》((JGJ9944-944)的的第5.66..8條和第第5.66.111條。根據(jù)第二步的計計計算方案案可以以得到XYY方向樁對對矩形承承臺的的最大剪剪切力力,考慮對稱稱性性，記為V=351111.885kkN我們考考慮慮承臺配配置箍箍筋的情情況，斜斜截面受受剪承承載力滿滿足下下面公式式：其中0──建建建筑樁基基重要要性系數(shù)數(shù)，取取1.0；──剪切系數(shù),,==0.0666；fc────混凝土軸軸心心抗壓強強度設(shè)設(shè)計值，ffcc=166.770N//mmm2；b0────承臺計算算截截面處的的計算算寬度，bb00=1114000mmm；h0────承臺計算算截截面處的的計算算高度，hh00=133500mm；fy────鋼筋受拉拉強強度設(shè)計計值，fyy=3000.00NN/mm22；S──箍箍箍筋的間間距，S==200mmm。經(jīng)過計算承臺已已已滿足抗抗剪要要求，只只需構(gòu)構(gòu)造配箍箍筋!!六.樁承載力驗驗算算樁承載力計算依依依據(jù)《建建筑樁樁技術(shù)規(guī)規(guī)范》(JGJ994-944)的第4.11.1條根據(jù)第二步的計計計算方案案可以以得到樁樁的軸軸向壓力力設(shè)計計值，取取其中中最大值值N==35111..85kkN樁頂軸向壓力設(shè)設(shè)設(shè)計值應(yīng)應(yīng)滿足足下面的的公式式：其中0──建建建筑樁基基重要要性系數(shù)數(shù)，取取1.0；fc────混凝土軸軸心心抗壓強強度設(shè)設(shè)計值，ffcc=166.770N//mmm2；A──樁樁樁的截面面面積積，A=00..7855m22。經(jīng)過計算得到樁樁樁頂軸向向壓力力設(shè)計值值滿足足要求,只需構(gòu)造造配配筋!七.樁豎向極限限承承載力驗算算算及樁長長計算算樁承載力計算依依依據(jù)《建建筑樁樁基礎(chǔ)技技術(shù)規(guī)規(guī)范》(JGJ9944-944)的的第5.22..2-33條根據(jù)第二步的計計計算方案案可以以得到樁樁的軸軸向壓力力設(shè)計計值，取取其中中最大值值N==35111..85kkN樁豎向極限承載載載力驗算算應(yīng)滿滿足下面面的公公式：最大壓力:其中R──最最最大極限限承載載力；Qsk────單樁總極極限限側(cè)阻力力標準準值:Qpk────單樁總極極限限端阻力力標準準值:s,p──分別別別為樁側(cè)側(cè)阻群群樁效應(yīng)應(yīng)系數(shù)數(shù)，樁端端阻群群樁效應(yīng)應(yīng)系數(shù)數(shù)，承臺臺底土土阻力群群樁效效應(yīng)系數(shù)數(shù)；s,p────分別為樁樁側(cè)側(cè)阻力分分項系系數(shù)，樁樁端阻阻抗力分分項系系數(shù)，承承臺底底土阻抗抗力分分項系數(shù)數(shù)；qsk────樁側(cè)第i層土的極極限限側(cè)阻力力標準準值，按按下表表取值；；qpk────極限端阻阻力力標準值值，按按下表取取值；；u──樁樁樁身的周周長，u==3.1442m；Ap────樁端面積積,取Ap=00..79mm2；；li────第i層土層的的厚厚度,取值如下下表表；厚度及側(cè)阻力標標標準值表表如下下:序號土厚度(mmm)土側(cè)側(cè)阻力標標準值值(kPa))土端阻力力標標準值(kPa))土名名稱1110.224000粘性土222.30755000砂類土中中擠擠土群樁樁由于樁的入土深深深度為122..54mm,所所以樁端端是在在第2層土層。最大壓力驗算:::R=3.1444×(10.2244×0×0.966115+22.33×0×1.022111255)//1.665++1.337××75000..00×0.799//1.665==49000..30kkN上式計算的R的的的值大于于最大大壓力355111.885kkN,所以以滿滿足要求求!TC7013（裙裙樓區(qū)）樁樁基基礎(chǔ)驗算算一.參數(shù)信息息息塔吊型號:TCCC70113辦辦公樓,自重(包括壓重重)FF1=99833.700kNN,最大起起重重荷載F22==1000.000kNN塔吊傾覆力距MMM=555366.000kNN.m,,塔吊吊起重高高度HH=566.770m,,塔身身寬度B==22m混凝土強度:CCC35,,鋼筋筋級別:Ⅱ級,承臺長度度Lcc或?qū)挾菳cc==11..400m樁直徑或方樁邊邊邊長d==11.000m,,樁間距a==88.400m,,承臺厚度度Hcc=1..400m基礎(chǔ)埋深D=111.500m,,承臺箍筋筋間間距S=22000mmm,保保護層厚厚度::50mmm二.塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)礎(chǔ)承臺頂面面的的豎向力力與彎彎矩計算算1.塔吊自重重(包括壓重重)FF1=99833.700kNN2.塔吊最大大起起重荷載載F22=1000..00kkN作用于樁基承臺臺臺頂面的的豎向向力F==11.2×(F1+FF22)=113000.444kkN塔吊的傾覆力矩矩矩M=1..44×55366..00==77750..400kN..m三.矩形承臺臺臺彎矩的計計算算計算簡圖：圖中x軸的方向向向是隨機機變化化的，設(shè)設(shè)計計計算時應(yīng)應(yīng)按照照傾覆力力矩MM最不利方方向向進行驗驗算。1.樁頂豎向向力力的計算算(依據(jù)《建建筑筑樁技術(shù)術(shù)規(guī)范范》JGJJ994-994的的第5.11..1條)其中n──單單單樁個數(shù)數(shù)，nn=4；F──作作作用于樁樁基承承臺頂面面的豎豎向力設(shè)設(shè)計值值，F(xiàn)=11..2×10833..70==13300..444kN；G──樁樁樁基承臺臺的自自重，G==11.2×（25.00×Bc×Bc×Hc+2200.0×Bc×Bc×D)=11001366.888kNN；Mx,MMMy──承臺底面面的的彎矩設(shè)設(shè)計值值(kN.mm))；xi,yyyi──單樁相對對承承臺中心心軸的的XY方向距距離離(m)；Ni────單樁樁頂頂豎豎向力設(shè)設(shè)計值值(kN)。經(jīng)計算得到單樁樁樁樁頂豎豎向力力設(shè)計值值:最大壓力：N=(130000.444++1011366.888)//4+777550.440××(8.400×1.41144/2))/[[2×(8.400×1.41144/2))2]]=355111.855kNN沒有抗拔力!2.矩形承臺臺彎彎矩的計計算((依據(jù)《建建筑筑樁技術(shù)術(shù)規(guī)范范》JGJJ994-994的的第5.66..1條)其中Mx1,MMMy1──計算截面面處處XY方向的的彎彎矩設(shè)計計值((kN.mm))；xi,yyyi──單樁相對對承承臺中心心軸的的XY方向距距離離(m)；Ni1────扣除承臺臺自自重的單單樁樁樁頂豎向向力設(shè)設(shè)計值(kN)，Ni1==NNi-GG/nn。經(jīng)過計算得到彎彎彎矩設(shè)計計值：：N=(130000.444++1011366.888)//4+777550.440××(8.400//2)//[44×(8.400//2)22]==33220..66kkNMx1=Myyy1=22×(33200..66--1001366.888/44)××(4.200--1.000))=500333.244kNN.m四.矩形承臺臺臺截面主筋筋的的計算依據(jù)《混凝土結(jié)結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計計規(guī)范范》(GB5000010--20002))第7.2條受受彎彎構(gòu)件承承載力力計算。式中1──系數(shù)數(shù)數(shù)，當混混凝土土強度不不超過過C50時，1取為1.00,,當混凝土土強強度等級級為CC80時，1取為0.9444,期間按按線線性內(nèi)插插法確確定；fc──混混混凝土抗抗壓強強度設(shè)計計值；；h0──承承承臺的計計算高高度。fy──鋼鋼鋼筋受拉拉強度度設(shè)計值值，ffy=33000N/mmm22。經(jīng)過計算得s===50333..24×106//((1.000××16.7700×1140000.000×13500..0022)==0.00155=1-(1-222×0.01155)0..5==0.00155s=10.00155/2==0..9933Asx===Assy==50333..24×106//((0.99933×13500..00×300..000)==1225199.222mmm2。五.矩形承臺臺臺截面抗剪剪切切計算依據(jù)《建筑樁技技技術(shù)規(guī)范范》((JGJ9944-944)的的第5.66..8條和第第5.66.111條。根據(jù)第二步的計計計算方案案可以以得到XYY方向樁對對矩形承承臺的的最大剪剪切力力,考慮對稱稱性性，記為V=351111.885kkN我們考考慮慮承臺配配置箍箍筋的情情況，斜斜截面受受剪承承載力滿滿足下下面公式式：其中0──建建建筑樁基基重要要性系數(shù)數(shù)，取取1.0；──剪切系數(shù),,==0.0666；fc────混凝土軸軸心心抗壓強強度設(shè)設(shè)計值，ffcc=166.770N//mmm2；b0────承臺計算算截截面處的的計算算寬度，bb00=1114000mmm；h0────承臺計算算截截面處的的計算算高度，hh00=133500mm；fy────鋼筋受拉拉強強度設(shè)計計值，fyy=3000.00NN/mm22；S──箍箍箍筋的間間距，S==200mmm。經(jīng)過計算承臺已已已滿足抗抗剪要要求，只只需構(gòu)構(gòu)造配箍箍筋!!六.樁承載力驗驗算算樁承載力計算依依依據(jù)《建建筑樁樁技術(shù)規(guī)規(guī)范》(JGJ994-944)的第4.11.1條根據(jù)第二步的計計計算方案案可以以得到樁樁的軸軸向壓力力設(shè)計計值，取取其中中最大值值N==35111..85kkN樁頂軸向壓力設(shè)設(shè)設(shè)計值應(yīng)應(yīng)滿足足下面的的公式式：其中0──建建建筑樁基基重要要性系數(shù)數(shù)，取取1.0；fc────混凝土軸軸心心抗壓強強度設(shè)設(shè)計值，ffcc=166.770N//mmm2；A──樁樁樁的截面面面積積，A=00..7855m22。經(jīng)過計算得到樁樁樁頂軸向向壓力力設(shè)計值值滿足足要求,只需構(gòu)造造配配筋!七.樁豎向極限限承承載力驗算算算及樁長長計算算樁承載力計算依依依據(jù)《建建筑樁樁基礎(chǔ)技技術(shù)規(guī)規(guī)范》(JGJ9944-944)的的第5.22..2-33條根據(jù)第二步的計計計算方案案可以以得到樁樁的軸軸向壓力力設(shè)計計值，取取其中中最大值值N==35111..85kkN樁豎向極限承載載載力驗算算應(yīng)滿滿足下面面的公公式：最大壓力:其中R──最最最大極限限承載載力；Qsk────單樁總極極限限側(cè)阻力力標準準值:Qpk────單樁總極極限限端阻力力標準準值:s,p──分別別別為樁側(cè)側(cè)阻群群樁效應(yīng)應(yīng)系數(shù)數(shù)，樁端端阻群群樁效應(yīng)應(yīng)系數(shù)數(shù)，承臺臺底土土阻力群群樁效效應(yīng)系數(shù)數(shù)；s,p────分別為樁樁側(cè)側(cè)阻力分分項系系數(shù)，樁樁端阻阻抗力分分項系系數(shù)，承承臺底底土阻抗抗力分分項系數(shù)數(shù)；qsk────樁側(cè)第i層土的極極限限側(cè)阻力力標準準值，按按下表表取值；；qpk────極限端阻阻力力標準值值，按按下表取取值；；u──樁樁樁身的周周長，u==3.1442m；Ap────樁端面積積,取Ap=00..79mm2；；li────第i層土層的的厚厚度,取值如下下表表；厚度及側(cè)阻力標標標準值表表如下下:序號土厚度(mmm)土側(cè)側(cè)阻力標標準值值(kPa))土端端阻力標標準值值(kPa))土名名稱1111.334000粘性土211.30755000砂類土中中擠擠土群樁樁由于樁的入土深深深度為122..64mm,所所以樁端端是在在第2層土層。最大壓力驗算:::R=3.1444×(11.3344×0×0.96655+1..3××0×1.0223375))/11.655+11.377×75000..00×0.799//1.665==48993..56kkN上式計算的R的的的值大于于最大大壓力355111.885kkN,所以以滿滿足要求求!TC6015塔塔塔吊樁基基礎(chǔ)驗驗算一.參數(shù)信息息息塔吊型號:TCCC60115,,自重(包括壓重重)FF1=77600.000kNN,最大起起重重荷載F22==60..000kN塔吊傾覆力距MMM=266600.000kNN.m,,塔吊吊起重高高度HH=455.000m,,塔身身寬度B==11.6mm混凝土強度:CCC35,,鋼筋筋級別:Ⅱ級,承臺長度度Lcc或?qū)挾菳cc==11..400m樁直徑或方樁邊邊邊長d==11.000m,,樁間距a==88.400m,,承臺厚度度Hcc=1..400m基礎(chǔ)埋深D=000.000m,,承臺箍筋筋間間距S=22000mmm,保保護層厚厚度::50mmm二.塔吊基礎(chǔ)礎(chǔ)礎(chǔ)承臺頂面面的的豎向力力與彎彎矩計算算1.塔吊自重重(包括壓重重)FF1=77600.000kNN2.塔吊最大大起起重荷載載F22=600.000kNN作用于樁基承臺臺臺頂面的的豎向向力F==11.2×(F1+FF22)=99844.000kNN塔吊的傾覆力矩矩矩M=1..44×26600..00==37724..000kN..m三.矩形承臺臺臺彎矩的計計算算計算簡圖：圖中x軸的方向向向是隨機機變化化的，設(shè)設(shè)計計計算時應(yīng)應(yīng)按照照傾覆力力矩MM最不利方方向向進行驗驗算。1.樁頂豎向向力力的計算算(依據(jù)《建建筑筑樁技術(shù)術(shù)規(guī)范范》JGJJ994-994的的第5.11..1條)其中n──單單單樁個數(shù)數(shù)，nn=4；F──作作作用于樁樁基承承臺頂面面的豎豎向力設(shè)設(shè)計值值，F(xiàn)=11..2×820..000=99844.000kNN；G──樁樁樁基承臺臺的自自重，G==11.2×（25.00×Bc×Bc×Hc+2200.0×Bc×Bc×D)=554458..322kN；Mx,MMMy──承臺底面面的的彎矩設(shè)設(shè)計值值(kN.mm))；xi,yyyi──單樁相對對承承臺中心心軸的的XY方向距距離離(m)；Ni────單樁樁頂頂豎豎向力設(shè)設(shè)計值值(kN)。經(jīng)計算得到單樁樁樁樁頂豎豎向力力設(shè)計值值:最大壓力：N=(98444.000+554588.332)//4++37224..00×(8.400×1.41144/2))/[[2×(8.400×1.41144/2))2]]=199244.111kNN沒有抗拔力!2.矩形承臺臺彎彎矩的計計算((依據(jù)《建建筑筑樁技術(shù)術(shù)規(guī)范范》JGJJ994-994的的第5.66..1條)其中Mx1,MMMy1──計算截面面處處XY方向的的彎彎矩設(shè)計計值((kN.mm))；xi,yyyi──單樁相對對承承臺中心心軸的的XY方向距距離離(m)；Ni1────扣除承臺臺自自重的單單樁樁樁頂豎向向力設(shè)設(shè)計值(kN)，Ni1==NNi-GG/nn。經(jīng)過計算得到彎彎彎