冷藏庫設計說明書三

PAGEPAGE64目錄摘要……………31.設計基本資料1.1設計目的…………………41.2設計題目…………………41.3設計指標…………………41.4設計地點室外氣象參數…………………41.5冷藏庫室內設計參數……………………42.冷藏庫熱工計算2.1冷藏庫噸位分配…………52.2冷藏庫尺寸計算…………52.3庫房平面設計……………62.4圍護結構換熱系數的確定………………62.5確定圍護結構絕熱層厚度………………63.庫房冷負荷的計算3.1圍護結構熱流量…………103.2貨物熱流量………………123.3電機運轉熱流量…………133.4冷間操作熱流量…………133.5庫房冷卻設備冷負荷……………………143.6冷間機械負荷……………154.設備選型4.1冷凝溫度與蒸發(fā)溫度的確定……………164.2制冷原理的熱工計算……………………174.3壓縮機的選擇計算………174.4冷凝器的選擇計算………184.5冷風機選擇計算…………194.6中間冷卻器的選擇計算…………………214.7油分離器的選擇計算……………………224.8高壓貯液器的選擇計算…………………224.9低壓循環(huán)貯液器的選擇計算……………234.10集油器的選擇計算……………………234.11冷卻塔的選擇計算……………………235.庫房風系統的布置及水力計算5.1冷卻間1、2的冷分配布置………………245.2冷凍間3、4的冷分配布置………………245.3冷藏間5、6、7的冷分配布置……………246.庫房供回液的流量計算6.1氨液密度的計算…………266.2供入庫房中氨的計算流量………………277.冷卻水系統的水力計算7.1冷卻水管道的水力計算…………………287.2冷卻水泵的選擇計算……………………288.氨供回管的水力計算8.1供氨管道的水力計算……………………298.2回氣管的水力計算………308.3機房氨管道的水力計算…………………30參考文獻………………………34英語原文及譯文……………35摘要分配性冷藏庫他們主要建設在大中城市、人口較多的水陸交通樞紐，專門貯藏經過冷加工的食品，以工調節(jié)淡旺季節(jié)、保證市場供應、提供外貿出口和做長期貯備之用。其特點是冷藏容量大并考慮多種食品的貯藏，其凍結能力小僅用于長距離調入凍結食品在運輸過程中軟化部分的再凍及當地小批量生鮮食品的凍結。壓縮式制冷是根據制冷原理將壓縮機、冷凝器、節(jié)流閥和蒸發(fā)器，以及為了使制冷效能更高、運行更安全的輔助設備（如油分離器、貯液器、氣液分離器、循環(huán)儲液桶、集油器、放空氣器、閥件、儀表等）用管道連接組成的一個閉合制冷循環(huán)。關鍵詞：壓縮冷藏庫節(jié)流中間完全冷卻ABSTRACTTheybuildtheassigningfreezerinlargeandmediumcities,people'smorehubsofcommunicationsoflandandwater,isitundergofoodofcoldworkingtopreservespecially,regulatelightbusyseasonsection,guaranteemarketsupply,offerforeignexportandmakewithworkerstockforalongtimeuse.Characteristicitstorefrigeratecapacitytobeheavyconsideringmanykindsofpreservationoffood,itfreezeabilitytobelittletousedinatalongdistanceisitfreezefoodsoftenpartfreezeandlocalshortruncatchtofreezefreshfoodinthecourseoftransportingtocallinningonly.Personwhocompressrefrigerationaccordingtorefrigerationprinciplethecompressor,condenser,chokevalveandevaporimeter,andformakerefrigerationtobeefficiencyevenmorehighandoperatingstillmoresaferassistingequipment(Suchastheoilseparator,personwhostoreliquid,,angryliquidseparator,circulationstoreliquidbarrel,collectoildevice,personwhodropahint,valvepiece,instrument,etc.),closerefrigerationcirculationwithpipelineonemadeuptojoinKeyword:CompressionFreezerThrottleCompletecoolingofthemiddle1設計基本資料1.1設計目的：畢業(yè)設計是工科類專業(yè)教學的重要環(huán)節(jié)之一，是對學生在校所學理論知識的全面總結和綜合檢驗。通過畢業(yè)設計初步了解建筑環(huán)境與設備工程專業(yè)的設計內容、程序和基本原則，了解設計計算的步驟和方法，培養(yǎng)學生的識圖和制圖能力，引導學生學會查找設計規(guī)范和設計手冊，初步了解本專業(yè)的主要設備、附件及材料。參加《制冷技術》畢業(yè)設計的學生，通過設計要求掌握有關冷藏庫有關制冷工藝設計的內容、程序及基本原則和制冷工藝設計計算方法并提高繪制設計圖紙的能力。在設計過程中盡可能聯系當前技術發(fā)展和環(huán)保要求，參照新規(guī)范進行設計，使設計達到技術、經濟、運行管理的合理、可行和安全可靠。1.2設計題目：汕頭市東華肉類冷藏庫設計1.3設計指標：2000噸分配性冷藏庫1.4設計地點室外氣象參數：室外空氣計算溫度：30℃室外計算濕度：最冷月平均84﹪最熱月平均83﹪最熱月14時平均67﹪1.5冷藏庫室內設計參數庫房名稱相對濕度溫度水蒸氣分壓力冷卻間85%～90%%0oC5.2×1022低溫冷藏間95%-18oC1.5×1022凍結間90%-23oC1.6×1022穿堂85%26oC28.4×1002汕頭室外84%30oC36×1022冷藏庫熱工計算2.1根據冷藏庫設計噸位將其分配如下：冷卻庫：400噸分為二個冷卻間每間噸位200噸冷凍庫：400噸分為二個冷凍間每間噸位200噸冷藏庫：1200噸分為三個冷藏間每間噸位400噸2.2冷藏庫尺寸計算根據公式：（2-1）式中G—冷庫計算噸位（t）；V1—冷藏間的公稱體積（m3）；η—冷藏間的體積利用系數；ρs—食品的計算密度（kg/m3）根據《冷庫設計規(guī)范》表3.0.5查得凍肉的密度為ρs=400kg/m3根據公式（2-1）得，冷卻間根據《冷庫設計規(guī)范》表3.0.3初步估計其η=0.5得到V=1000鑒于建筑上對墻間距以3為模數的規(guī)定將冷卻間的公稱體積定為長×寬×高=18×12×5.6冷凍間的設計噸位為200噸/間同上其公稱體積為：長×寬×高=18×12×5.6冷藏間設計噸位400噸/間共3間根據公式（2-1）得，根據《冷庫設計規(guī)范》表3.0.3初步估計其η=0.5得到V=2000鑒于建筑上對墻間距以3為模數的規(guī)定將冷卻間的公稱體積定為長×寬×高=30×12×5.62.3庫房平面圖設計如下2.4圍護結構換熱系數的確定根據《冷藏庫設計》P49公式（2-1-2）K0=0.6－0.00714·Δt千卡/米2·時·℃（此公式適用于+10~－30℃的溫度范圍）2.4.1冷卻間設計溫度：0℃，室內外溫差Δt=30℃圍護結構傳熱系數K0=0.6－0.00714×30=0.3858（千卡/米2·時·℃）=0.4475（W/㎡·℃）2.4.2冷凍間設計溫度：－23℃，室內外溫差Δt=53℃圍護結構傳熱系數K0=0.6-0.00714×53=0.2216（千卡/米2·時·℃）=0.257（W/㎡·℃）2.4.3冷藏間設計溫度：－18℃，室內外溫差Δt=48℃圍護結構傳熱系數K0=0.6-0.00714×48=0.2573（千卡/米2·時·℃）=0.2985（W/㎡·℃）2.5確定圍護結構絕熱層厚度2.5.1各個庫房外墻的材料確定如下：室外→室內370㎜厚磚砌墻=0.457（㎡·℃/W）9㎜厚二氈三油隔汽層R2=0.041瀝青膨脹珍珠巖20㎜厚磚砌內襯墻雙面水泥砂漿抹灰=0.0222.5.2根據已定的圍護結構系數確定各庫房外墻絕熱層材料的厚度：根據《冷庫設計規(guī)范》公式4.4.2得冷卻間總熱阻==2.2335（㎡·℃/W）絕熱層厚度=0..08m取其厚度度為80㎜冷凍間總熱阻==3.899（㎡·℃/W）絕熱層厚度=0..166mm取其厚度度為170㎜冷藏間總熱阻==3.355（㎡·℃/W）絕熱層厚度=0..138mm取其厚度度為140㎜根據《冷庫設計計規(guī)范》公公式4.44.7得：：式中中Rmiin—圍護結構構最小總熱熱阻（㎡·℃/W）；tgg—圍護結構構高溫側的的氣溫（℃）；tdd—圍護結t1—圍護結構構高溫側空空氣的露點點溫度（℃）；b－熱阻的的修正系數數，取b=1..0。查表知知高溫側空空氣的露點點溫度為t1=27.1℃圍護結構最小總總熱阻：（㎡·℃/W）各庫房內的溫度度不同，將將冷卻間，冷冷凍間，冷冷藏間的庫庫內溫度td：0℃，-18℃，-23℃依次帶入入上式得到到各庫房的的最小熱阻阻：冷冷卻間：Rmin=00.44448（㎡·℃/W）；冷凍凍間Rmin=00.7866（㎡·℃/W）；冷藏間：Rmiin=0..71177（㎡·℃/W）。而計算得到的個個房間的熱熱阻：冷卻間：R0==2.2335（㎡·℃/W）；冷凍凍間R0=3.889（㎡·℃/W）；冷藏間：R0==3.355（㎡·℃/W）。均大于最小熱阻阻，所選墻墻體材料及及厚度合適適。2.5.3庫房房地坪材料料的選擇計計算地坪采用用地下埋設設自然通風風管道給地地坪保溫。地上→地下80㎜厚鋼筋混凝土土護面層隨隨打隨抹平平15㎜厚1：3水泥砂漿護氈層層一氈二油50㎜厚150#素混凝凝土預制塊塊干鋪350㎜厚砂墊墊層，在墊墊層中埋ΦΦ250水泥通風風管，中距距1000～13000=3.81（㎡㎡·℃/W）=0.26（WW/㎡·℃）2.5.4庫房房樓板材料料的選擇計計算室外→室室內60㎜厚厚200#鋼筋混凝凝土粘結層層20㎜厚厚1：3水泥砂漿漿護氈層一氈二油油隔汽層200㎜㎜厚軟木層層20㎜厚厚1：2.5水泥砂漿漿找平240㎜㎜厚混凝土土樓板=3.333（㎡·℃/W）=3（W/㎡·℃）2.5.5庫房房內墻材料料的選擇計計算高溫→低溫刷大白漿兩道熱瀝青粘瓜米石石粉15㎜厚1：2水泥砂漿漿1米*1米分縫一氈二油隔汽層層120㎜厚軟木木絕熱層20㎜厚1：2.5水泥砂漿漿抹灰120㎜厚磚墻墻，每3米加鋼筋混混凝土柱用用鋼筋拉結結20㎜厚1：2水泥砂漿抹灰刷刷大白漿兩兩道=2.15（㎡㎡·℃/W）=0.47（WW/㎡·℃）3庫房冷負負荷計算3.1圍護結構構熱流量 按照下式計算式中—維護結構構熱流量（W）；—維護結結構傳熱系系數[W/（m2·℃）]；—維護結構傳熱面面積（m2）；—維護結構兩側溫溫差修正系系數；—維維護結構外外側的計算算溫度（℃）—維維護結構內內側的計算算溫度（℃）3.1.1維護護結構傳熱熱面積計算算應該符合合下列規(guī)定定：屋面、地面和外外墻的長、寬寬度應該自自外墻外表表面至外墻墻外表面或或外墻外表表面至內墻墻中或內墻墻中至內墻墻中計算。樓板和內墻長、寬寬度應自外外墻內表面面至外墻內內表面或外外墻內表面面至內墻中中或內墻中中至內墻中中計算。外墻的高度：地地下室或底底層，應自自地坪的隔隔熱層下表表面至上層層樓面計算算。內墻的高度：地地下室或底底層和中間間層，應自自該層地面面、樓面至至上層樓面面計算；頂頂層應自該該層樓面至至頂部隔熱熱層下表面面計算。3.1.2維護護結構熱流流量計算表表如下：冷庫圍護結構耗耗冷量計算算表序號庫房名稱及庫溫溫圍護結構名稱室外計算溫度((℃)tw計算面積（㎡）K0(w/㎡··℃)庫內外溫差（℃℃）tw-tnnQ1(W)備注1冷卻間（01）0℃北外墻30.0012.246.0774.300.4530.001.101097.188Q1=K0*n*((tw-tn)東外墻18.486.07112.170.451.101656.522南外墻12.243.0737.580.451.10554.92南內墻12.243.0036.720.451.00492.97地坪18.0012.00216.000.260.601010.888屋頂18.0012.00216.000.301.302527.200合計7339.6662冷卻間（02）0℃北外墻30.0012.006.0772.840.4530.001.101075.666南外墻12.003.0736.840.451.10544.03南內墻12.003.0036.000.451.00483.30地坪18.0012.00216.000.260.601010.888屋頂18.0012.00216.000.301.302527.200合計5641.08832→3的冷負荷內墻0.0018.0012.00216.000.4723.001.002334.9664冷凍間（03）-223℃北外墻30.0012.006.0772.840.3053.001.051209.988南外墻12.003.0736.840.301.05611.97南內墻12.003.0036.000.301.00569.54地坪18.0012.00216.000.260.601785.899屋頂18.0012.00216.000.301.204121.288合計10633.6625冷凍間（04）-223℃北外墻30.0012.276.0774.480.3053.001.051237.211西外墻18.546.07112.540.301.051869.422南外墻12.273.0737.670.301.05625.74南內墻12.273.0036.810.301.00582.35地坪18.0012.00216.000.260.601785.899屋頂18.0012.00216.000.301.204121.288合計10221.8896冷藏間（05）-118℃東外墻30.0030.576.07185.560.2648.001.052403.522南外墻12.296.0774.570.261.05965.89北外墻12.293.0737.710.261.05488.51北內墻12.293.0036.860.261.00454.64地坪30.0012.00360.000.260.602695.688屋頂30.0012.00360.000.301.206220.800合計13229.0057冷藏間（06）-118℃南外墻30.0012.006.0772.840.2648.001.05943.48北外墻12.003.0736.840.261.05477.18北內墻12.003.0036.000.261.00444.10地坪30.0012.00360.000.260.602695.688屋頂30.0012.00360.000.301.206220.800合計.10781.2248冷藏間（07）-118℃西外墻30.0030.576.07185.560.2648.001.052403.522南外墻12.296.0774.570.261.05965.89北外墻12.293.0737.710.261.05488.51北內墻12.293.0036.860.261.00454.64地坪30.0012.00360.000.260.602695.688屋頂30.0012.00360.000.301.206220.800合計13229.0059圍護結構總負荷荷71075.5593.2貨物熱流流量3.2.1貨物物熱流量計計算公式如如下：式中Φ—貨物物熱流量（W）；—冷間的每日進貨貨質量（kg）；h1—貨物入冷間開始始溫度時的的比焓（kJ/kkg）；h2—貨物在冷間終止止降溫時的的比焓（kJ/kkg）；t—冷加工時間（hh）。3.2.2冷間間每日進貨貨質量m應按如下下規(guī)定：冷卻間或凍結間間應按設計計冷加工能能力計算；；有從外庫調入貨貨物的冷庫庫，其凍結結物冷藏間間每間每日日進貨質量量應按該間間計算噸位位的5﹪計算。3.2..3貨物熱流流量計算表表如下貨物耗冷量Q22=10000·G··(h1-h2)/(TT*3.66)房間裝載能力（噸）日進出貨量G（噸噸）進庫溫度t1（℃）食品比焓h1（kJ/㎏)終止溫度t2℃℃食品比焓h2（kJ/㎏)冷卻時間T(hh)冷負荷Q2(WW)冷卻間1200.0010.0035.00318.000.00212.0024.0012268.552冷卻間2200.0010.0035.00318.000.00212.0024.0012268.552冷凍間3200.0010.000.00212.00-18.004.6024.0024004.663冷凍間4200.0010.000.00212.00-18.004.6024.0024004.663冷藏間5400.0020.00-18.004.60-18.004.6024.000.00冷藏間6400.0020.00-18.004.60-18.004.6024.000.00冷藏間7400.0020.00-18.004.60-18.004.6024.000.00合計72546.3303.3電機運轉轉熱流量3.3.1電電動機運轉轉熱流量計計算公式如如下：式中Φ—電動機運轉熱流流量（W）；Pd—電動機額額定功率（KW）；—熱熱轉化系數數，電動機機在冷間內內時取1；b——電動機運運轉時間系系數，對空空氣冷卻器器陪用的電電動機取1。3.3.2電電動機運轉轉熱流量計計算表電動機運轉負荷荷Q=10000*PPd*b**￡房間風機額定功率PPd（KW）熱轉化系數￡電動機運轉時間間系數bQ（W）冷卻間1101110000冷卻間2101110000冷凍間3121112000冷凍間4121112000冷藏間5151115000冷藏間6151115000冷藏間7151115000合計890003.4冷藏間操操作熱流量量3.4.1操作作熱流量計計算公式如如下：式中Φ—操作熱流量（WW）；Φd—每平方米米照明熱流流量，冷卻卻間、凍結結間、冷藏藏間和冷間間內穿堂可取2.3W/㎡；；nnk—每日開門門換氣次數數；VVn—冷間內凈凈體積（m3）；hhw—冷間外空空氣的比焓焓（kJ/kkg）；hhn—冷間內空空氣的比焓焓（kJ/kkg）；MM—空氣幕效效率修正系系數，可取取0.5；—冷間內空空氣密度（kg/mm3）；—每日操作作時間系數數，按每日日操作3小時計算算；nnr—操作人員員數量；Φr—每個操作作人員產生生的熱流量量（W）冷間設設計溫度高高于或等與與-5℃時，宜取279W；冷間設設計溫度低低于-5℃時，宜取395W。3.4.2冷冷間操作熱熱流量見下下表冷藏間操作熱流流量Φ5=Φd*Ad+nk*Vn*0.55*p*((h1-h2)/(33.6*224)+nnr*Φr*3/224房間房間面積Ad（㎡㎡）Φd(W/㎡)照明負荷Φ500（W）室內體積Vn（M3）冷間外的比焓hh1（kJ/㎏)冷間內的比焓hh2（kJ/㎏)空氣密度（㎏//m3)開門次數nk操作流量/人ΦΦr（W）操作人數nr操作熱流量Φ55冷藏間5360.002.30828.002016.000100.50-16.401.411.00395.006.003049.988冷藏間6360.002.30828.002016.000100.50-16.401.411.00395.006.003049.988冷藏間7360.002.30828.002016.000100.50-16.401.411.00395.006.003049.988合計9149.9553.5各個庫房房冷卻設備備冷負荷3.5.1冷間間冷卻設備備負荷計算算公式為：：式中—冷間冷卻卻設備負荷荷（W）；—圍護結構構熱流量（W）；Φ2—貨物熱流流量（W）；Φ3—電動機運運轉熱流量量（W）；Φ4—操作熱流流量（W）；PP—貨物熱流流系數。3.5.2各庫庫房冷卻設設備負荷見見下表冷間冷卻設備負負荷房間圍護結構冷負荷荷Φ1貨物熱流量Φ22電動機運轉熱流流量Φ3操作熱流量Φ44貨物熱流量系數數P冷間冷卻設備負負荷Φs冷卻間17339.66612268.55210000.0001.333288.774`冷卻間25641.08812268.55210000.0001.331590.115冷凍間312636.00924004.66312000.0001.355842.111冷凍間49622.02224004.66312000.0001.352828.004冷藏間513925.4430.0015000.0003049.988131975.442冷藏間611082.3360.0015000.0003049.988129132.334冷藏間713925.4430.0015000.0003049.988131975.442合計266632..223.6冷間機械械負荷3.6.1冷冷間機械負負荷計算式式如下：式中—圍護結構構熱流量（W）；Φ2—貨物熱流流量（W）；Φ3—電動機運運轉熱流量量（W）；Φ4—操作熱流量（WW）；n1—圍護結構熱流量量修正系數數；n2—貨物流量折減系系數；n3—冷間電動機同期期運轉系數數;n4—冷間同期操作系系數;R—制冷裝置和管道道冷耗補償償系數，直直接冷卻取取1.07。3.6.2貨貨物熱流量量折減系數數n2應根據冷冷間的性質質確定。冷卻卻物冷藏間間宜取0.3～0.6；凍結物物冷藏間宜宜取0.5～0.8；冷加工工間和其他他冷間宜取取13.6.3冷間間機械負荷荷計算見下下表：房間圍護結構冷負荷荷Φ1圍護結構熱流量量修正系數數n1貨物熱流量Φ22貨物流量折減系系數n2電動機運轉熱流流量Φ3冷間電動機同期期運轉系數數n3操作熱流量Φ44冷間同期操作系系數n4制冷裝置和管道道冷耗補償償系數R機械負荷Φj冷卻間17339.666112268.5520.610000.00010.51.0726429.883冷卻間25641.088112268.5520.610000.00010.51.0724612.334冷凍間312636.009124004.6630.612000.00010.51.0741771.559冷凍間49622.022124004.6630.612000.00010.51.0738546.554冷藏間513925.44310.000.615000.0000.53049.9880.51.0724556.996冷藏間611082.33610.000.615000.0000.53049.9880.51.0721514.886冷藏間713925.44310.000.615000.0000.53049.9880.51.0724556.996合計201989..074設備選型型4.1冷凝溫溫度與蒸發(fā)發(fā)溫度的確確定4.1.1冷凝凝溫度的確確定:根據《實用制冷冷工程設計計手冊》P141表3-2選用立式式管殼式冷冷凝器t1—冷卻水進口溫度度℃t2—冷卻水出口溫度度℃θm－冷凝器中平均均傳熱溫差差，取最小小值冷卻水溫升t22-t1,取2～3℃當t30℃時取下限限tk=（27+29）//2+4==32℃冷凝壓力Pk=12..37888×1055Pa4.1.2蒸發(fā)發(fā)溫度的確確定蒸發(fā)溫度取－333℃蒸發(fā)壓力P0=1.0036×1105Pa壓縮比Pk/pp0=11..95>88采用一級中間冷冷卻雙級壓壓縮式制冷冷系統4.1.3中間間溫度的確確定由《實用制冷工工程手冊》P44查得tm=0.4tk++0.6tt0+3=00.4×337＋0.6×（－33）+3=－2℃4.2制冷原理理的熱工計計算4.2.1原理理圖如下4.2.2根據據原理圖得得到的壓焓焓圖如下4.2.3通過過R717的P—h圖得到：：h8=h9=3200kJ/kkgh55=6633kJ//kghh4=19553kJJ/kgh0=17220kJJ/kg單位制冷量q0=h0－h(huán)9=17220－320==14000kJ//kg制冷劑的質量流流量kg//s4.3壓縮機的的選擇計算算根據冷間機械負負荷φj=2022KW選用3臺煙臺冷凍機總總廠125系列單機機雙級制冷冷壓縮機型號為S8SFF8－12.5型，其單單臺制冷量量78KWW低壓氣缸容積4424m3/h高壓氣缸缸容積1441m3/h氣缸直徑1225㎜4.3.1壓縮縮機的輸氣氣系數高壓級輸氣系數數：查《實用用供熱手冊冊》P156低壓級輸氣系數數4.4冷凝器的的選擇計算算冷凝器的熱負荷荷：Φk=MR（h4－h(huán)5）=0.1148×（1953－663）=1900.9KWW冷凝器傳熱面積積的確定：：㎡根據《制冷輔助助設備》P1選用LNA－40型立式冷冷凝器2臺單臺設計壓力22.0Mpp4.5蒸發(fā)器冷冷風機的選選擇計算4.5.1蒸發(fā)發(fā)面積的確確定根據《實用制冷冷工程設計計手冊》P730查得得冷風機傳傳熱系數K取12.002W/㎡·℃房間1:設備冷負荷為333.3KKW蒸發(fā)面面積㎡房間2:設備冷負負荷為31.559KW蒸發(fā)面面積㎡房間3:設備冷負負荷為55.884KW蒸發(fā)面面積㎡房間4:設備冷負負荷為52.883KW蒸發(fā)面面積㎡房間5:設備冷負負荷為31.9975KWW蒸發(fā)面面積㎡房間6:設備冷負負荷為29.113KW蒸發(fā)面面積㎡房間7:設備冷負負荷為31.9975KWW蒸發(fā)面積㎡4.5.2冷風風機風量的的計算各房間的風量按按qv=β·計算qv—冷風機的風量mm3/h—庫房冷卻設備負負荷Wβ—配風系數;;凍結間采采用β=0.99~1.11,冷卻間、冷冷藏間采用用β=0.55~0.66m3/w·hh各房間風機風量量計算:房間1qv=00.5×333.3××103=166444.4mm3/h房間2qv=00.5×331.599×1033=157995m3/h房間3qv=00.9×555.844×1033=502257.99.4m33/h房間4qv=00.9×552.833×1033=475545.22.4m33/h房間5qv=00.5×331.9775×1003=159887.7mm3/h房間6qv=00.5×229.133×1033=145666.2mm3/h房間7qv=00.5×331.9775×1003=159887.7mm3/h4.5.3風機機的選擇根據《系列制冷冷設備》P5房間1、2均選用GFL770型吊頂式式冷風機2臺參數:蒸發(fā)面積70㎡㎡、沖霜水水量4t/hh軸流風機機型號:LEF－7總風量100000mm3/h、全壓270PPa配套電動動機型號:YLZ－4總功率2.2kkw房間3、4均選用GFJ1170型吊頂式式冷風機2臺參數:蒸發(fā)面積1700㎡、沖霜水水量4t/hh軸流風機機型號:LEF－6總風量300000mm3/h、全壓250PPa配套電動動機型號:YLZ－4總功率4.4kkw房間5、6、7均選用GFD1100型吊頂式式冷風機2臺GFD770型1臺GFD100型型參數:蒸發(fā)面積1000㎡、沖霜水水量4t/hh軸流風機機型號:LEF－7總風量100000mm3/h、全壓420PPa配套電動動機型號:YLZ－4總功率2.2kkwGFD70型參參數:蒸發(fā)面積70㎡㎡、沖霜水水量4t/hh軸流風機機型號:LEF－6總風量84400m33/h、全壓270PPa配套電動動機型號:YLZ－4總功率1.1kkw4.6中間冷卻卻器的選擇擇計算4.6.1中間間冷卻器直直徑的確定定λ—氨壓縮機高壓級級的輸氣系系數v—氨壓縮機高壓級級的理論輸輸氣量WZ—中間冷卻器內的的氣體速度度不應大于于0.5m/s4.6.2中間間冷卻器蛇蛇形管冷卻卻面積應按下式計算《冷庫設設計規(guī)范》P426..37中間溫度tmm=－4℃中間冷卻器的熱熱負荷Φz=MR·（h55－h(huán)8）=0.448×（640－320）=47..4kw℃式中θ1—冷凝溫度θz—中間冷卻溫度θc—中間冷卻器蛇形形管的出液液溫度應比比中間冷卻卻器溫度高高3～5℃4.6.3中間間冷卻器的的選擇根據計算由《制制冷輔助設設備》查得得選用ZZQ－700系列其中:外徑7116mm接管通徑d11500㎜L11250㎜Do700㎜d225㎜HH33000㎜d332㎜h1456㎜dd420㎜a1330㎜d520㎜b1440㎜c60㎜4.7油分離器器的選擇計計算選用YFA-65TTL型填料式式油分離器器由《冷庫庫設計規(guī)范范》P436.33.9查得得其主要尺寸及接接通管徑d165mmDo4122mmH22365mmmhh114400mmh2332mmm4.8高壓貯液液器的選擇擇計算由《冷庫設計規(guī)規(guī)范》P446.3.12查得取1取770﹪v取0.000169m3/kg每小時氨液的總總循環(huán)量kg/sm3/s根據《冷凍空調調設備大全全》P298選用ZA－1.5型貯液器殼休尺寸氨管接口口D：800mmd140mmmS：12mmd232mmm：3000mmd3320L：3970mm主要尺寸l1320mmmll42500mml2800mml514000mm4.9低壓循環(huán)環(huán)貯液器的的選擇計算算《冷藏庫庫設計規(guī)范范》P456.33.16帶入數據得其體積（選擇上上進下出式式供液系統統）選用ZDX-1.22L型低壓壓循環(huán)貯液液器4.10集油器器的選擇計計算根據《實用制冷冷工程設計計手冊》P2044因為制冷量小于于230KKW.手用殼體體直徑為φ159的集油器1臺4.11冷卻卻塔的選擇擇計算冷冷凝器中的的熱負荷190..9KW冷卻水供回水溫溫度分別為為32℃、34℃冷卻水的循環(huán)水水量體積流量單臺壓縮機所需需水量為22.8mm3/h所以所選冷卻塔塔理論總水水量為90.4882.8m3/h通過以上計算查查得資料選選用BNL2—50型冷卻塔2臺其中:單臺冷卻水量446.5mm3/h通風裝置風量275000,風機直徑徑12000mm,電機功率1.5KKW接管直徑進100mmm出125mmm布水管自由水頭頭0.3mm主要外型及安裝裝尺寸φ2260HH27588φ119700H11103b40005庫房風系系統的布置置及水力計計算5.1冷卻間間1、2的冷分配配布置選用2臺吊頂式冷風機機單臺風量量100000m3/h庫房設計風量1160000m3/h采用吊頂風機安安裝噴口低低溫快遞冷冷卻法《實用制制冷工程設設計手冊》P677噴口速度取為220m/s射流流與噴口直直徑之比為為655.2冷凍間間3、4的冷分配配布置選用2臺吊頂式冷風機機單臺風量量300000mm3/h庫房設計風量庫房3為502557.9mm3/h庫房4為475445.2mm3/h系統布置圖同上上5.3房間5、6、7（冷凍物物冷藏間）的的冷分配布布置風管布置圖如下下:5.3.1風管管的管道計計算庫房實際際總風量為為160000m33/h1.擬定風口平均流流速5m/h設計每個風口流流量為5000m3/h則總共所所需風口數數個每兩個風口間距距為1.88m,則風道總總長度為227m，孔孔口流量系系數取μ=0.66每個出風口的面面積大約為為側孔靜壓流速為為側孔應有靜壓按的原則設定,求求出第一側側孔前管道道斷面1的截面面面積A1設斷面1處的空空氣流速則則斷面1動壓斷面1截面積斷面1氣壓2.計算1—2的阻力,再求出出斷面處的的氣管段段1—2的摩擦阻阻力：已知風量L=150000m33/h管徑應取取斷面1、2的平均直直徑,得D2未知近似的D1=1.1189作為平均均直徑查得得Rm1=0..1255.3.2各管管段尺寸計計算表管段號風量Q（m3/h）假定流速v1（m/s）管道尺寸a×b（mm）實際流速v（m/s）動壓ΔPd（Pa）比摩阻Rmm（Pa/m）l（m）沿程阻力ΔPyy=Rm·l（Pa）局部阻力系數ξξ局部阻力ΔPj=ΔPd·ξ（Pa）總阻力ΔP（PPa）1–21500041250×80004.1710.40.161.80.2880.727.4887.7762–31400041250×80003.899.070.161.80.2840.686.1686.4523–41300041250×80003.617.820.131.80.2340.645.0055.2394–51200041250×63304.2310.750.211.80.3780.788.3858.7635–61100041250×63303.889.030.181.80.2560.686.146.3966–7100003.81250×63303.527.470.171.80.3060.644.785.0867–890003.81000×63303.979.450.211.80.3690.767.187.5498–980003.71000×63303.527.470.181.80.2560.644.7815.0379–1070003.6800×63003.858.930.231.80.4140.746.617.02410–1160003.5800×63003.36.560.211.80.360.644.24.5611–1250003.5800×50003.477.230.221.80.3960.644.635.02612–1340003.4630×50003.537.470.251.80.450.75.235.6813–1430003.4500×50003.336.670.261.80.4680.684.545.00814–1520003.3500×40002.74.630.251.80.450.83.438.0615–1610003.2320×32002.74.630.381.80.6840.83.7044.388風管總阻力ΔPP總=92..044PPa6庫房供回回液的流量量計算6.1氨液密度度的計算設計中供入庫房房的液體氨氨的流量為為計算得到到的氨的流流量的4倍，而氨氨液流過蒸蒸發(fā)器后，只只有1/4的氨液蒸蒸發(fā)轉化為為氨氣，回回氣管中為為氣液混合合物，混合合物的密度度計算如下下：－33℃情況下飽和氨蒸蒸汽密度為為0.988109kkg/m3飽和氨流的密度度為6811.4422kg/m3所以混合物的密密度：=5111.3kg/mm36.2供入庫房房的計算流流量庫房1設備冷負負荷332288.774W冷風機中中氨液的流流量庫房2設備冷負負荷315990.111W冷風機中中氨液的流流量庫房3設備冷負負荷558442.111W冷風機中中氨液的流流量庫房4設備冷負負荷528228.044W冷風機中中氨液的流流量庫房5設備冷負負荷319775.422W冷風機中中氨液的流流量庫房6設備冷負負荷291332.344W冷風機中中氨液的流流量庫房7設備冷負負荷319775.422W冷風機中中氨液的流流量實際供入各庫房房的氨液的的體積流量量分別為通過公式求得V1=0.5m3/hhVV2=0.488m3/hV3=0.8443m33/hV4=0.588m3/hV5=0.48m33/hV6=0.444m3/hV7=0.4883m33/hV總=4.033m3/h6.3庫房回回氣管道的的實際流量量V11=0.677m3/hV2=0.633m3/hV3=1.133m3/hV4=1.066m3/hV5=0.63m3//hV6=0.566m3/hV7=0.633m3/hV總=5.322m3/h7冷卻水系系統的水力力計算7.1冷卻水水管道的水水力計算7.1.1冷卻卻水計算系系統簡圖如如下：7.1.22水力計算算表如下：：冷卻水管道水力力計算管段流量（m3/hh）流速（m/s）管徑動壓（Pa）管長（m）Rm（Pa/m）￡沿程阻力（Paa）局部阻力（Paa）總阻力（Pa）1~22.801.59DN251256.0005.001744.0000.528720.000653.129373.1222~38.401.86DN401726.0002.001764.0001.803528.0003106.8006634.8003~48.401.86DN401726.0001.001764.0000.941764.0001622.4443386.4444~593.002.10DN1252205.0001.00470.001.23470.002712.1553182.1555~646.501.65DN1001361.0002.00402.000.62804.00843.821647.8226~746.501.65DN1001361.0001.50402.000.26603.00353.86956.868~946.502.10DN1001361.0001.50402.000.68603.00925.481528.4889~1093.002.10DN1252205.0003.00470.000.261410.000573.301983.30010~1193.002.10DN1252205.0005.00470.000.262350.000573.302923.3004~1242.302.30DN802735.0003.00977.000.262931.000711.103642.10035258.3377.2冷卻水水泵的選擇擇計算由4.11計算得得到冷卻水水總流量為為93m3/h根據水力計算得得知最不利利環(huán)路的總總阻力為352558.377Pa通過以上參數選選擇G50--32-99電動水泵泵兩臺單臺水泵額定流流量為500m3/h額定揚程程為32mm配用功率率為9KW同步轉速速為15000r/miin吸入口直直徑100㎜排出口直直徑100㎜八氨供回管的水力力計算8.1由氨泵供供入庫房的的管道的水水力計算管道水力計算表表如下：庫房供液管的水水力計算管段流量（m3/hh）流速（m/s）管徑動壓（Pa）管長（m）Rm（Pa/m）￡沿程阻力（Paa）局部阻力（Paa）總阻力（Pa）A-A0.800.71DN20171.769.50298.900.962839.555164.893004.444B-B0.840.75DN20189.6212.80303.803888.644182.034070.677C-C0.480.76DN15194.2225.20460.6011607.112186.4511793.557D-D0.500.79DN15210.5038.40493.0018931.220202.0819133.228E-E0.480.76DN15194.2238.60460.6017779.116186.4517965.661F-F0.440.69DN15162.2225.80362.609355.088155.739510.811G-G0.480.76DN15194.2213.80460.606356.288186.456542.73372021.1118.2回氣管管的水力計計算管道水力計算表表如下：庫房回氣管水力力計算管段流量（m3/hh）流速（m/s）管徑動壓（Pa）管長（m）Rm（Pa/m）￡沿程阻力（Paa）局部阻力（Paa）總阻力（Pa）A1.060.94DN20225.909.50297.300.962824.355216.863041.211B1.131.00DN20255.7012.80301.203855.366245.474100.833C0.630.99DN15250.6025.20413.8010427.776240.5810668.334D0.671.05DN15283.8038.40456.3017521.992272.4517794.337E0.630.99DN15250.6038.60413.8015972.668240.5816213.226F0.560.88DN15198.3025.80332.808586.244190.378776.611G0.630.99DN15250.6013.80413.805710.444240.585951.02266545.6638.3機房房部分氨管管的水力計計算8.3.11低壓儲液液循環(huán)桶到到氨泵間管管道的水力力計算管段流量（m3/hh）流速（m/s）管徑動壓（Pa）管長（m）Rm（Pa/m）￡沿程阻力（Paa）局部阻力（Paa）總阻力（Pa）1~24.030.57DN50110.701.0063.7015.2863.707051.6117115.3112~32.020.45DN4069.000.4046.061.8018.421271.1881289.6118404.9118.3.2冷凝凝器到貯液液器間的管管道的水力力計算水力計算表如下下：管段流量（m3/hh）流速（m/s）管徑動壓（Pa）管長（m）Rm（Pa/m）￡沿程阻力（Paa）局部阻力（Paa）總阻力（Pa）1~20.500.45DN2067.591.50127.402.06191.10139.24330.342~31.010.35DN3241.505.3557.825.96309.34247.34556.68887.028.3.3高壓壓供液管的的水力計算算管段流量（m3/hh）流速（m/s）管徑動壓（Pa）管長（m）Rm（Pa/m）￡沿程阻力（Paa）局部阻力（Paa）總阻力（Pa）1~11.011.10DN20412.279.38411.607.343860.8113026.0886886.8998.3.4氨氨泵到調氨氨站間管道道的水力計計算管段流量（m3/hh）流速（m/s）管徑動壓（Pa）管長（m）Rm（Pa/m）￡沿程阻力（Paa）局部阻力（Paa）總阻力（Pa）1~24.030.89DN40270.494.50186.202.32837.90627.541465.4449管道設備備的保溫與與刷漆9.1管道保溫溫與刷漆制冷系統管道和和設備經排排污、嚴密密試驗合格格后，均應應涂防銹底底漆二道，色色漆二道（有有保溫層的的在其保護護面層的外外表面涂色色漆二道）。光光滑排管可可僅刷防銹銹漆二道。9.2色漆的顏顏色如下表表所示名稱顏色名稱顏色高、低壓液體管管淡黃（Y06）低壓循環(huán)貯液器器、中間冷卻器天酞藍（pb009）吸氣管、回氣管管天酞藍（PB009）集油器赭黃（YR022）高壓氣體管、安安全管、均壓管大紅（R03）壓縮機、空氣冷冷卻器按出廠涂色放油管赭黃（YR022）各種閥體黑色水管湖綠（BG022）截止閥手輪淡黃（Y06）油分離器大紅（R03）節(jié)流閥手輪大紅（R03）冷凝器銀灰（B04）放空氣管乳白（Y11）貯液器淡黃（Y06）參考資料空氣調節(jié)用制冷冷技術空氣調節(jié)采暖通風與空氣氣調節(jié)設計計規(guī)范冷庫設計規(guī)范民用建筑暖通空空調設計技技術措施空氣調節(jié)設計手手冊實用制冷工程設設計手冊冷藏庫設計冷庫制冷設計手手冊建筑設備施工安安裝圖冊暖通空調設計選選用手冊（下下）采暖通風與空氣氣調節(jié)制圖圖標準制冷設備空氣分分離器設備備安裝工程程施工及驗驗收規(guī)范制冷空調設備產產品樣本制冷工程設計實實例圖集冷凍空調設備大大全冷藏庫制冷設備備安裝與試試運轉簡明空調用制冷冷設計手冊冊英語原文及譯文文SubstittuteRefrrigerrantssBacckgroound"Theallternnativvereefriggeranntsaareaassaafeoorsaaferthannthoosettheyrepllace,,buttmorrecaareiisneeededdwitthalllreefriggerannts.""RefrigeeranttHisstoryyThefirrstppractticallreffrigeeratiingmmachiinewwasbbuilttbyJacoobPeerkinnsinn18334;iitussedeetherrinavaapor--comppresssioncyclle.TTheffirsttabssorpttionmachhinewasdeveelopeedbyyEdmmondCarrr?in18500,ussingwateeranndsuulfurricaacid..Hissbrootherr,FeerdinnandCarrr?demmonsttrateedannammmoniaa/watterrrefriigeraationnmacchineein18599.Amixtturecallledcchemoogenee,coonsisstinggofpetrroleetherranddnapphthaa,waaspaatenttedaasarefrrigerrantforvapoor-coompreessioonsyystemmsinn18666.CCarboondiioxiddewaasinntrodduceddasareefriggeranntinntheesammeyeear.Ammooniawasfirsstussediinvaapor--comppresssionsysttemsin11873,,sullfurdioxxideandmethhyleetherrin18755,anndmeethyllchlloriddeinn18778.DDichlloroeethenne(ddilenne)wwasuusedinWWilliisCaarrieer'sfirsstceentriifugaalcoompreessorrs,aandwwasrreplaacedwithhmetthyleenecchlorridein11926..Nearlyallofttheeearlyyreffrigeeranttsweerefflammmablee,tooxic,,orbothh,anndsoomeaalsowereehigghlyreacctivee.Acccideentswereecommmon..TheetasskofffinndinggannonfllammaablerefrrigerrantwithhgooodsttabillitywasgiveentooThoomasMidggleyin11926..Healreeadyhadestaablisshedhimsselfbyffindiingttetraaethyylleead,toiimproovettheooctanneraatinggofgasoolinee.WithhiisasssociiatessHennneaandMMcNarry,MMidglleyoobserrvedthatttheereffrigeeranttsthheniinussecoompriisedrelaativeelyffewcchemiicalelemmentss,cllusteeredinaaninnterssectiingrrowaandccolummnofftheeperriodiictaableofeelemeents..Theeeleementtattheinteersecctionnwassfluuorinne,kknownntobettoxiccbyitseelf.Midggleyandhiscolllaborratorrsfeelt,howeever,,thaatcoompouundsconttainiingiitshhoulddbebothhnonntoxiicanndnoonflaammabble.Theiraattenntionnwassdraawnttoorrganiicflluoriidesbyaanerrrorintthelliterraturre.IItshhoweddtheeboiilinggpoiintfforttetraafluooromeethanne(ccarboonteetraffluorride))tobehhighcomppareddtothossefoorottherfluoorinaatedcomppoundds.TTheccorreectbboiliingttempeeratuurellaterrwassfouundttobeemucchloower..Nevverthhelesss,ttheiincorrrecttvalluewwasiinthheraangesougghtaandlledttoevvaluaationnoforgaanicfluoorideesasscanndidaates..Theeshoorthaandcconveentioon,llaterrinttroduucedtossimpllifyidenntifiicatiionoofthheorrganiicflluoriidesforasyystemmaticcseaarch,,isuseddtoddayaasthhenuumberringsysttemfforrrefriigeraants..Theenummberdesiignattionssunaambigguousslyiindiccatebothhtheecheemicaalcoompossitioonsaandsstruccturees.Withinthreeedaaysoofsttartiing,Midggleyandhiscolllaborratorrshaadiddentiifieddanddsynnthessizedddicchlorrodiffluorrometthanee,noowknnownasRR-12..Thefirrstttoxiccitytesttwassperrformmedbbyexxposiingaaguiineapigtotthennewccompoound..Surrprissinglly,ttheaanimaalwaascoompleetelyyunaaffeccted,,butttheeguiineapigdieddwheenthheteestwwasrrepeaatedwithhanootherrsammple..Subbsequuentexamminattionofttheaantimmonytriffluorride,,useedtoopreepareetheedicchlorrodiffluorrometthaneefroomcaarbonntettrachhloriide,showwedtthatfourrofthefiveebotttlessavaailabbleaatthhetiimeccontaaineddwatter.Thissconntamiinanttforrmspphosggene(COCCl2)duriingttherreacttionofaantimmonytriffluorridewithhcarrbontetrrachlloridde.HHadttheiinitiialttestuseddoneeoftheotheersaamplees,ttheddiscooveryyoforgaanicfluoorideereffrigeeranttsmiightwelllhavvebeeenddelayyedfforyyearss.ThedevveloppmenttoffluoorocaarbonnreffrigeeranttswaasannnounncedinAAprill19330.TTodeemonsstrattethhesaafetyyofthenewcomppoundds,aatameettingofttheAAmeriicanChemmicallSoccietyy,Drr.MiidgleeyinnhaleedR--12aandbblewoutacaandleewitthitt.Whhilethissdemmonsttratiionwwasddramaatic,,itwoulldbeeacclearrvioolatiionoofsaafehhandllingpraccticeestooday..CFCReffrigeeranttsCommerccialchlooroflluoroocarbbon((CFC))prooducttionbegaanwiithRR-12ineearlyy19331,RR-11in11932,,R-1114iin19933,andR-1113inn19334;ttheffirstthyddrochhloroofluoorocaarbonn(HCFCC)reefriggerannt,RR-22,,wassprooduceedinn19336.BBy19963,thessefiivepproduuctsaccoounteedfoor988%offtheetottalpproduuctioonofftheeorgganiccfluuorinneinndusttry.Annuualssalesshaddreaachedd3722milllionnpouunds,,hallfoffitR-122.Thhesechlooroflluoroochemmicallsweerevvieweedassneaarlynonttoxicc,noonflaammabble,andhighhlysstablleinnaddditioontoooffferinnggooodtthermmodynnamiccprooperttiesandmateeriallscoompattibillityatllowccost..CloosettohaalfaacennturyypasssedbetwweentheintrroducctionnofCFCssanddreccogniitionnoftheiirhaarmttothheennviroonmenntwhhenrreleaased..Speecifiiccooncerrnsrrelattetootheeirddepleetionnofstraatosppheriicozzoneandtoppossiibleglobbalwwarmiingbbyacctionnsassgreeenhoousegasees.IIroniicallly,tthehhighstabbilittyoffCFCCsennableesthhemttodeeliveerozzone--deplletinngchhloriinettothhesttratoospheere.Thesameestaabiliitypproloongstheiirattmosppheriicliifetiimes,,anddthuusthheirperssisteenceasggreennhoussegaases.."Ideal""ReffrigeeranttsInaddiitionntohaviingttheddesirredtthermmodynnamiccproopertties,,anideaalreefriggeranntwoouldbennontooxic,,nonnflammmablle,ccomplletellysttableeinssideasyystemm,ennviroonmenntalllybeenignneveenwiithrrespeectttodeecompposittionprodductss,anndabbundaantlyyavaailabbleooreaasyttomaanufaacturre.IItallsowwoulddbeselff-lubbricaatingg(orratleasstcoompattibleewitthluubriccantss),ccompaatibllewiithootherrmatteriaalsuusedtoffabriicateeanddserrviceereffrigeeratiionssysteems,easyytohanddleaandddetecct,aandllowiincoost.Itwwoulddnottreqquireeexttremeepreessurres,eithherhhighorllow.Therrearreaddditiionallcriiteriia,bbutnnocuurrenntreefriggeranntsaareiidealleveenbaasedonttheppartiialllist..Furrtherrmoree,nooideealrrefriigeraantsarelikeelyttobeedisscoveeredinttheffuturre.ToxicittyAfundaamenttalttenettoftoxiicoloogy,attrributtedttoPaaraceelsussinthe16thhcennturyy,iss"doosissoloofaccitvvenennum",,theedossemaakesthepoisson.Allsubsstanccesaareppoisoonsiinsuufficcienttamoountss.Tooxiceffeectshaveebeeenobbservvedfforssuchcommmonssubsttanceesasswatt