地基與基礎處理講義講稿

PAGEPAGE684.軟土地基處理處理方法與特點復合地基計算原理換填法設計強夯法設計預壓法設計水泥土攪拌法設計托換技術4.1地基處理方法4.1.1地基處理的目的軟土地基處理的目的是利用換填、夯實、擠密、排水、膠結、加筋和熱學等方法對地基土進行加固，用以改良地基土的工程特性，主要包括：1)提高地基的抗剪切強度2)降低地基的壓縮性3)改善地基的透水特性一種增加地基土的透水性加快固結，另一種是降低透水性或減少其水壓力（基坑抗?jié)B透）。4.1.2地基處理方法分類及應用范圍軟土地基處理的基本方法主要有置換、夯實、擠密、排水、膠結、加筋、和熱學等方法。常用地基處理方法的原理、作用及適用范圍如下。1.換土墊層法(1)墊層法其基本原理是挖除淺層軟弱土或不良土，分層碾壓或夯實土，按回填的材料可分為砂(或砂石)墊層、碎石墊層、粉煤灰墊層、干渣墊層、土(灰土、二灰)墊層等。干渣分為分級干渣、混合干渣和原狀干渣；粉煤灰分為濕排灰和調濕灰。換土墊層法可提高持力層的承載力，減少沉降量；常用機械碾壓、平板振動和重錘夯實進行施工。該法常用于基坑面積寬大和開挖土方量較大的回填土方工程，一般適用于處理淺層軟弱土層(淤泥質土、松散素填土、雜填土、浜填土以及已完成自重固結的沖填土等)與低洼區(qū)域的填筑。一般處理深度為2～3m。適用于處理淺層非飽和軟弱土層、素填土和雜填土等。(2)強夯擠淤法采用邊強夯、邊填碎石、邊擠淤的方法，在地基中形成碎石墩體?？商岣叩鼗休d力和減小變形。適用于厚度較小的淤泥和淤泥質土地基，應通過現場試驗才能確定其適應性。2.振密、擠密法振密、擠密法的原理是采用一定的手段，通過振動、擠壓使地基土體孔隙比減小，強度提高，達到地基處理的目的。軟土地基中常用強夯法強夯法利用強大的夯擊能，迫使深層土液化和動力固結，使土體密實，用以提高地基土的強度并降低其壓縮性。3.排水固結法其基本原理是軟土地基在附加荷載的作用下，逐漸排出孔隙水，使孔隙比減小，產生固結變形。在這個過程中，隨著土體超靜孔隙水壓力的逐漸消散，土的有效應力增加，地基抗剪強度相應增加，并使沉降提前完成或提高沉降速率。排水固結法主要由排水和加壓兩個系統組成。排水可以利用天然土層本身的透水性，尤其是上海地區(qū)多夾砂薄層的特點，也可設置砂井、袋裝砂井和塑料排水板之類的豎向排水體。加壓主要是地面堆載法、真空預壓法和井點降水法。為加固軟弱的粘土，在一定條件下，采用電滲排水井點也是合理而有效的。(1)堆載預壓法在建造建筑物以前，通過臨時堆填土石等方法對地基加載預壓，達到預先完成部分或大部分地基沉降，并通過地基土固結提高地基承載力，然后撤除荷載，再建造建筑物。臨時的預壓堆載一般等于建筑物的荷載，但為了減少由于次固結而產生的沉降，預壓荷載也可大于建筑物荷載，稱為超載預壓。為了加速堆載預壓地基固結速度，?？膳c砂井法或塑料排水帶法等同時應用。如粘土層較薄，透水性較好，也可單獨采用堆載預壓法。適用于軟粘土地基。(2)砂井法(包括袋裝砂井、塑料排水帶等)在軟粘土地基中，設置一系列砂井，在砂井之上鋪設砂墊層或砂溝，人為地增加土層固結排水通道，縮短排水距離，從而加速固結，并加速強度增長。砂井法通常輔以堆載預壓，稱為砂井堆載預壓法。適用于透水性低的軟弱粘性土，但對于泥炭土等有機質沉積物不適用。(3)真空預壓法在粘土層上鋪設砂墊層，然后用薄膜密封砂墊層，用真空泵對砂墊層及砂井抽氣，使地下水位降低，同時在大氣壓力作用下加速地基固結。適用于能在加固區(qū)形成(包括采取措施后形成)穩(wěn)定負壓邊界條件的軟土地基。(4)真空-堆載聯合預壓法當真空預壓達不到要求的預壓荷載時，可與堆載預壓聯合使用，其堆載預壓荷載和真空預壓荷載可疊加計算。適用于軟粘土地基。(5)降低地下水位法通過降低地下水位使土體中的孔隙水壓力減小，從而增大有效應力，促進地基固結。適用于地下水位接近地面而開挖深度不大的工程，特別適用于飽和粉、細砂地基。(6)電滲排水法在土中插入金屬電極并通以直流電，由于直流電場作用，土中的水從陽極流向陰極，然后將水從陰極排除，而不讓水在陽極附近補充，借助電滲作用可逐漸排除土中水。在工程上常利用它降低粘性土中的含水量或降低地下水位來提高地基承載力或邊坡的穩(wěn)定性。適用于飽和軟粘土地基。4.置換法其原理是以砂、碎石等材料置換軟土，與未加固部分形成復合地基，達到提高地基強度的目的。(1)振沖置換法(或稱碎石樁法)碎石樁法是利用一種單向或雙向振動的沖頭，邊噴高壓水流邊下沉成孔，然后邊填入碎石邊振實，形成碎石樁。樁體和原來的粘性土構成復合地基，以提高地基承載力和減小沉降。適用于地基土的不排水抗剪強度大于20kPa的淤泥、淤泥質土、砂土、粉土、粘性土和人工填土等地基。對不排水抗剪強度小于20kPa的軟土地基，采用碎石樁時須慎重。(2)石灰樁法在軟弱地基中用機械成孔，填入作為固化劑的生石灰并壓實形成樁體，利用生石灰的吸水、膨脹、放熱作用以及土與石灰的物理化學作用，改善樁體周圍土體的物理力學性質，同時樁與土形成復合地基，達到地基加固的目的。適用于軟弱粘性土地基。(3)強夯置換法對厚度小于6m的軟弱土層，邊夯邊填碎石，形成深度3～6m、直徑為2m左右的碎石拄體，與周圍土體形成復合地基。適用于軟粘土。(4)水泥粉煤灰碎石樁(CFG樁)是在碎石樁基礎上加進一些石屑、粉煤灰和少量水泥，加水拌和，用振動沉管打樁機或其它成樁機具制成的具有一定粘結強度的樁。樁和樁間土通過褥墊層形成復合地基。適用于填土、飽和及非飽和粘性土、砂土、粉土等地基。(6)EPS超輕質料填土法發(fā)泡聚苯乙烯(EPS)的重度只有土的1/50～1/100，并具有較好的強度和壓縮性能，用于填土料可有效減少作用在地基上的荷載，需要時也可置換部分地基土，以達到更好的效果。適用于軟弱地基上的填方工程。5.加筋法通過在土層中埋設強度較大的土工聚合物、拉筋、受力桿件等提高地基承載力、減小沉降、或維持建筑物穩(wěn)定。(1)土工合成材料土工合成材料是巖土工程領域中的一種新型建筑材料，是用于土工技術和土木工程，而以聚合物為原料的具滲透性的材料名詞的總稱。它是將由煤、石油、天然氣等原材料制成的高分子聚合物通過紡絲和后處理制成纖維，再加工制成各種類型的產品，置于土體內部、表面或各層土體之間，發(fā)揮加強或保護土體的作用。常見的這類纖維有：聚酰胺纖維(PA，如尼龍、錦綸)、聚酯纖維(如滌綸)、聚丙烯纖維(PP，如腈綸)、聚乙烯纖維(PE，如維綸)以及聚氯乙烯纖維(PVC，如氯綸)等。利用土工合成材料的高強度、韌性等力學性能，擴散土中應力，增大土體的抗拉強度，改善土體或構成加筋土以及各種復合土工結構。土工合成材料的功能是多方面的，主要包括排水作用、反濾作用、隔離作用和加筋作用。適用于砂土、粘性土和軟土，或用作反濾、排水和隔離材料。(2)加筋土把抗拉能力很強的拉筋埋置在土層中，通過土顆粒和拉筋之間的摩擦力形成一個整體，用以提高土體的穩(wěn)定性。適用于人工填土的路堤和擋墻結構。(3)土層錨桿土層錨桿是依賴于土層與錨固體之間的粘結強度來提供承載力的，它使用在一切需要將拉應力傳遞到穩(wěn)定土體中去的工程結構，如邊坡穩(wěn)定、基坑圍護結構的支護、地下結構抗浮、高聳結構抗傾覆等。適用于一切需要將拉應力傳遞到穩(wěn)定土體中去的工程。(4)土釘土釘技術是在土體內放置一定長度和分布密度的土釘體，與土共同作用，用以彌補土體自身強度的不足。不僅提高了土體整體剛度，又彌補了土體的抗拉和抗剪強度低的弱點，顯著提高了整體穩(wěn)定性。適用于開挖支護和天然邊坡的加固。(5)樹根樁法在地基中沿不同方向，設置直徑為75～250mm的細樁，可以是豎直樁，也可以是斜樁，形成如樹根狀的群樁，以支撐結構物，或用以擋土，穩(wěn)定邊坡。適用于軟弱粘性土和雜填土地基。6.膠結法在軟弱地基中部分土體內摻入水泥、水泥砂漿以及石灰等物，形成加固體，與未加固部分形成復合地基，以提高地基承載力和減小沉降。(1)注漿法其原理是用壓力泵把水泥或其它化學漿液注入土體，以達到提高地基承載力、減小沉降、防滲、堵漏等目的。適用于處理巖基、砂土、粉土、淤泥質粘土、粉質粘土、粘土和一般人工填土，也可加固暗浜和使用在托換工程中。(2)高壓噴射注漿法將帶有特殊噴嘴的注漿管，通過鉆孔置入要處理土層的預定深度，然后將水泥漿液以高壓沖切土體，在噴射漿液的同時，以一定速度旋轉、提升，形成水泥土圓柱體；若噴嘴提升而不旋轉，則形成墻狀固結體?？梢蕴岣叩鼗休d力、減少沉降、防止砂土液化、管涌和基坑隆起。適用于淤泥、淤泥質土、人工填土等地基。對既有建筑物可進行托換加固。(3)水泥土攪拌法利用水泥、石灰或其它材料作為固化劑的主劑，通過特別的深層攪拌機械，在地基深處就地將軟土和固化劑(水泥或石灰的漿液或粉體)強制攪拌，形成堅硬的拌和拄體，與原地層共同形成復合地基。適用于淤泥、淤泥質土、粉土和含水量較高且地基承載力標準值不大于120kPa的粘性土地基。7.冷熱處理法凍結法通過人工冷卻，使地基溫度低到孔隙水的冰點以下，使之冷卻，從而具有理想的截水性能和較高的承載力。適用于軟粘土或飽和的砂土地層中的臨時措施。8.其它(1)錨桿靜壓樁是結合錨桿和靜壓樁技術而發(fā)展起來的，它是利用建筑物的自重作為反力架的支承，用千斤頂把小直徑的預制樁逐段壓入地基，在將樁頂和基礎緊固成一體后卸荷，以達到減少建筑物沉降的目的。主要使用于加固處理淤泥質土、粘性土、人工填土和松散粉土。(2)沉降控制復合樁基是指樁與承臺共同承擔外荷載，按沉降要求確定用樁數量的低承臺摩擦樁基。目前上海地區(qū)沉降控制復合樁基中的樁，宜采用樁身截面邊長250mm、長細比在80左右的預制混凝土小樁，同時工程中實際應用的平均樁距一般在5～6倍樁徑以上。主要適用于較深厚軟弱地基上，以沉降控制為主的八層以下多層建筑物。4.2復合地基計算理論一、基本概念1．復合地基定義復合地基是指天然地基在地基處理過程中部分土體得到增強，或被置換，或在天然地基中設置加筋材料，加固區(qū)是由基體(天然地基土體)和增強體兩部分組成的人工地基。復合地基與樁基都是采用以樁的形式處理地基，故兩者有其相似之處，但復合地基屬于地基范疇，而樁基屬于基礎范疇，所以兩者又有其本質區(qū)別。復合地基中樁體與基礎往往不是直接相連的，它們之間通過墊層（碎石或砂石墊層）來過渡；而樁基中樁體與基礎直接相連，兩者形成一個整體。因此，它們的受力特性也存在著明顯差異。即復合地基的主要受力層在加固體內而樁基的主要受力層是在樁尖以下一定范圍內。由于復合地基的理論的最基本假定為樁與樁周土的協調變形。為此，從理論而言，復合地基中也不存在類似樁基中的群樁效應。2．復合地基分類根據地基中增強體的方向可分為水平向增強體復合地基和豎向增強體復合地基。水平向增強體復合地基主要包括由各種加筋材料，如土工聚合物、金屬材料格柵等形成的復合地基。豎向增強體復合地基通常稱為樁體復合地基。在樁體復合地基中，樁的作用是主要的，而地基處理中樁的類型較多，性能變化較大。為此，復合地基的類型按樁的類型進行劃分較妥。然而，樁又可根據成樁所采用的材料以及成樁后樁體的強度（或剛度）來進行分類。樁體如按成樁所采用的材料可分為：散體土類樁——如碎石樁、砂樁等；水泥土類樁——如水泥土攪拌樁、旋噴樁等；混凝土類樁——樹根樁、CFG樁等。樁體如按成樁后的樁體的強度（或剛度）可分為：柔性樁——散體土類樁屬于此類樁；半剛性樁——水泥土類樁；剛性樁——混凝土類樁。半剛性樁中水泥摻入量的大小將直接影響樁體的強度。當摻入量較小時，樁體的特性類似柔性樁；而當摻入量較大時，又類似于剛性樁，為此，它具有雙重特性。由柔性樁和樁間土所組成的復合地基可稱為柔性樁復合地基，其它依次為半剛性樁復合地基、剛性樁復合地基。二、復合地基承載力計算1、豎向增強體復合地基承載力計算復合地基的極限承載力可用下式表示：(4.1.5-1)式中一樁體極限承載力,kPa；一天然地基極限承載力,kPa；一反映復合地基中樁體實際極限承載力的修正系數,與地基土質情況、成樁方法等因素有關，一般大于1.0；一反映復合地基中樁間土實際極限承載力的修正系數，其值與地基土質情況、成樁方法等因素有關，可能大于1.0，也可能小于1.0；一復合地基破壞時，樁體發(fā)揮其極限強度的比例，也稱為樁體極限強度發(fā)揮度；一復合地基破壞時，樁間土發(fā)揮其極限強度的比例，也稱為樁間土極限強度發(fā)揮度；一復合地基置換率，，其中Ap為樁體面積，Ａ為對應的加固面積。對剛性樁復合地基和柔性樁復合地基，樁體極限承載力可采用類似摩擦樁極限承載力計算式計算，其表達式為（4.1.5-2）式中一樁周摩阻力極限值；一樁身周邊長度；一樁身截面面積；一樁端土極限承載力；一按土層劃分的各段樁長。對柔性樁，樁長大于臨界樁長時，計算樁長應取臨界樁長值。按式(4.1.5-2)計算樁體極限承載力外，尚需計算樁身材料強度允許的單樁極限承載力，即（4.1..5-3）式中一樁體極極限抗壓強強度。由式(4.1..5-2)和式(4.1..5-3))計算所得得的二者中中取較小值值為樁的極極限承載力力。2、水平向增強體體復合地基基承載力計計算水平向增強體復復合地基主主要包括在在地基中鋪鋪設各種加加筋材料，如如土工織物物、土工格格柵等形成成的復合地地基。復合合地基工作作性狀與加加筋體長度度、強度，加加筋層數，以以及加筋體體與土體間間的粘聚力力和摩擦系系數等因素素有關。水水平向增強強體復合地地基破壞可可具有多種種形式，影影響因素也也很多（龔龔曉南，11992）。到到目前為止止，許多問問題尚未完完全搞清楚楚，水平向向增強體復復合地基的的計算理論論尚不成熟熟。這里只只介紹Fllorkiiewiccz（19900）承載力力公式，供供借鑒。圖4.1.5-11表示一水水平向增強強體復合地地基上的條條形基礎。剛剛性條形基基礎寬度為為，下臥厚厚度為的加加筋復合土土層，其視視粘聚力為為，內摩擦擦角為，復復合土層下下的天然土土層粘聚力力為，內摩摩擦角為。Florrkiewwicz認認為基礎的的極限荷載載是無加筋筋體（=00）的雙層層土體系的的常規(guī)承載載力和由加加筋引起的的承載力提提高值之和和，即(44.1.55-5)復合地基中各點點的視粘聚聚力值取決決于所考慮慮的方向，其其表達式（Schlosser和Long，1974）為((4.1..5-6)式中δ一考慮慮的方向與與加筋體方方向的傾斜斜角；一加筋筋體材料的的縱向抗拉拉強度。采用極限分析法法分析，地地基土體滑滑動模式取取Pranndtl滑滑移面模式式，當加筋筋復合土層層中加筋體體沿滑移面面AC滑動時時，地基破破壞。此時時，剛性基基礎豎直向向下速度為為，加筋體體沿AC面滑動動引起的能能量消散率率增量為((4.1..5-7)忽略了ABCDD區(qū)和BGFFD區(qū)中由由于加筋體體存在（≠≠0）能量消消散率增量量的增加。根根據上限定定理，可得得到承載力力提高值表表示式如下下：(44.1.55-8)式中值可根據PPranddtl滑移移面模式確確定。三、復合地基沉沉降計算在各類復合地基基沉降實用用計算方法法中，通常常把沉降量量分為二部部分，即加加固區(qū)土體體壓縮量和和加固區(qū)下下臥層土體體壓縮量，而而復合地基基總沉降表表達式為(4..1.6--1)的計算方法一般般有以下三三種:1、復合模量法將復合地基加固固區(qū)中增強強體和基體體兩部分視視為一復合合土體，采采用復合壓壓縮模量Ecs來評價價復合土體體的壓縮性性。采用分分層總和法法計算，表表達式為((4.1..6-2)式中—第i層復復合土上附附加應力增增量；—第i層層復合土層層的厚度。值可通過面積加加權法計算算或彈性理理論表達式式計算，也也可通過室室內試驗測測定。面積加權權表達式為為(4.1..6-3)式中—復合地基基面積置換換率；—樁體壓縮模量；；—土體壓縮模量。2、應力修正法在該法中，根據據樁間土承承擔的荷載載，按照樁樁間土的壓壓縮模量，忽忽略增強體體的存在，采采用分層總總和法計算算加固區(qū)土土層的壓縮縮量。((4.1..6-4)式中——應力修正系數，；——樁土應力力比；——復合地基在荷載載作用下第第層樁間土土的附加應應力增量，相相當于未加加固地基在在荷載作用用下第層土土上的附加加應力增量量；——未加固地基在荷荷載作用下下相應厚度度內的壓縮縮量。3、樁身壓縮量法法在荷載作用下，樁樁身壓縮量量為((4.1..6-5)式中—應力集中系數，；—樁樁身長度，即即等于加固固區(qū)厚度；；—樁樁身材料變變形模量；；—樁底底端端承力力密度。復合地基加固區(qū)區(qū)下臥層土土層壓縮量量通常采用用分層總和和法計算。在在分層總和和法計算中中，作用在在下臥層土土體上的荷荷載或土體體中附加壓壓力是難以以精確計算算的。目前前在工程應應用上，常常采用下述述三種方法法計算：1、應力擴散法圖4.1-1下下臥層附加加應力計算算應力擴散法計算算加固區(qū)下下臥層上附附加壓力示示意圖如圖圖4.1--1所示。復復合地基上上荷載密度度為，作用用寬度為，長長度為，加加固區(qū)厚度度為，壓力力擴散角為為，則作用用在下臥層層上的為((4.1..6-6)對條形基礎，僅僅考慮寬度度方向擴散散，則上式式可改寫為為((4.1..6-7)采用應力擴散法法計算關鍵鍵是壓力擴擴散角的合合理選用。2、等效實體法等效實體法計算算加固區(qū)下下臥層上附附加應力示示意圖如圖圖4.1..6-2((b)所示。復復合地基上上荷載密度度為，作用用面長度為為，寬度為為，加固區(qū)區(qū)厚度為，為等效實實體側摩阻阻力密度，則則作用在下下臥層上的的附加應力力為(4.1..6-8)對于條形基礎，上上式可改寫寫為((4.1..6-9)等效實體法計算算關鍵是側側摩阻力的的計算。3、改進Gedddes法黃紹銘建議采用用下述方法法計算下臥臥層土層中中應力。復復合地基總總荷載為，樁樁體承擔，樁樁間土承擔擔。樁間土土承擔的荷荷載在地基基所產生的的豎向應力力，其計算算方法和天天然地基中中應力計算算方法相同同。樁體承承擔的荷載載在地基中中所產生的的豎向應力力采用Geeddess法計算。然然后疊加兩兩部分應力力得到地基基中總的豎豎向應力。圖4.1.6-33單樁荷載載的組合S.D.Gedddes((19966)年將長長度為L的單樁在在荷載Q作用下對對地基土產產生的作用用力，可近近似地視作作如圖4..1.6--3所示的樁樁端集中力力，樁側均均勻分布的的摩阻力和和樁側隨深深度線性增增長的分布布摩阻力等等三種形式式荷載的組組合。S.D..Gedddes根據據彈性理論論半無限體體中作用一一集中力的的Mindllin應力力解積分，導導出了單樁樁的上述三三種形式荷荷載在地基基中產生的的應力計算算公式。地地基中的豎豎向應力可可按下式計計算((4.1..6-100)式中，為豎向應應力系數。對于由n根樁組組成的樁群群，地基中中豎向應力力可對這nn根樁逐根根采用上式式計算后疊疊加求得。由由樁體荷載載和樁間土土荷載共同同產生的地地基中豎向向應力表達達式為((4.1..6-111)4.2地基處理理技術4.2.1換填填法當軟弱土地基的的承載力和和變形滿足足不了建筑筑物的要求求，而軟弱弱土層的厚厚度又不很很大時將基基礎底面以以下處理范范圍內的軟軟弱土層的的部分或全全部挖去，然然后分層換換填強度較較大的砂（碎碎石、素土土、灰土、高高爐干渣、粉粉煤灰）或或其它性能能穩(wěn)定、無無侵蝕性等等材料，并并壓（夯、振振）實至要要求的密實實度為止，這這種地基處處理的方法法稱為換填填法.它還包括括低洼地域域筑高（平平整場地）或或堆填筑高高（道路路路基）。機械碾壓、重錘錘夯實、平平板振動可可作為壓（夯夯、振）實實墊層的不不同機具對對待，這些些施工方法法不但可處處理分層回回填土，又又可加固地地基表層土土。按回填材料不同同，墊層可可分為：砂砂墊層、砂砂石墊層、碎碎石墊層、素素土墊層、灰灰土墊層、二二灰墊層、干干渣墊層和和粉煤灰墊墊層等?！督ㄖ鼗幚砝砑夹g規(guī)范范》(JGJ779-20002)中規(guī)定：：換填法適適用于淤泥泥、淤泥質質土、濕陷陷性黃土、素素填土、雜雜填土地基基及暗溝、暗暗塘等的淺淺層處理。雖然不同材料的的墊層，其其應力分布布稍有差異異，但從試試驗結果分分析其極限限承載力還還是比較接接近的；通通過沉降觀觀測資料發(fā)發(fā)現，不同同材料墊層層的特點基基本相似，故故可將各種種材料的墊墊層設計都都近似的按按砂墊層的的計算方法法進行計算算。但對濕濕陷性黃土土、膨脹土土、季節(jié)性性凍土等某某些特殊土土采用換土土墊層處理理時，因其其主要處理理目的是為為了消除地地基土的濕濕陷性、膨膨脹性和凍凍脹性，所所以在設計計時需考慮慮的解決問問題的關鍵鍵也應有所所不同。1、壓實原理當粘性土的土樣樣含水量較較小時，其其粒間引力力較大，在在一定的外外部壓實功功能作用下下，如還不不能有效地地克服引力力而使土粒粒相對移動動，這時壓壓實效果就就比較差。當當增大土樣樣含水量時時，結合水水膜逐漸增增厚，減小小了引力，土土粒在相同同壓實功能能條件下易易于移動而而擠密，所所以壓實效效果較好。但但當土樣含含水量增大大到一定程程度后，孔孔隙中就出出現了自由由水，結合合水膜的擴擴大作用就就不大了，因因而引力的的減少就顯顯著，此時時自由水填填充在孔隙隙中，從而而產生了阻阻止土粒移移動的作用用，所以壓壓實效果又又趨下降，因因而設計時時要選擇一一個”最優(yōu)含水水量”，這就是是土的壓實實機理。在工程實踐中，對對墊層的碾碾壓質量的的檢驗，要要求能獲得得填土的最最大干密度度,其最大干干密度可用用室內擊實實試驗確定定。在標準準的擊實方方法的條件件下，對于于不同含水水量的土樣樣，可得到到不同的干干密度，從從而繪制干干密度和制制備含水量量的關系曲曲線，在曲曲線上的峰峰值，即為為最大干密密度與之相相應的制備備含水量為為最優(yōu)含水水量。墊層的作用主要要有：(1)提高地基承承載力大家知道道，淺基礎礎的地基承承載力與持持力層的抗抗剪強度有有關。如果果以抗剪強強度較高的的砂或其它它填筑材料料代替軟弱弱的土，可可提高地基基的承載力力，避免地地基破壞。(2)減少沉降量量一般般地基淺層層部分沉降降量在總沉沉降量中所所占的比例例是比較大大的。以條條形基礎為為例，在相相當于基礎礎寬度的深深度范圍內內的沉降量量約占總沉沉降量500%左右。如如以密實砂砂或其它填填筑材料代代替上部軟軟弱土層，就就可以減少少這部分的的沉降量。由由于砂墊層層或其它墊墊層對應力力的擴散作作用，使作作用在下臥臥層土上的的壓力較小小，這樣也也會相應減減少下臥層層土的沉降降量。(3)加速軟弱土土層的排水水固結建筑物的的不透水基基礎直接與與軟弱土層層相接觸時時，在荷載載的作用下下，軟弱土土層地基中中的水被迫迫繞基礎兩兩側排出，因因而使基底底下的軟弱弱土不易固固結，形成成較大的孔孔隙水壓力力，還可能能導致由于于地基強度度降低而產產生塑性破破壞的危險險。砂墊層層和砂石墊墊層等墊層層材料透水水性大，軟軟弱土層受受壓后，墊墊層可作為為良好的排排水面，可可以使基礎礎下面的孔孔隙水壓力力迅速消散散，加速墊墊層下軟弱弱土層的固固結和提高高其強度，避避免地基土土塑性破壞壞。(4)防止凍脹因為粗粗顆粒的墊墊層材料孔孔隙大，不不易產生毛毛細管現象象，因此可可以防止寒寒冷地區(qū)土土中結冰所所造成的凍凍脹。這時時，砂墊層層的底面應應滿足當地地凍結深度度的要求。(5)消除膨脹土土的脹縮作作用在膨脹脹土地基上上可選用砂砂、碎石、塊塊石、煤渣渣、二灰或或灰土等材材料作為墊墊層以消除除脹縮作用用，但墊層層厚度應依依據變形計計算確定，一一般不少于于0.3mm，且墊層層寬度應大大于基礎寬寬度，而基基礎的兩側側宜用與墊墊層相同的的材料回填填。2、墊層設計對墊層的設計，即即要求有足足夠的厚度度以置換可可能被剪切切破壞的軟軟弱土層，又又要求有足足夠大寬度度以防止砂砂墊層向兩兩側擠出。(1)墊層厚度的確定定墊層厚厚度應根據據墊層底部部下臥土層層的承載力力確定，并并符合下式式要求：(44.2.11-1)式中——墊層層底面處的的附加應力力設計值（kPa）;——墊層底面處處土的自重重壓力值（kPa）；——經深度修正正后墊層底底面處土層層的地基承承載力特征征值（kPPa）。墊層底面處的附附加壓力值值可按壓力力擴散角進行簡簡化計算：：條形基礎：(4.22.1-22)矩形基礎：((4.2..1-3))式中———矩形基礎礎或條形基基礎底面的的寬度（mm）；——矩形基礎底底面的長度度（m）；——基礎底面壓壓力的設計計值（kPPa）；——基礎底面處處土的自重重壓力值（kPa）；——基礎底面下下墊層的厚厚度（m）；——墊層的壓力力擴散角（°），可按按表4.22.1-1采用。具體計算時，一一般可根據據墊層的承承載力確定定出基礎寬寬度，再根根據下臥土土層的承載載力確定出出墊層的厚厚度?？上认燃僭O一個個墊層的厚厚度，然后后按式(4.2..1-1))進行驗算算，直至滿滿足要求為為止。表4.2.1-11壓力擴擴散角（°）換填材料中砂、粗砂砂、礫砂、圓圓礫、角礫礫卵石、碎碎石粘性土和粉土(8<<14)灰土0.25206283023注：當<0.225時，除除灰土仍取?。酵猓溆嘤嗖牧暇∪。?；當0..25<<<0.5時時，值可內內插求得。(2)墊層寬度的確定定墊層的的底面寬度度應以滿足足基礎底面面應力擴散散和防止墊墊層向兩側側擠出為原原則進行設設計。關于于寬度計算算，目前還還缺乏可靠靠的方法。一一般可按下下式計算或或根據當地地經驗確定定。 (4.2.1-44)式中——墊墊層底面寬寬度(m)；———墊層的的壓力擴散散角（°），可按按表4.22.1-1采用；當當<0.225時，仍仍按=0..25取值。墊層頂面每邊宜宜比基礎底底面大0..3m，或或從墊層底底面兩側向向上按當地地開挖基坑坑經驗的要要求放坡，整整片墊層的的寬度可根根據施工的的要求適當當加寬。(3)墊層承載力的確確定墊層的的承載力宜宜通過現場場試驗確定定，并應驗驗算下臥層層的承載力力。(4)沉降計算對對于重要的的建筑或墊墊層下存在在軟弱下臥臥層的建筑筑，還應進進行地基變變形計算。建建筑物基礎礎沉降等于于墊層自身身的變形量量與下臥土土層的變形形量之和。對超出原地面標標高的墊層層或換填材材料的密度度高于天然然土層密度度的墊層，宜宜早換填并并考慮其附附加的荷載載對建造的的建筑物及及鄰近建筑筑物的影響響。2、墊層施工(1)機械碾壓法機械碾壓壓法是采用用各種壓實實機械來壓壓實地基土土。此法常常用于基坑坑底面積寬寬大開挖土土方量較大大的工程。工程實踐中，對對墊層碾壓壓質量的檢檢驗，要求求獲得填土土最大干密密度。其關關鍵在于施施工時控制制每層的鋪鋪設厚度和和最優(yōu)含水水量，其最最大干密度度和最優(yōu)含含水量宜采采用擊實試試驗確定。所所有施工參參數（如施施工機械、鋪鋪填厚度、碾碾壓遍數、與與填筑含水水量等）都都必須由工工地試驗確確定。在施施工現場相相應的壓實實功能下，由由于現場條條件終究與與室內試驗驗不同，因因而對現場場應以壓實實系數與施施工含水量量進行控制制。(2)重錘夯實法重錘夯實實法是用起起重機將夯夯錘提升到到某一高度度，然后自自由落錘，不不斷重復夯夯擊以加固固地基。重重錘夯實法法一般適用用于地下水水位距地表表0.8mm以上稍濕濕的粘性土土、砂土、濕濕陷性黃土土、雜填土土和分層填填土。重錘夯實法的主主要設備為為起重機械械、夯錘、鋼鋼絲繩和吊吊鉤等。當直接用鋼絲繩繩懸吊夯錘錘時，吊車車的起重能能力一般應應大于錘重重的三倍。采采用脫鉤夯夯錘時，起起重能力應應大于夯錘錘重量的11.5倍。夯錘宜采用圓臺臺形，錘重重宜大于22t，錘底底面單位靜靜壓力宜為為15～20kPPa。夯錘錘落距宜大大于4m。(3)平板振動法平板振動動法是使用用振動壓實實機來處理理無粘性土土或粘粒含含量少、透透水性較好好的松散雜雜填土地基基的一種方方法。振動壓實的效果果與填土成成分、振動動時間等因因素有關，一一般振動時時間越長，效效果越好，但但振動時間間超過某一一值后，振振動引起的的下沉基本本穩(wěn)定，再再繼續(xù)振動動就不能起起到進一步步壓實的作作用。為此此，需要施施工前進行行試振，得得出穩(wěn)定下下沉量和時時間的關系系。對主要要由爐渣、碎碎磚、瓦塊塊組成的建建筑垃圾，振振動時間約約在1miim以上；；對含爐灰灰等細粒填填土，振動動時間約為為3～5mimm，有效振振實深度為為1.2～1.5m。振實范圍應從基基礎邊緣放放出0.66m左右，先先振基槽兩兩邊，后振振中間，其其振動的標標準是以振振動機原地地振實不再再繼續(xù)下沉沉為合格，并并輔以輕便便觸探試驗驗檢驗其均均勻性及影影響深度。振振實后地基基承載力宜宜通過現場場載荷試驗驗確定。一一般經振實實的雜填土土地基承載載力可達1100～120kkPa。(4)墊層材料料選擇1)砂石應選用用級配良好好的中粗砂砂，含泥量量不超過33％，并應應除去樹皮皮、草皮等等雜質。若若用細砂，應應摻入300％～50％的碎碎石，碎石石最大粒徑徑不宜大于于50mmm。2)粘土(均質土)土土料中有機機質含量不不得超過5%，亦不得得含有凍土土或膨脹土土。當含有有碎石時，其其粒徑不宜宜大于500mm。3)灰土體積比宜為2：：8或3：7。土料宜宜用粘性土土及塑性指指數大于44的粉土，不不得含有松松軟雜質，并并應過篩，其其顆粒不得得大于155mm。石石灰宜用新新鮮的消石石灰，其顆顆粒不得大大于5mmm。4)素土素土土土料中有機機質含量不不得超過55％，亦不不得含有凍凍土或膨脹脹土，不得得夾有磚、瓦瓦和石塊等等滲水材料料，碎石粒粒徑不得大大于50mmm。5)粉煤灰可分分為濕排灰灰和調濕灰灰?？捎糜谟诘缆?、堆堆場和中、小小型建筑、構構筑物換填填墊層。粉粉煤灰墊層層上宜覆土土30～0cm。6)干渣干渣墊墊層材料可可根據工程程的具體條條件選用分分級干渣、混混合干渣或或原狀干渣渣。小面積積墊層一般般用8～40mmm與40～60mmm的分級干干渣，或00～60mmm的混合干干渣；大面面積鋪墊時時，可采用用混合干渣渣或原狀干干渣，原狀狀干渣最大大粒徑不大大于2000mm或不不大于碾壓壓分層虛鋪鋪厚度的22/3。用于墊層的干渣渣技術條件件應符合下下列規(guī)定：：穩(wěn)定性合合格；松散散密度不小小于1.11t/m33；泥土與與有機質含含量不大于于5％。對于于一般場地地平整，干干渣質量可可不受上述述指標限制制。4.2.2排排水固結1、概述排水固結法法是對天然然地基，或或先在地基基中設置砂砂井(袋裝砂井井或塑料排排水帶)等豎向排排水體，然然后利用建建筑物本身身重量分級級逐漸加載載；或在建建筑物建造造前在場地地先行加載載預壓，使使土體中的的孔隙水排排出，逐漸漸固結，地地基發(fā)生沉沉降，同時時強度逐步步提高的方方法。該法法常用于解解決軟粘土土地基的沉沉降和穩(wěn)定定問題，可可使地基的的沉降在加加載預壓期期間基本完完成或大部部分完成，使使建筑物在在使用期間間不致產生生過大的沉沉降和沉降降差。同時時，可增加加地基土的的抗剪強度度，從而提提高地基的的承載力和和穩(wěn)定性。實際上，排排水固結法法是由排水水系統和加加壓系統兩兩部分共同同組合而成成的。排水系統是是一種手段段，如沒有有加壓系統統，孔隙中中的水沒有有壓力差就就不會自然然排出，地地基也就得得不到加固固。如果只只增加固結結壓力，不不縮短土層層的排水距距離，則不不能在預壓壓期間盡快快地完成設設計所要求求的沉降量量，強度不不能及時提提高，加載載也不能順順利進行。所所以上述兩兩個系統，在在設計時總總是聯系起起來考慮的的。排水固結法法適用于處處理各類淤淤泥、淤泥泥質土及沖沖填土等飽飽和粘性土土地基。砂砂井法特別別適用于存存在連續(xù)薄薄砂層的地地基。但砂砂井只能加加速主固結結而不能減減少次固結結，對有機機質土和泥泥炭等次固固結土，不不宜只采用用砂井法。克克服次固結結可利用超超載的方法法。真空預預壓法適用用于能在加加固區(qū)形成成(包括采取取措施后形形成)穩(wěn)定負壓邊邊界條件的的軟土地基基。降低地地下水位法法、真空預預壓法和電電滲法由于于不增加剪剪應力，地地基不會產產生剪切破破壞，所以以它適用于于很軟弱的的粘土地基基。2、加固機理(1)堆載預壓加固機機理預壓法是在在建筑物建建造以前，在在建筑場地地進行加載載預壓，使使地基的固固結沉降基基本完成并并提高地基基土強度的的方法。在飽和軟土土地基上施施加荷載后后，孔隙水水被緩慢排排出，孔隙隙體積隨之之逐漸減少少，地基發(fā)發(fā)生固結變變形。同時時隨著超靜靜水壓力逐逐漸消散，有有效應力逐逐漸提高，地地基土強度度就逐漸增增長。在荷載載作用下，土土層的固結結過程就是是超靜孔隙隙水壓力((簡稱孔隙隙水壓力))消散和有有效應力增增加的過程程。如地基基內某點的的總應力增增量為，有有效應力增增量為，孔孔隙水壓力力增量為，則則三者滿足足以下關系系：用填土等外加荷荷載對地基基進行預壓壓，是通過過增加總應應力并使孔孔隙水壓力力消散而增增加有有效應力的的方法。堆堆載預壓是是在地基中中形成超靜靜水壓力的的條件下排排水固結，稱稱為正壓固固結。地基土層的的排水固結結效果與它它的排水邊邊界有關。根根據固結理理論，在達達到同一固固結度時，固固結所需的的時間與排排水距離的的長短平方方成正比。軟軟粘土層越越厚，一維維固結所需需的時間越越長。如果果淤泥質土土層厚度大大于10～20m，要要達到較大大固結度>>80%，所所需的時間間要幾年至至幾十年之之久。為了了加速固結結，最為有有效的方法法是在天然然土層中增增加排水途途徑，縮短短排水距離離，在天然然地基中設設置垂向排排水體。這這時土層中中的孔隙水水主要通過過砂井和部部分從豎向向排出。所所以砂井((袋裝砂井井或塑料排排水帶)的作用就就是增加排排水條件。為為此，縮短短了預壓工工程的預壓壓期，在短短期內達到到較好的固固結效果，使使沉降提前前完成；加加速地基土土強度的增增長，使地地基承載力力提高的速速率始終大大于施工荷荷載的速率率，以保證證地基的穩(wěn)穩(wěn)定性，這這一點無論論從理論和和實踐上都都得到了證證實。(2)真空預壓加固機機理真空預壓法法是在需要要加固的軟軟土地基表表面先鋪設設砂墊層，然然后埋設垂垂直排水管管道，再用用不透氣的的封閉膜使使其與大氣氣隔絕，薄薄膜四周埋埋入土中，通通過砂墊層層內埋設的的吸水管道道，用真空空裝置進行行抽氣，使使其形成真真空，增加加地基的有有效應力。當抽真空時時，先后在在地表砂墊墊層及豎向向排水通道道內逐步形形成負壓，使使土體內部部與排水通通道、墊層層之間形成成壓差。在在此壓差作作用下，土土體中的孔孔隙水不斷斷由排水通通道排出，從從而使土體體固結。真空預壓的的原理主要要反映在以以下幾個方方面：1)薄膜上上面承受等等于薄膜內內外壓差的的荷載。2)地下水水位降低，相相應增加附附加應力。3)封閉氣氣泡排出，土土的滲透性性加大。真空預壓是是通過覆蓋蓋于地面的的密封膜下下抽真空，使使膜內外形形成氣壓差差，使粘土土層產生固固結壓力。即即是在總應應力不變的的情況下，通通過減小孔孔隙水壓力力來增加有有效應力的的方法。真真空預壓和和降水預壓壓是在負超超靜水壓力力下排水固固結，稱為為負壓固結結。3、設計與計算排水固結法法的設計，實實質上就是是進行排水水系統和加加壓系統的的設計，使使地基在受受壓過程中中排水固結結、強度相相應增加以以滿足逐漸漸加荷條件件下地基穩(wěn)穩(wěn)定性的要要求，并加加速地基的的固結沉降降，縮短預預壓的時間間。(1)計算理論1)瞬瞬時加荷條條件下固結結度計算不同條條件下平均均固結度計計算公式見見表4.22.2-11。表4.2.2-11不不同條件下下平均固結結度計算公公式序號條件平均固結度計算算公式備注1豎向排水固結(>30%)Tezaghii解2內徑向排水固結結1Barron解解3豎向和內徑向排排水固結((砂井地基基平均固結結度)=4砂井未貫穿受壓壓土層的平平均固結度度5普遍表達式表中：——豎向向固結系數數，——徑向向固結系數數(或稱水平平向固結系系數),——每一一個砂井有有效影響范范圍的直徑徑；——砂井井直徑。2))逐漸加荷荷條件下地地基固結度度的計算以上上計算固結結度的理論論公式都是是假設荷載載是一次瞬瞬間加足的的。實際工工程中，荷荷載總是分分級逐漸施施加的。因因此，根據據上述理論論方法求得得固結時間間關系或沉沉降時間關關系都必須須加以修正正。修正的的方法有改改進的太沙沙基法和改改進的高木木俊介法。a、改改進的太沙沙基法對于分級級加荷的情情況，太沙沙基的修正正方法是假假定：(a))每一級荷荷載增量所所引起的固固結過程是是單獨進行行的，與上上一級荷載載增量所引引起的固結結度完全無無關；(b))總固結度度等于各級級荷載增量量作用下固固結度的疊疊加；(c))每一級荷荷載增量在在等速加荷荷經過時間間的固結度度與在/22時的瞬時時加荷的固固結度相同同，也即計計算固結的的時間為//2。(d))在加荷停停止以后，在在恒載作用用期間的固固結度，即即時間大于于（此處為的加載期期）時的固固結度和在在時瞬時加加荷后經過過時間的固固結度相同同；(e))所算得的的固結度僅僅是對本級級荷載而言言，對總荷荷載還要按按荷載的比比例進行修修正。對多級等速加荷荷，修正通通式為：(4.2.2-11)式中——多級級等速加荷荷，時刻修修正后的平平均固結度度；——瞬時加荷條條件的平均均固結度；；、——分分別為每級級等速加荷荷的起點和和終點時間間（從時間間0點起算）。當當計算某一一級加荷期期間的固結結度時，則則改為；——第級荷載增增量，如計計算加荷過過程中某一一時刻的固固結度時，則則用該時刻刻相對應的的荷載增量量。b、改改進的高木木俊介法該法是是根據巴倫倫理論，考考慮變速加加荷使砂井井地基在輻輻射向和垂垂直向排水水條件下推推導出砂井井地基平均均固結度的的，其特點點是不需要要求得瞬時時加荷條件件下地基固固結度，而而是可直接接求得修正正后的平均均固結度。修修正后的平平均固結度度為：(4.2.2-22)式中——時時多級荷載載等速加荷荷修正后的的平均固結結度（%）；——各級荷荷載的累計計值；——第級荷載的的平均加速速度率（kkPa/dd）；、——分別為各級級等速加荷荷的起點和和終點時間間（從零點點起算），當當計算某一一級等速加荷過過程中時間間的固結度度時，則改改為；、——見表4.22.2-11。c、影影響砂井固固結度的幾幾個因素(a))關于初始始孔隙水壓壓力。(b))關于涂抹抹作用。(c))關于砂料料的阻力。d、地地基土抗剪剪強度增長長的預估在預壓荷載作用用下，隨著著排水固結結的進程，地地基土的抗抗剪強度就就隨著時間間而增長；；另一方面面，剪應力力隨著荷載載的增加而而加大，而而且剪應力力在某種條條件（剪切切蠕動）下下，還能導導致強度的的衰減。因因此，地基基中某一點點在某一時時刻的抗剪剪強度可表表示為：(4.2.2-33)式中——地基基中某點在在加荷之前前的天然地地基抗剪強強度。用十十字板或無無側限抗壓壓強度試驗驗、三軸不不排水剪切切試驗測定定；——由于固結而而增長的抗抗剪強度增增量；——由于剪切蠕蠕動而引起起的抗剪強強度衰減量量?？紤]到由于剪切切蠕動所引引起強度衰衰減部分目目前尚難提提出合適的的計算方法法，故該式式為：(4.2..2-4))式中是考慮剪切切蠕變及其其它因素對對強度影響響的一個綜綜合性的折折減系數。值與地基土在附加剪應力作用下可能產生的強度衰減作用有關，根據國內有些地區(qū)實測反算的結果，值為0.8～0.85。如判斷地基土沒有強度衰減可能時，則=1.0。(4.2.2-55)(2)堆載預壓法設計計堆載預預壓法設計計包括加壓壓系統和排排水系統的的設計。加加壓系統主主要指堆載載預壓計劃劃以及堆載載材料的選選用；排水水系統包括括豎向排水水體的材料料選用、排排水體長度度、斷面、平平面布置的的確定。1)加加壓系統設設計堆載預壓，根根據土質情情況分為單單級加荷和和多級加荷荷；根據堆堆載材料分分為自重預預壓、加荷荷預壓和加加水預壓。堆載一般用用填土、砂砂石等散粒粒材料；油油罐通常利利用灌體充充水對地基基進行預壓壓。對堤壩壩等以穩(wěn)定定為控制的的工程，則則以其本身身的重量有有控制地分分級逐漸加加載，直至至設計標高高。由于軟粘土土地基抗剪剪強度低，無無論直接建建造建筑物物還是進行行堆載預壓壓往往都不不可能快速速加載，而而必須分級級逐漸加荷荷，待前期期荷載下地地基強度增增加到足已已加下一級級荷載時方方可加下一一級荷載。其其計算步驟驟是，首先先用簡便的的方法確定定一個初步步的加荷計計劃，然后后校核這一一加荷計劃劃下的地基基的穩(wěn)定性性和沉降，具具體計算步步驟如下：：利用地基的天然然地基土抗抗剪強度計計算第一級級容許施加加的荷載。對對長條梯形形填土，可可根據Felllenniius公式估算算：(4..2.2--6)式中——安全全系數，建建議采用11.1～1.5;;———天然地基基土的不排排水抗剪強強度(kPa))，由無側側限、三軸軸不排水試試驗或原位位十字板剪切切試驗測定定；計算第一級荷載載下地基強強度增長值值。在荷載載作用下，經經過一段時時間預壓地地基強度會會提高，提提高以后的的地基強度度為，(4.22.2-77)式中為作用下地地基因固結結而增長的的強度。它它與土層的的固結度有有關，一般般可先假定定一固結度度，通?？煽杉俣?70%，然然后求出強強度增量。為考慮剪剪切蠕動的的強度折減減系數。計算作用下達到到所確定固固結度與所所需要的時時間。根據第二步所得得到的地基基強度計算算第二級所所施加的荷荷載。(4.2..2-8)按以上步驟確定定的加荷計計劃進行每每一級荷載載下地基的的穩(wěn)定性驗驗算。如穩(wěn)穩(wěn)定性不滿滿足要求，則則調整加荷荷計劃。計算預壓荷載下下地基的最最終沉降量量和預壓期期間的沉降降量。2)排排水系統設設計a、豎豎向排水體體材料選擇擇豎向排水體可采采用普通砂砂井、袋裝裝砂井和塑塑料排水帶帶。若需要要設置豎向向排水體長長度超過220m，建建議采用普普通砂井。b、豎豎向排水體體深度設計計豎向排水體體深度主要要根據土層層的分布、地地基中附加加應力大小小、施工期期限和施工工條件以及及地基穩(wěn)定定性等因素素確定。(a)當軟土層不厚、底底部有透水水層時，排排水體應盡盡可能穿透透軟土層；；(b)當深厚的高壓縮縮性土層間間有砂層或或砂透鏡體體時，排水水體應盡可可能打至砂砂層或砂透透鏡體。而而采用真空空預壓時應應盡量避免免排水體與與砂層相連連接，以免免影響真空空效果；(c)對于無砂層的深深厚地基則則可根據其其穩(wěn)定性及及建筑物在在地基中造造成的附加加應力與自自重應力之之比值確定定(一般為0..1～0.2))；(d)按穩(wěn)定性控制的的工程，如如路堤、土土壩、岸坡坡、堆料等等，排水體體深度應通通過穩(wěn)定分分析確定，排排水體長度度應大于最最危險滑動動面的深度度。(e)按沉降控制的工工程，排水水體長度可可從壓載后后的沉降量量滿足上部部建筑物容容許的沉降降量來確定定。豎向排水體體長度一般般為10～25m。c、豎豎向排水體體平面布置置設計普通砂井直直徑一般為為200mmm～500mmm，井徑徑比為6～8。袋裝砂井直直徑一般為為70mmm～100mmm，井徑徑比為155～30。塑料排水帶帶常用當量量直徑表示示，塑塑料料排水帶寬寬度為，厚厚度為，則則換算直徑徑可按下式式計算:((4.2..2-9)式中為換算系數數，一般==0.755～1.0。塑塑料排水帶帶尺寸一般般為1000mm×4mm，井井徑比為115～30。豎向排水體體直徑和間間距主要取取決于土的的固結性質質和施工期期限的要求求。排水體體截面大小小只要能及及時排水固固結就行，由由于軟土的的滲透性比比砂性土為為小，所以以排水體的的理論直徑徑可很小。但但直徑過小小，施工困困難，直徑徑過大對增增加固結速速率并不顯顯著。從原原則上講，為為達到同樣樣的固結度度，縮短排排水體間距距比增加排排水體直徑徑效果要好好，即井距距和井間距距關系是“細而密”比“粗而稀”為佳。豎向排水體體在平面上上可布置成成正三角形形(梅花形)或正方形形，以正三三角形排列列較為緊湊湊和有效。正方形排列列的每個砂砂井，其影影響范圍為為一個正方方形，正三三角形排列列的每個砂砂井，其影影響范圍則則為一個正正六邊形。在在實際進行行固結計算算時，由于于多邊形作作為邊界條條件求解很很困難，為為簡化起見見，巴倫建建議每個砂砂井的影響響范圍由多多邊信改為為由面積與與多邊形面面積相等的的圓來求解解。正方形排列列時：正三角形排排列時：式中——每一一個砂井有有效影響范范圍的直徑徑;——砂井井間距。豎向排水體體的布置范范圍一般比比建筑物基基礎范圍稍稍大為好。擴擴大的范圍圍可由基礎礎的輪廓線線向外增大大大約2～4m。d、砂砂料設計制作砂井的的砂宜用中中粗砂，砂砂的粒徑必必須能保證證砂井具有有良好的透透水性。砂砂井粒度要要不被粘土土顆粒堵塞塞。砂應是是潔凈的，不不應有草根根等雜物，其其含泥量不不能超過33%。e、地表排水砂墊墊層設計為了使砂砂井排水有有良好的通通道，砂井井頂部應鋪鋪設砂墊層層，以連通通各砂井將將水排到工工程場地以以外。砂墊墊層采用中中粗砂，含含泥量應小小于3%。砂墊層應形形成一個連連續(xù)的、有有一定厚度度的排水層層，以免地地基沉降時時被切斷而而使排水通通道堵塞。陸陸上施工時時，砂墊層層厚度一般般取0.55m左右；；水下施工工時，一般般為1m左右。砂砂墊層的寬寬度應大于于堆載寬度度或建筑物物的底寬，并并伸出砂井井區(qū)外邊線線2倍砂井直直徑。在砂砂料貧乏地地區(qū)，可采采用連通砂砂井的縱橫橫砂溝代替替整片砂墊墊層。(3))現場監(jiān)測測設計堆載預壓法現場場監(jiān)測項目目一般包括括地面沉降降觀測、水水平位移觀觀測和孔隙隙水壓力觀觀測，如有有條件可徑徑向地基中中深層沉降降和水平位位移觀測。根根據工程經經驗，提出出如下控制制要求：對對豎井地基基，最大豎豎向變形量量每天不應應超過155mm，對對天然地基基，最大豎豎向變形量量每天不應應超過l0mm；邊邊樁水平位位移每天不不應超過55mm；地地基中孔壓壓不得超過過預壓荷載載的50～60%，并且應應根據上述述觀察資料料綜合分析析、判斷地地基的穩(wěn)定定性。預壓壓荷載的卸卸荷時間一一般控制在在固結度為為85%左右。4.2.3強夯法和和強夯置換換法強夯是法國Meenardd技術公司司于19669年首創(chuàng)創(chuàng)的一種地地基加固方方法，它通通過一般10～40t的重錘錘和10～40m的落距距，對地基基土施加很很大的沖擊擊能，在地地基土中所所出現的沖沖擊波和動動應力，可可提高地基基土的強度度、降低土土的壓縮性性、改善砂砂土的抗液液化條件、消消除濕陷性性黃土的濕濕陷性等。同同時，夯擊擊能還可提提高土層的的均勻程度度，減少將將來可能出出現的差異異沉降。強夯置換法是采采用在夯坑坑內回填塊塊石、碎石石等粗顆粒粒材料，用用夯錘夯擊擊形成連續(xù)續(xù)的強夯置置換墩。具具有加固效效果顯著、施施工工期短短和施工費費用低等優(yōu)優(yōu)點。當前，應用用強夯法和和強夯置換換法處理的的工程范圍圍極為廣泛泛，有工業(yè)業(yè)與民用建建筑、倉庫庫、油罐、儲儲倉、公路路和鐵路路路基、飛機機場跑道及及碼頭等?？偪傊?，強夯夯法在某種種程度上比比機械的、化化學的和其其它力學的的加固方法法更為廣泛泛和有效。強夯法適用于處處理碎石土土、砂土、低低飽和度的的粉土與粘粘性土、濕濕陷性黃土土、素填土土和雜填土土等地基。強強夯置換法法適用于高高飽和度的的粉土與軟軟塑～流塑塑的粘性土土等地基上上對變形控控制要求不不嚴的工程程，同時應應在設計前前通過現場場試驗確定定其適用性性和處理效效果。工程實踐表明，強強夯法具有有施工簡單單、加固效效果好、使使用經濟等等優(yōu)點，因因而被世界界各國工程程界所重視視。對各類類土強夯處處理都取得得了十分良良好的技術術經濟效果果。但對飽飽和軟土的的加固效果果，必須給給予排水的的出路。為為此，強夯夯法加袋裝裝砂井(或塑料排排水帶)是一個在在軟粘土地地基上進行行綜合處理理的加固途途徑。1、加固機理強夯法是利用強強大的夯擊擊能給地基基一沖擊力力，并在地地基中產生生沖擊波，在在沖擊力作作用下，夯夯錘對上部部土體進行行沖切，土土體結構破破壞，形成成夯坑，并并對周圍土土進行動力力擠壓目前，強夯法加加固地基有有三種不同同的加固機機理：動力力密實、動動力固結和和動力置換換，它取決決于地基土土的類別和和強夯施工工工藝。(1)動力密實實采用強夯加加固多孔隙隙、粗顆粒粒、非飽和和土是基于于動力密實實的機理，即即用沖擊型型動力荷載載，使土體體中的孔隙隙減小，土土體變得密密實，從而而提高地基基土強度。非非飽和土的的夯實過程程，就是土土中的氣相相(空氣)被擠出的的過程，其其夯實變形形主要是由由于土顆粒粒的相對位位移引起。實實際工程表表明，在沖沖擊動能作作用下，地地面會立即即產生沉降降，一般夯夯擊一遍后后，其夯坑坑深度可達達0.6～1.0m，夯夯坑底部形形成一層超超壓密硬殼殼層，承載載力可比夯夯前提高22～3倍。非飽飽和土在中中等夯擊能能量10000～20000kN·m的作用下下，主要是是產生沖切切變形，在在加固深度度范圍內氣氣相體積大大大減少，最最大可減少少60%。(2)動力固結用強夯法處處理細顆粒粒飽和土時時，則是借借助于動力力固結的理理論，即巨巨大的沖擊擊能量在土土中產生很很大的應力力波，破壞壞了土體原原有的結構構，使土體體局部發(fā)生生液化并產產生許多裂裂隙，增加加了排水通通道，使孔孔隙水順利利逸出，待待超孔隙水水壓力消散散后，土體體固結。由由于軟土的的觸變性，強強度得到提提高。動力力固結理論論可概述為為：1)飽和土土的壓縮性性Mennard教教授認為，由由于土中有有機物的分分解，第四四紀土中大大多數都含含有以微氣氣泡形式出出現的氣體體，其含氣氣量大約在在1%～4%范圍內內，進行強強夯時，氣氣體體積壓壓縮，孔隙水壓壓力增大，隨隨后氣體有有所膨脹，孔孔隙水排出出的同時，孔孔隙水壓力力就減少。這這樣每夯擊擊一遍，液液相氣體和和氣相氣體體都有所減減少。根據據實驗，每每夯擊一遍遍，氣體體體積可減少少40%。2)局部產產生液化在重復夯夯擊作用下下，施加在在土體的夯夯擊能量，使使氣體逐漸漸受到壓縮縮。因此，土土體的沉降降量與夯擊擊能成正比比。當氣體體按體積百百分比接近近零時，土土體便變成成不可壓縮縮的。相應應于孔隙水水壓力上升升到覆蓋壓壓力相等的的能量級，土土體即產生生液化。孔孔隙水壓力力與液化壓壓力之比稱稱為液化度度，而液化化壓力即為為覆蓋壓力力。當液化化度為1000%時，亦亦即為土體體產生液化化的臨界狀狀態(tài)，而該該能量級稱稱為“飽和能”。此時，吸附水變變成自由水水，土的強強度下降到到最小值。一一旦達到“飽和能”而繼續(xù)施施加能量時時，除了使使土起重塑塑的破壞作作用外，能能量純屬是是浪費。3)滲透性性變化在在很大夯擊擊能作用下下，地基土土體中出現現沖擊波和和動應力。當當所出現的的超孔隙水水壓力大于于顆粒間的的側向壓力力時，致使使土顆粒間間出現裂隙隙，形成排排水通道。此此時，土的的滲透系數數驟增，孔孔隙水得以以順利排出出。在有規(guī)規(guī)則網格布布置夯點的的現場，通通過積聚的的夯擊能量量，在夯坑坑四周會形形成有規(guī)則則的垂直裂裂縫，夯坑坑附近出現現涌水現象象。當孔隙水壓壓力消散到到小于顆粒粒間的側向向壓力時，裂裂隙即自行行閉合，土土中水的運運動重新又又恢復常態(tài)態(tài)。國外資資料報道，夯夯擊時出現現的沖擊波波，將土顆顆粒間吸附附水轉化成成為自由水水，因而促促進了毛細細管通道橫橫斷面的增增大。4)觸變恢恢復在重重復夯擊作作用下，土土體的強度度逐漸減低低，當土體體出現液化化或接近液液化時，使使土的強度度達到最低低值。此時時土體產生生裂隙，而而土中吸附附水部分變變成自由水水，隨著孔孔隙水壓力力的消散，土土的抗剪強強度和變形形模量都有有了大幅度度的增長。這這時自由水水重新被土土顆粒所吸吸附而變成成了吸附水水，這也是是具有觸變變性土的特特性。鑒于以上強強夯法加固固的機理，Menard對強夯中出現的現象，又提出了一個新的彈簧活塞模型，對動力固結的機理作了解釋。靜力固結理論論與動力固固結理論的的模型間區(qū)區(qū)別主要表表現為以下下四個主要要特性，見見表4.22.3-11。表4.2.3-11靜靜力固結和和動力固結結理論對比比靜力固結理論((圖4.2..3-1a)動力固結理論((圖4.2..3-1b)①不可壓縮的液體體②固結時液體排出出所通過的的小孔，其其孔徑是不不變的③彈簧剛度是常數數④活塞無摩阻力①含有少量氣泡的的可壓縮液液體②固結時液體排出出所通過的的小孔，其其孔徑是變變化的③彈簧剛度為變數數④活塞有摩阻力(3)動力置換動力置換可可分為整式式置換和樁樁式置換。整整式置換是是采用強夯夯將碎石整整體擠入淤淤泥中，其其作用機理理類似于換換土墊層。樁樁式置換是是通過強夯夯將碎石填填筑土體中中，部分碎碎石樁(或墩)間隔地夯夯入軟土中中，形成樁樁式(或墩式)的碎石墩墩(或樁)。其作用用機理類似似于振沖法法等形成的的碎石樁，它它主要是靠靠碎石內摩摩擦角和墩墩間土的側側限來維持持樁體的平平衡，并與與墩間土起起復合地基基的作用。2、強夯法的設計計(1)有效加固固深度有效加固深度既既是選擇地地基處理方方法的重要要依據，又又是反映處處理效果的的重要參數數。一般可可按下列公公式估算有有效加固深深度，或按按表4.22.3-2預估：(4.2..3-1))式中——有有效加固深深度(m)；——夯錘重(t)；——落距(m)；———系數，須須根據所處處理地基土土的性質而而定，對軟軟土可取00.5，對對黃土可取取0.344～0.5。表4.2.3-22強夯的的有效加固固深度(m)單擊夯擊能/kkN·m碎石土、砂土等粗顆粒土粉土、粘性土、濕濕陷性黃土土等細顆粒土10005.0～6.004.0～5.0020006.0～7.005.0～6.0030007.0～8.006.0～7.0040008.0～9.007.0～8.0050009.0～9.558.0～8.5560009.5～10..08.5～9.00800010.0～100.59.0～9.5注：強夯的的有效加固固深度應從從最初起夯夯面算起。(2)夯錘和落距單擊夯擊能能為夯錘重重與落距的乘乘積。一般般說夯擊時時最好錘重重和落距大大，則單擊擊能量大,,夯擊擊擊數少,夯擊遍數數也相應減減少,加固效效果和技術術經濟較好好。整個加加固場地的的總夯擊能能量(即錘重×落距×總夯擊數數)除以加固固面積稱為為單位夯擊擊能。強夯夯的單位夯夯擊能應根根據地基土土類別、結結構類型、荷荷載大小和和要求處理理的深度等等綜合考慮慮，并可通通過試驗確確定。在一一般情況下下，對粗顆顆粒土可取取10000～30000kN·m/m2，對細顆粒粒土可取11500～～40000kN·m/m2。但對飽和粘粘性土所需需的能量不不能一次施施加，否則則土體會產產生側向擠擠出，強度度反而有所所降低，且且難于恢復復。根據需需要可分幾幾遍施加，兩兩遍間可間間歇一段時時間，這樣樣可逐步增增加土的強強度，改善善土的壓縮縮性。在設計計中，根據據需要加固固的深度初初步確定采采用的單擊擊夯擊能，然然后再根據據機具條件件因地制宜宜地確定錘錘重和落距距。一般國內夯夯錘可取110～25t。夯夯錘材質最最好用鑄鋼鋼，也可用用鋼板為外外殼內灌混混凝土的錘錘。夯錘的的平面一般般為圓形，夯夯錘中設置置若干個上上下貫通的的氣孔，孔孔徑可取2250～300mmm，它可可減小起吊吊夯錘時的的吸力(在上海金金山石油化化工廠的試試驗工程中中測出，夯夯錘的吸力力達三倍錘錘重)；又可減減少夯錘著著地前的瞬瞬時氣墊的的上托力。錘錘底面積宜宜按土的性性質確定，錘錘底靜壓力力值可取225～40kPPa，對砂砂性土和碎碎石填土，一一般錘底面面積為2～4m2；對一般般第四紀粘粘性土建議議用3～4m2；對于淤淤泥質土建建議采用44～6m2；對于黃黃土建議采采用4.55～5.5m2。同時應應控制夯錘錘的高寬比比，以防止止產生偏錘錘現象，如如黃土，高高寬比可采采用1:22.5～1:2..8。夯錘確定后后，根據要要求的單點點夯擊能量量，就能確確定夯錘的的落距。國國內通常采采用的落距距是8～25m。對對相同的夯夯擊能量，常常選用大落落距的施工工方案，這這是因為增增大落距可可獲得較大大的接地速速度，能將將大部分能能量有效地地傳到地下下深處，增增加深層夯夯實效果，減減少消耗在在地表土層層塑性變形形的能量。(3)夯擊點布置及間間距1)夯擊點點布置夯夯擊點布置置一般為三三角形或正正方形。強強夯處理范范圍應大于于建筑物基基礎范圍，具具體的放大大范圍，可可根據建筑筑物類型和和重要性等等因素考慮慮決定。對對一般建筑筑物，每邊邊超出基礎礎外緣的寬寬度宜為設設計處理深深度的1//2～2/3，并并不宜小于于3m。2)夯擊點點間距夯夯擊點間距距(夯距)的確定，一一般根據地地基土的性性質和要求求處理的深深度而定。第第一遍夯擊擊點間距可可取夯錘直直徑的2.5～3.5倍，第二二遍夯擊點點位于第一一遍夯擊點點之間，以以后各遍夯夯擊點間距距可適當減減小。以保保證使夯擊擊能量傳遞遞到深處和和保護夯坑坑周圍所產產生的輻射射向裂隙為為基本原則則。(4)夯擊擊數與遍數數1)夯擊擊擊數每遍遍每夯點的的夯擊擊數數應按現場場試夯得到到的夯擊擊擊數和夯沉沉量關系曲曲線確定，且且應同時滿滿足下列條條件：a.最后兩擊擊的夯沉量量不宜大于于下列數值值：當單擊擊夯擊能小小于40000kN·mm時為50mmm；當單單擊夯擊能能為4000～60000kN·mm時為1000mm；當當單擊夯擊擊能大于60000kN·mm時為200mmm；b.夯坑周圍地面不不應發(fā)生過過大隆起；；c.不因夯坑過深而而發(fā)生起錘錘困難。總之，各各夯擊點的的夯擊數，應應使土體豎豎向壓縮最最大，而側側向位移最最小為原則則，一般為為4～10擊。2)夯擊遍遍數夯擊擊遍數應根根據地基土土的性質和和平均夯擊擊能確定?？煽刹捎命c夯夯2～3遍，對于于滲透性較較差的細顆顆粒土，必必要時夯擊擊遍數可適適當增加。最最后再以低低能量滿夯夯2遍，滿夯夯可采用輕輕錘或低落落距錘多次次夯擊，錘錘印彼此搭搭接。(5)墊層鋪設強夯前要求求擬加固的的場地必需需具有一層層稍硬的表表層，使其其能支承起起重設備；；并便于對對所施工的的“夯擊能”得到擴散散；同時也也可加大地地下水位與與地表面的的距離，因因此有時必必需鋪設墊墊層。對場場地地下水水位在-22m深度以以下的砂礫礫石土層，可可直接施行行強夯，無無需鋪設墊墊層；對地地下水位較較高的飽和和粘性土與與易液化流流動的飽和和砂土，都都需要鋪設設砂、砂礫礫或碎石墊墊層才能進進行強夯，否否則土體會會發(fā)生流動動。墊層厚厚度隨場地地的土質條條件、夯錘錘重量及其其形狀等條條件而定。當當場地土質質條件好，夯夯錘小或形形狀構造合合理，起吊吊時吸力小小者，也可可減少墊層層厚度。墊墊層厚度一一般為0..5～2.0m。鋪鋪設的墊層層不能含有有粘土。(6)間歇時間各遍間的間間歇時間取取決于加固固土層中孔孔隙水壓力力消散所需需要的時間間。對砂性性土，孔隙隙水壓力的的峰值出現現在夯完后后的瞬間，消消散時間只只有2～4minn，故對滲滲透性較大大的砂性土土，兩遍夯間間的間歇時時間很短，亦亦即可連續(xù)續(xù)夯擊。對對粘性土，由由于孔隙水水壓力消散散較慢，故故當夯擊能能逐漸增加加時，孔隙隙水壓力亦亦相應地疊疊加，其間間歇時間取取決于孔隙隙水壓力的的消散情況況，一般為為3～4周。目前前國內有的的工程對粘粘性土地基基的現場埋埋設了袋裝裝砂井(或塑料排排水帶)，以便加加速孔隙水水壓力的消消散，縮短短間歇時間間。有時根根據施工流流水順序先先后，兩遍遍間也能達達到連續(xù)夯夯擊的目的的。(7)現場測試1.地面及及深層變形形地面變變形研究的的目的是：：1)了解解地表隆起起的影響范范圍及墊層層的密實度度變化；2)研究究夯擊能與與夯沉量的的關系，用用以確定單單點最佳夯夯擊能量；；3)確定定場地平均均沉降和搭搭夯的沉降降量，用以以研究強夯夯的加固效效果。變形研究的的手段是：：地面沉降降觀測、深深層沉降觀觀測和水平平位移觀測測。地面變形的的測試是對對夯擊后土土體變形的的研究。每每當夯擊一一次應及時時測量夯擊擊坑及其周周圍的沉降降量、隆起起量和擠出出量。2.孔隙水水壓力一一般可在試試驗現場沿沿夯擊點等等距離的不不同深度以以及等深度度的不同距距離埋設雙雙管封閉式式孔隙水壓壓力儀或鋼鋼弦式孔隙隙水壓力儀儀，在夯擊擊作用下，進進行對孔隙隙水壓力沿沿深度和水水平距離的的增長和消消散的分布布規(guī)律研究究。從而確確定兩個夯夯擊點間的的夯距、夯夯擊的影響響范圍、間間歇時間以以及飽和夯夯擊能等參參數。3.側向擠擠壓力將帶有有鋼弦式土土壓力盒的的鋼板樁埋埋入土中后后，在強夯夯加固前，各各土壓力盒盒沿深度分分布的土壓壓力的規(guī)律律，應與靜靜止土壓力力相近似。在在夯擊作用用下，可測測試每夯擊擊一次的壓壓力增量沿沿深度的分分布規(guī)律。4.振動加速度度通過測測試地面振振動加速度度可以了解解強夯振動動的影響范范圍。通常常將地表的的最大振動動加速度為為0.988m/s2處(即認為是是相當于七七度地震設設計烈度))作為設計計時振動影影響安全距距離。但由由于強夯振振動的周期期比地震短短得多，強強夯產生振振動作用的的范圍也遠遠小于地震震的作用范范圍，所以以強夯施工工時，對附附近已有建建筑物和施施工的建筑筑物的影響響肯定要比比地震的影影響為小。為為了減少強強夯振動的的影響，常常在夯區(qū)周周圍設置隔隔振溝。3、強夯置換法的的設計強夯置換法的設設計內容與與強夯法基基本相同，也也包括：起起重設備和和夯錘的確確定、夯擊擊范圍和夯夯擊點布置置、夯擊擊擊數和夯擊擊遍數、間間歇時間和和現場測試試等。強夯置換墩的深深度由土質質條件決定定，除厚層層飽和粉土土外，應穿穿透軟土層層，到達較較硬土層上上。深度不不宜超過77m。墩體材料料可采用級級配良好的的塊石、碎碎石、礦渣渣、建筑垃垃圾等堅硬硬粗顆粒材材料，粒徑徑大于3000mm的的顆粒含量量不宜超過過全重的30％。強夯置換錘底靜靜接地壓力力值可取100～200kkPa。夯點的夯擊次數數應通過現現場試夯確確定，且應應同時滿足足下列條件件：1墩底底穿透軟弱弱土層，且且達到設計計墩長；2累計計夯沉量為為設計墩長長的1.5～2.0倍；3最后后兩擊的平平均夯沉量量應滿足強強夯法的規(guī)規(guī)定。墩間距應根據荷荷載大小和和原土的承承載力選定定，當滿堂堂布置時可可取夯錘直直徑的2～3倍。對獨獨立基礎或或條形基礎礎可取夯錘錘直徑的1.5～2.0倍。墩的的計算直徑徑可取夯錘錘直徑的1.1～1.2倍。墩頂應鋪設一層層厚度不小小于5000mm的壓壓實墊層，墊墊層材料可可與墩體相相同，粒徑徑不宜大于于100mmm。確定軟粘性土中中強夯置換換墩地基承承載力特征征值時，可可只考慮墩墩體，不考考慮墩間土土的作用，其其承載力應應通過現場場單墩載荷荷試驗確定定，對飽和和粉土地基基可按復合合地基考慮慮，其承載載力可通過過現場單墩墩復合地基基載荷試驗驗確定。4、施工方法西歐國家所所用的起重重設備大多多為大噸位位的履帶式式起重機，穩(wěn)穩(wěn)定性好，行行走方便；；最近日本本采用輪胎胎式起重機機進行強夯夯作業(yè)，亦亦取得了滿滿意結果；；國外除使使用現成的的履帶吊外外，還制造造了常用的的三足架和和輪胎式強強夯機，用用于起吊440t夯錘錘，落距可可達40mm，國外所所用履帶吊吊都是大噸噸位的吊機機，通常在在100tt以上。由由于1000t吊機，其其卷揚機能能力只有220t左右右，如果夯夯擊工藝采采用單纜錘錘擊法，則則100tt的吊機最最大只能起起吊20tt的夯錘。我我國絕大多多數強夯工工程只具備備小噸位起起重機的施施工條件，所所以只能使使用滑輪組組起吊夯錘錘，利用自自動脫鉤的的裝置，使使錘形成自自由落體。拉拉動脫鉤器器的鋼絲繩繩，其一端端拴在樁架架的盤上，以以鋼絲繩的的長短控制制夯錘的落落距，夯錘錘掛在脫鉤鉤器的鉤上上，當吊鉤鉤提升到要要求的高度度時，張緊緊的鋼絲繩繩將脫鉤器器的伸臂拉拉轉一個角角度，致使使夯錘突然然下落。有有時為防止止起重臂在在較大的仰仰角下突然然釋重而有有可能發(fā)生生后傾，可可在履帶起起重機的臂臂桿端部設設置輔助門門架，或采采取其它安安全措施，防防止落錘時時機架傾覆覆。自動脫脫鉤裝置應應具有足夠夠的強度，且且施工時要要求靈活。5、質量檢驗強夯施工結結束后應間間隔一定時時間方能對對地基加固固質量進行行檢驗。對對碎石土和和砂土地基基，其間隔隔時間可取取1～2周；對粉粉土和粘性性土地基可可取2～4周。強夯夯置換地基基間隔時間間可取4周。質量檢驗方方法可采用用：1)室內試驗驗；2)十字板試試驗；3))動力觸觸探試驗((包括標準準貫入試驗驗)；4)靜力力觸探試驗驗；5)旁壓儀試試驗；6))載荷試試驗；7))波速試試驗。強夯法檢測測點位置可可分別布置置在夯坑內內、夯坑外外和夯擊區(qū)區(qū)邊緣。其其數量應根根據場地復復雜程度和和建筑物的的重要性確