某大橋主橋安裝施工技術(shù)方案

某大橋主橋安裝施工技術(shù)方案一、工程概況某大橋主橋上部結(jié)構(gòu)為96.8m單跨預(yù)應(yīng)力系桿拱，計(jì)算跨徑L=95m，拱軸線為二次拋物線，矢跨比為17m。拱肋為等截面“Ⅰ”字型截面，拱肋高1.6米，寬1.2米;系梁為等截面箱梁,呈圓曲線線形,系梁高2.0米,寬1.2米;每片拱肋設(shè)間距為5.0m的吊桿18根,吊桿采用直徑D=273mm的無縫鋼管(內(nèi)穿9φS15.24鋼絞線);端橫梁高度為1.595—1.75m,中橫梁高度為1.395-1.55m.全橋主橋構(gòu)件均采用預(yù)制安裝的施工方法。構(gòu)件吊裝就位后，采用現(xiàn)澆濕接頭連接.系桿及拱肋構(gòu)件安裝采用直徑為600*6mm的打入鋼管為基礎(chǔ)搭設(shè)的支架配合150噸浮吊進(jìn)行安裝作業(yè).風(fēng)撐及橫梁采用浮吊直接吊裝就位的無支架施工方法.主要吊裝構(gòu)件數(shù)量如下:拱肋10段,系梁10段,端橫梁2根,中橫梁18根,拱肋及系桿端塊件4根,風(fēng)撐6根,行車道板285片.主要構(gòu)件單件吊裝重量如下:系梁15米段60.4T,系梁17米段68.4T,系梁18米段72.4T；拱肋15米段60.4T,拱肋17米段70.8T,拱肋18米段72.5T;端橫梁93T，中橫梁39T，風(fēng)撐30.5T;端塊件79.3T;行車道板(最大)3.4T二,施工組織安排及進(jìn)度計(jì)劃1，施工計(jì)劃：根據(jù)預(yù)制構(gòu)件的安裝順序、施工技術(shù)要求及安裝時斷航時間限制，整個安裝過程分6個階段進(jìn)行實(shí)施。自2007年10月25日開始至2007年12月25日結(jié)束。（詳見主橋預(yù)制構(gòu)件及斷航時間表）主橋預(yù)制構(gòu)件安裝、預(yù)應(yīng)力張拉順序及斷航時間表期號安裝斷航時間安裝編號斷航天數(shù)第一期10月25日-10月31日eq\o\aac(○,1).通航孔貝貝雷梁eq\o\aac(○,2).1（端橫橫梁），22、3（端塊件件）,4（1#中橫梁）eq\o\aac(○,3).5（端橫梁梁），6、7（端塊件件）,8（18#中橫梁）注：端塊件吊裝裝之前安裝裝1#、18#吊桿并張張拉至設(shè)計(jì)計(jì)應(yīng)力的60%，待待其他吊桿桿張拉時，按按照順序張張拉補(bǔ)足至至設(shè)計(jì)張拉拉力。時間5天第二期11月1日-11月6日eq\o\aac(○,1)．9、10、11、12、13系梁eq\o\aac(○,2).14、15、16、17、18系梁時間6天第三期11月7日20、21、22、23（即4#、7#、12#、15##中橫梁）時間1天11月8日-11月27日澆筑濕接頭張拉端橫梁及已已安裝中橫橫梁N1鋼束至設(shè)設(shè)計(jì)應(yīng)力。中橫梁必須對稱稱張拉。對對稱張拉系系梁第一批批預(yù)應(yīng)力（N1、N4）安裝拱肋支架第四期11月28日-12月8日eq\o\aac(○,1)23、24、25、26拱肋，27拱肋合攏攏eq\o\aac(○,2)28、29、30、31、拱肋，32合攏eq\o\aac(○,3)34、35、36、37、38風(fēng)撐時間10天12月9—12月15日澆筑拱肋濕接混混凝土，安安裝吊桿拱肋濕接混凝土土強(qiáng)度達(dá)到到設(shè)計(jì)強(qiáng)度度后拆除拱拱肋支架及及纜風(fēng)張拉拉吊桿預(yù)應(yīng)應(yīng)力。第五期12月16日-12月21日剩余12根中橫梁安裝張拉剩余12根根中橫梁N1預(yù)應(yīng)力張拉系梁N2、N3、N5預(yù)應(yīng)力6天第六期12月22日-12月月25日安裝行車道板安裝完成后張拉拉橫梁N2鋼束至設(shè)設(shè)計(jì)應(yīng)力。時間5天根據(jù)海事部門的要求，每天斷航二次，每次2小時。構(gòu)件安裝順序見附圖。2，主要施工人員及機(jī)械設(shè)備數(shù)量（1）、勞動力使用計(jì)劃表序號工種人數(shù)序號工種人數(shù)1項(xiàng)目經(jīng)理16質(zhì)檢員12項(xiàng)目副經(jīng)理17工班長23項(xiàng)目總工18測量員24技術(shù)員29起重技工305張拉技工410普工30人（2）、主要機(jī)械設(shè)備一覽表名稱型號、規(guī)格數(shù)量名稱型號、規(guī)格數(shù)量浮吊船150T1艘變壓器200KW1臺浮吊船100T1艘直流電焊機(jī)30KW2臺空壓機(jī)2臺工程駁船200T1臺風(fēng)鎬4臺測量儀器1套張拉油頂油泵4004臺挖掘機(jī)1．0m32臺大型破碎機(jī)1臺挖泥船1m31臺打樁船1艘裝載機(jī)3T1臺發(fā)電機(jī)75KW2臺汽車吊20T1臺3、施工準(zhǔn)備（1）對施工區(qū)域內(nèi)的相關(guān)情況的調(diào)查與處置a根據(jù)資料150噸浮吊工作狀態(tài)下的吃水深度為2.2米，為了保證浮吊船的正常工作，我部將橋位西側(cè)75米范圍內(nèi)的河道進(jìn)行全斷面疏浚，疏浚的標(biāo)準(zhǔn)達(dá)到水深2.5米以上的標(biāo)準(zhǔn)要求，此項(xiàng)工作目前已經(jīng)準(zhǔn)備完畢。b根據(jù)實(shí)際情況，蕪申運(yùn)河的船舶通行量較大,項(xiàng)目部已與航道部門進(jìn)行了溝通，在吊裝施工的短時間內(nèi)可以斷航，目前正在辦理相關(guān)手續(xù)。(2)、對施工人員的安全培訓(xùn).由于本工程為系桿拱橋的特點(diǎn)，其在不同狀況下的受力狀態(tài)較為復(fù)雜，項(xiàng)目部組織技術(shù)人員對構(gòu)件在不同工況下受力的相關(guān)技術(shù)數(shù)據(jù)進(jìn)行了詳細(xì)的演算.在安裝施工前項(xiàng)目部將組織所有參加施工的施工人員進(jìn)行一次培訓(xùn)，內(nèi)容為針對本工程特點(diǎn)的安全操作規(guī)程和施工要點(diǎn)。3、相關(guān)生產(chǎn)要素的組織，用于本工程的所有機(jī)械設(shè)備、人員均已組織到位，條件具備后后即可迅速進(jìn)場。三、主橋安裝技術(shù)方案第一部分臨時支墩、支架的施工方案一、臨時支墩的設(shè)置根據(jù)本橋的具體情況，結(jié)合老橋通航孔的位置如下圖所示，經(jīng)設(shè)計(jì)院許可,我設(shè)置臨時支墩跨徑為6.5米-15米-17米-9米-26米-15米-6.5米（詳見系梁拱肋分段示意圖）。根據(jù)系梁和拱肋的分段及通航孔的位置搭設(shè)臨時支墩、支架如下（見附支架立面布置圖）：1#下游支墩根據(jù)情況，擬采用混凝土擴(kuò)大基礎(chǔ)，混凝土擴(kuò)大基礎(chǔ):寬3.0米,長5.6米,厚度0.5米,基礎(chǔ)底標(biāo)高▽+4.5米，上立4根Ф600*6mm鋼管作為支墩立柱形成支墩。基礎(chǔ)混凝土內(nèi)預(yù)埋鋼板（800*800*10mm）與鋼管焊接，鋼管立柱之間采用20#槽鋼作橫撐及10#槽鋼作斜撐將鋼管焊接形成框架結(jié)構(gòu)。采用32a#工字鋼作為帽梁,在帽梁上用雙拼32a#槽鋼作橫梁。在橫梁上安放砂筒，砂筒直徑30CM，砂筒高30CM,砂筒與橫梁之間采用間隔電焊焊接.在砂筒上放置5CM木板，木板頂標(biāo)高為▽+12.463米。系梁放置在木板上。上游1#支墩基礎(chǔ)采用4Ф600*6mm鋼管打入樁基礎(chǔ),采用振動打入機(jī)打樁,入土深度為13.5米，樁底標(biāo)高為▽-14.5米.利用20#槽鋼作橫撐及10#槽鋼作斜撐將鋼管焊接形成框架結(jié)構(gòu),32a#工字鋼作為帽梁,在帽梁上用雙拼32a#槽鋼作橫梁。在橫梁上安放砂筒，砂筒直徑30CM，砂筒高30CM,砂筒與橫梁之間采用間隔電焊焊接,在砂筒上放置5CM木板，木板頂標(biāo)高為▽+12.463米。系梁放置在木板上。2#系梁支墩基礎(chǔ)采用4Ф600*6mm鋼管打入樁基礎(chǔ),采用振動打入機(jī)打樁,入土深度為13.5米，樁底標(biāo)高為▽-14.5米.利用20#槽鋼作橫撐及10#槽鋼作斜撐將鋼管焊接形成框架結(jié)構(gòu),32a#工字鋼作為帽梁,在帽梁上用雙拼32a#槽鋼作橫梁。在橫梁上安放砂筒，砂筒直徑30CM，砂筒高30CM,砂筒與橫梁之間采用間隔電焊焊接,在砂筒上放置5CM木板，木板頂標(biāo)高為▽+12.669米。系梁放置在木板上。2#拱肋支架基礎(chǔ)采用4Ф600*6mm鋼管打入樁基礎(chǔ),采用振動打入機(jī)打樁,入土深度為13.5米，樁底標(biāo)高為▽-14.5米.每墩鋼管樁之間利用20#槽鋼作橫撐及10#槽鋼作斜撐將鋼管焊接形成框架結(jié)構(gòu).60#工字鋼作為帽梁,在帽梁上用雙拼60#槽鋼作橫梁,在橫梁上安放砂筒，砂筒直徑30CM，砂筒高30CM。砂筒與橫梁之間采用間隔電焊焊接,在砂筒上放置中心高度為5CM的鋼鍥塊，砂筒與鋼鍥塊之間采用間隔電焊焊接,鋼鍥塊中心點(diǎn)標(biāo)高為▽+23.053米。拱肋放置在鋼鍥塊上。為加強(qiáng)拱肋支架的整體穩(wěn)定性,在帽梁上放置一根60#槽鋼將橫橋向兩個拱肋支架連成一個整體.3#系梁支墩設(shè)置同2#系梁支墩,系梁下木板頂標(biāo)高為▽+12.822米。3#拱肋支架設(shè)置同2#拱肋支架,拱肋下鋼鍥塊中心高度為2CM，鋼鍥塊中心點(diǎn)標(biāo)高為▽+29.041米。4#支墩基礎(chǔ)采用6Ф600*6mm鋼管打入樁基礎(chǔ),采用振動打入機(jī)打樁,入土深度為11米，樁底標(biāo)高為▽-12米.利用20#槽鋼作橫撐及10#槽鋼作斜撐將鋼管焊接形成框架結(jié)構(gòu),40a#工字鋼作為帽梁,在帽梁上用雙拼40a#槽鋼作橫梁,在橫梁上架設(shè)貝雷梁.5#系梁支墩基礎(chǔ)采用6Ф600*6mm鋼管打入樁基礎(chǔ),采用振動打入機(jī)打樁,入土深度為11米，樁底標(biāo)高為▽-12米.利用20#槽鋼作橫撐及10#槽鋼作斜撐將鋼管焊接形成框架結(jié)構(gòu),40a#工字鋼作為帽梁,在帽梁上用雙拼40a#槽鋼作橫梁,在橫梁上架設(shè)貝雷梁.在4#和5#支墩之間通航孔凈跨徑為20米,結(jié)合現(xiàn)航道位置和老橋墩位置以及系梁支承點(diǎn)位置,貝雷梁的跨徑設(shè)置為27.2米.為了減小撓度,兩邊各延伸3米形成懸臂連續(xù)梁,懸臂端支撐于系梁底.貝雷梁采用加強(qiáng)型貝雷拼裝,長36米，每幅橫向用8片貝雷采用專用貝雷封頭連接成整體，貝雷橫橋向間距設(shè)置為：為了方便吊桿鋼鉸線的穿束，在系梁中心線位置間距為40厘米，其他間距為22.5厘米。在門架貝雷上用雙拼60#工字鋼做底座上焊接鋼管樁及聯(lián)撐形成的鋼支架作為拱肋支架，60#工字鋼作為帽梁,在帽梁上用雙拼60#工字鋼鋼作橫梁,在橫梁上安放砂筒，砂筒直徑30CM，砂筒高30CM。砂筒與橫梁之間采用間隔電焊焊接,在砂筒上放置中心高度為2CM的鋼鍥塊，砂筒與鋼鍥塊之間采用間隔電焊焊接,鋼鍥塊中心點(diǎn)標(biāo)高為▽+23.053米。拱肋放置在鋼鍥塊上。為加強(qiáng)拱肋支架的整體穩(wěn)定性,在帽梁上放置一根60#槽鋼將橫橋向兩個拱肋支架連成一個整體，以提高其整體穩(wěn)定性同時用纜風(fēng)繩拉緊（詳見橫斷面圖二）。5#拱肋支架基礎(chǔ)采用4Ф600*6mm鋼管打入樁基礎(chǔ),采用振動打入機(jī)打樁,入土深度為11米，樁底標(biāo)高為▽-12米.其他設(shè)置同2#墩拱肋支架。鋼鍥塊中心高度為5CM，鋼鍥塊中心點(diǎn)標(biāo)高為▽+23.053米。6#支墩由于新建駁岸的影響，擬將其分割成兩個獨(dú)立支墩（6-1#、6-2#），駁岸外側(cè)（6-1#）采用4根Ф600*6mm鋼管基礎(chǔ)，駁岸內(nèi)側(cè)（6-2#）采用混凝土擴(kuò)大基礎(chǔ)。6-1#支墩基礎(chǔ)采用4Ф600*6mm鋼管打入樁基礎(chǔ),采用振動打入機(jī)打樁,入土深度為7.5米，樁底標(biāo)高為▽-8米.其他設(shè)置同上游1#支墩.木板頂標(biāo)高為▽+12.55米。6-2#采用混凝土擴(kuò)大基礎(chǔ)，混凝土擴(kuò)大基礎(chǔ):寬3.0米,長3.2米,厚度0.5米,基礎(chǔ)底標(biāo)高▽+2.0米，基礎(chǔ)底標(biāo)高▽+2.0米。其他設(shè)置同1#墩下游支墩，木板頂標(biāo)高為▽+12.463米。為確保船只航行的安全,在支架的上、中、下游各打入防護(hù)樁,每墩一組,一組三根,防護(hù)樁采用Ф600*6mm鋼管,鋼管入土6米,出水3米,每組鋼管樁之間采用10#角鋼焊接連接形成整體.防護(hù)樁橫橋向距離臨時支墩5米，順橋向與臨時支墩在一條直線上。（詳見臨時支架布置圖和樁基平面圖）。二、臨時支墩的施工1，按照經(jīng)過監(jiān)理組和指揮部批準(zhǔn)的《臨時支墩樁基平面布置圖》，用全站儀準(zhǔn)確測放各樁的位置，并做出相應(yīng)標(biāo)志。2，在打樁船上按放樣的位置采用90KW的振動錘打入鋼管樁。鋼管樁直徑60cm,壁厚6mm。打樁順序是先內(nèi)側(cè)（靠近便橋一側(cè)）的防護(hù)樁，然后打臨時墩的支撐樁，最后打外側(cè)的防護(hù)樁。支撐樁入土深度通過計(jì)算確定為：1#墩4根，入土深度為13.5米，樁底標(biāo)高為▽-14.5米2#墩8根，入土深度為13.5米，樁底標(biāo)高為▽-14.5米3#墩8根，入土深度為13.5米，樁底標(biāo)高為▽-14.5米4#墩6根，入土深度為11米，樁底標(biāo)高為▽-12米5#墩10根，入土深度為11米，樁底標(biāo)高為▽-12米6#墩4根，入土深度為7.5米，樁底標(biāo)高為▽-8米防護(hù)樁12根（便橋下游防護(hù)樁已完成），入土深度為6米，樁底標(biāo)高為▽-5米新老橋位平面圖3、同一根樁的接樁采用與樁基鋼管相同直徑的鋼管，接頭采用鋼板焊接，鋼管樁在打入過程中應(yīng)經(jīng)常檢查樁的垂直度，傾斜率不能超過1%。鋼樁的焊接應(yīng)符合下列規(guī)定：端部的浮銹、油污等臟物必須清除，保持干燥；下節(jié)樁頂經(jīng)錘擊后的變形部分應(yīng)割除；上下節(jié)樁焊接時應(yīng)校正垂直度，對口的間隙為2-3mm；焊接應(yīng)對稱進(jìn)行；焊接應(yīng)用多層焊，鋼管樁各層焊縫的接頭應(yīng)錯開，焊渣應(yīng)清除；每個接頭焊接完畢，應(yīng)冷卻一分鐘后方可錘擊。4、為了維持拱肋的側(cè)向穩(wěn)定，設(shè)置拱肋纜風(fēng)。根據(jù)拱肋纜風(fēng)繩的拉力計(jì)算，選用2根6*19（1400MPa）的鋼絲繩。為確保地錨滿足抗拉要求，每側(cè)河岸設(shè)置四個地錨，纜風(fēng)繩與地面的夾角在30--60°之間，其位置詳見附圖。地錨均采用下挖埋設(shè)柵板的結(jié)構(gòu)形式，材料采用竹膠板與密排15*20方木制作，鋼絲繩拉力固結(jié)點(diǎn)采用2米長40#工字鋼水平放置，地錨埋深為3米。第二部分預(yù)制構(gòu)件的安裝方案一、預(yù)制構(gòu)件起吊與翻身為保證主橋構(gòu)件的線形，我部拱肋及系梁采用整體放樣、平臥式預(yù)制施工的方法，因此，預(yù)制構(gòu)件在安裝前需起吊翻身，便于安裝及綁扎安全欄桿。1，對構(gòu)件的幾何尺寸及混凝土強(qiáng)度進(jìn)行檢查，并做好檢查記錄。經(jīng)檢查各項(xiàng)指標(biāo)均符合規(guī)范要求的構(gòu)件才能起吊。2，拱肋及系梁起吊翻身后擺放在預(yù)先制作好的土牛拱胎模上，牛胎利用塑料編織袋裝土堆置而成，高度比構(gòu)件矢高高出50厘米，與拱肋呈三點(diǎn)接觸（吊扣及拱頂）。拱肋在土牛胎上挨排擺放，拱跨沿著河流方向。系桿采用兩點(diǎn)支撐，其位置與吊點(diǎn)相同。3、拱肋起吊翻身采用三點(diǎn)吊，系梁起吊翻身采用二點(diǎn)吊，經(jīng)計(jì)算起吊彎距最小值時吊點(diǎn)到端部的長度為總長度的0.207倍，拱肋與系桿抗彎強(qiáng)度滿足起吊要求。拱肋應(yīng)在起吊后在空中翻身，避免兩端著地，碰壞端部及彎折鋼筋，給鉸縫帶來不利影響。每一片拱肋或系桿吊至堆放位置后，立即安排人敲掉粘在其上的砼砂漿片，清理干凈，并將端部鑿毛，綁扎拱肋上的安全欄桿。拱片端塊件放線后仍應(yīng)臥放，以免立放發(fā)生偏到危險。4、堆擺完成后的系梁及拱肋，進(jìn)一步檢驗(yàn)幾何尺寸及變形情況，符合要求后進(jìn)行彈出中線及標(biāo)出中點(diǎn)位置，以便安裝時使用。二、.預(yù)制件安裝：1、安裝前準(zhǔn)備工作預(yù)制構(gòu)件安裝前要完成以下幾項(xiàng)工作，確保在安裝時準(zhǔn)時、安全，在預(yù)定的時間內(nèi)順利完成吊裝工程任務(wù)。=1\*GB3①細(xì)致地檢查支架、地錨的牢固和穩(wěn)定情況，必要時對地錨進(jìn)行拉力檢驗(yàn)。檢查系梁支點(diǎn)的位置及穩(wěn)固情況，發(fā)現(xiàn)問題及時處理。=2\*GB3②檢查吊裝設(shè)備的主要部件，鋼絲繩、吊臂、卷揚(yáng)機(jī)及電氣設(shè)備和操縱部件，排除安全隱患，使浮吊在良好的技術(shù)狀態(tài)下作業(yè)。為防止在吊裝過程中出現(xiàn)故障，影響施工，對吊裝設(shè)備進(jìn)行試吊，觀察浮吊在空載、靜載及移動運(yùn)行情況，確保萬無一失方能正式吊裝。=3\*GB3③準(zhǔn)備好端塊件纜風(fēng)、緊索器、連接器等，并檢查其質(zhì)量情況。=4\*GB3④在左右岸橋頭附近設(shè)置測量觀測平臺，對支架上的主要控制點(diǎn)、中段系梁中點(diǎn)及支承點(diǎn)、邊段系梁支承點(diǎn)、拱肋端塊件支承點(diǎn)進(jìn)一步復(fù)測坐標(biāo)及高程，并在支架上彈出垂直于橋跨方向的墨線段做好標(biāo)志，便于與系梁的中心點(diǎn)對應(yīng)。另外要預(yù)留出相應(yīng)的預(yù)留量（樁基沉降、橫梁撓度等）。=5\*GB3⑤安裝盆式支座。支座規(guī)格和質(zhì)量應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，支座組裝時其底面與頂面(埋置于墩頂和梁底面)的鋼墊板，必須埋置密實(shí)。墊板與支座間平整密貼，支座四周不得有0.3mm以上的縫隙，嚴(yán)格保持清潔?；顒又ё木鬯姆蚁┌搴筒讳P鋼板不得有刮傷、撞傷。氯丁橡膠板塊密封在鋼盆內(nèi)，要排除空氣，保持緊密。（1）活動支座安裝前用丙酮或酒精仔細(xì)擦洗各相對滑移面，擦凈后在四氟滑板的儲油槽內(nèi)注滿硅脂類潤滑劑，并注意硅脂保潔。（2）盆式橡膠支座的錨固螺栓栓接在墩臺頂面的預(yù)埋鋼板上；安裝錨固螺栓時，其外露螺桿的高度不得大于螺母的厚度；（3）安裝前先檢查支座墊石。檢查內(nèi)容為標(biāo)高應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求，兩個方向的四角高差不得大于2mm，墊石中預(yù)埋的固定螺栓的位置等。（4）整體安裝鋼盆支座，并緊固底盆的四只螺栓，安裝時嚴(yán)格核對盆式支座的滑移方向，謹(jǐn)防出錯。確認(rèn)支座位置和標(biāo)高準(zhǔn)確后用環(huán)氧樹脂砂漿將螺栓孔灌實(shí)。2、預(yù)制件第一期安裝根據(jù)安裝方案，預(yù)制構(gòu)件分為六期安裝，第一期安裝四塊拱肋端塊件、二根端橫梁和二根中橫梁（詳見安裝編號圖）。=1\*GB3①端塊件在吊裝之前安裝1#、18#吊桿并張拉預(yù)應(yīng)力至設(shè)計(jì)張拉力的60%，進(jìn)而在拱肋合攏時可減小該處拱肋的負(fù)彎距，待其他吊桿張拉時按照順序?qū)?#、18#吊桿應(yīng)力補(bǔ)足至設(shè)計(jì)應(yīng)力。eq\o\ac(○,2)安裝南端的端橫梁，在主墩蓋梁上放置2只砂筒，砂筒的頂面放置一塊5CM的木板.木板標(biāo)高等于橫梁下緣設(shè)計(jì)標(biāo)高，砂筒橫向放置2只，縱向支點(diǎn)位置為距系梁邊3.05米。eq\o\ac(○,3)安裝下游南端的拱肋端塊件。為使其落座后便于橫向調(diào)整，在端塊件上部拱肋部位系二根尼龍繩，由人工拉動。安裝好砂筒及支座,調(diào)整好支承點(diǎn)位置的標(biāo)高。=4\*GB3④浮吊吊起構(gòu)件達(dá)到一定高度后再轉(zhuǎn)動，逐漸緩慢平移直至安裝位置后慢慢落座。=5\*GB3⑤在北岸的觀測平臺上，利用全站儀和水準(zhǔn)儀同時觀測拱肋端塊件上部拱肋部分的中心標(biāo)志，有人工拉動尼龍繩來調(diào)節(jié)構(gòu)件的座標(biāo)位置。=6\*GB3⑥當(dāng)構(gòu)件按照預(yù)定位置就位后，系好左右纜風(fēng)固定在地錨上，調(diào)整纜風(fēng)上的緊索器，使拉力接近50KN。復(fù)核座標(biāo)和高程，準(zhǔn)確無誤后與端橫梁進(jìn)行鋼筋焊接,浮吊脫鉤。=7\*GB3⑦用同樣的方法吊裝上游南端的端塊件，固定好纜風(fēng)符合要求后與端橫梁進(jìn)行鋼筋焊接,浮吊脫鉤。然后開始吊裝1#中橫梁。=8\*GB3⑧中橫梁采用懸吊無支架法安裝，即浮吊在不脫鉤的情況下焊接連接鋼筋。通過計(jì)算在接縫處采用4Ф25斜筋在橫梁兩端對稱焊接在預(yù)埋的裸露鋼筋上。焊接過程中預(yù)留出焊接斜筋變形的余量，即應(yīng)比梁高出10mm。=9\*GB3⑨端橫梁及中橫梁全部焊接完成后，安裝預(yù)應(yīng)力波紋管及濕接縫模板，進(jìn)一步復(fù)核端塊件標(biāo)志點(diǎn)的標(biāo)高及軸線，確認(rèn)無誤后澆筑濕接縫混凝土，混凝土與構(gòu)件混凝土同標(biāo)號，為了保證濕接混凝土的密實(shí)度減小混凝土的泌水率，在濕接混凝土內(nèi)摻入適當(dāng)?shù)呐蛎泟?，摻量根?jù)試驗(yàn)確定。混凝土澆筑完成后用土工布覆蓋并灑水保濕養(yǎng)生不少于7天。=10\*GB3⑩在以后的吊裝過程中，應(yīng)每天觀測端塊件座標(biāo)及標(biāo)高，發(fā)現(xiàn)問題及時采取措施。3、預(yù)制構(gòu)件第二期安裝第二期安裝系梁，其安裝順序?yàn)椋合认掠魏笊嫌巍τ谝粋?cè)系梁：采取間隔安裝法（詳見安裝順序圖）。=1\*GB3①為使其落座后便于橫向調(diào)整，用系在系桿兩端纜風(fēng)上的緊索器來調(diào)整橫向位置。=2\*GB3②起吊與放置過程與前述相同。為方便起見，事先在支架上做好中心線標(biāo)志，系梁中心線與其對應(yīng)，同時利用全站儀和水準(zhǔn)儀跟蹤觀測每根系梁的兩端座標(biāo)及標(biāo)高，有出入時可用調(diào)整下面的墊塊及纜風(fēng)上的緊索器來實(shí)現(xiàn)，待符合要求后才能脫鉤，再安裝下一根系梁。=3\*GB3③接縫鋼筋焊接應(yīng)符合施工規(guī)范要求。所有連接鋼筋焊接完成后，進(jìn)行安裝波紋管和接縫模板澆筑同標(biāo)號混凝土，并按要求用土工布覆蓋并灑水保濕養(yǎng)生不少于7天。=4\*GB3④注意施工濕接縫時，在系梁每個接頭的連接波紋管上要留有排氣孔，可減少氣阻，便于壓漿順暢。=5\*GB3⑤在以后吊裝其他構(gòu)件過程中，應(yīng)每天觀測系梁各支點(diǎn)標(biāo)高和軸線，發(fā)現(xiàn)異常及時采取措施。4、預(yù)制構(gòu)件第三期安裝第三期安裝四根中橫梁。即4#、7#、12#、15#中橫梁，其安裝順序?yàn)橄?#，然后15#，再12#，最后7#。安裝方法同前述。本期安裝結(jié)束后待濕接縫強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的100%，進(jìn)行橫梁（N1）與系梁（N1、N4）的第一批預(yù)應(yīng)力的施工，其施工順序?yàn)橄葟埨瓩M梁（先端橫梁然后4#和15#中橫梁，最后7#和12#中橫梁），后張拉系梁。張拉采用四臺套油泵油頂對稱張拉（詳見第三部分預(yù)應(yīng)力施工）。5、預(yù)制構(gòu)件第四期安裝第四期安裝拱肋和風(fēng)撐。拱肋安裝按照分條合攏的方法進(jìn)行安裝。其順序?yàn)椋合认掠魏笊嫌巍墓澳_第一段開始逐段對稱安裝，在拱頂一段進(jìn)行合攏。當(dāng)上下游兩側(cè)的拱肋合攏后盡快安裝風(fēng)撐使其形成穩(wěn)定結(jié)構(gòu)。完成拱肋、風(fēng)撐現(xiàn)澆濕接縫后，安裝吊桿并張拉吊桿預(yù)應(yīng)力。=1\*GB3①拱肋吊裝前對搭設(shè)好的支架進(jìn)行全面的檢查其牢固性和穩(wěn)定性，安放好砂筒和鋼鍥塊，并對支承點(diǎn)的座標(biāo)及標(biāo)高進(jìn)行復(fù)核，對拱肋中線及座標(biāo)標(biāo)志點(diǎn)進(jìn)行細(xì)致的檢查，若不清晰則重新彈墨線作標(biāo)志。在拱肋下端系二根尼龍繩，上端距端部1米處系好纜風(fēng)，可使拱肋到位后由人工拉動尼龍繩和纜風(fēng)來調(diào)節(jié)拱肋的橫向位置，待全部符合要求后開始進(jìn)行吊裝作業(yè)。=2\*GB3②首先吊裝南岸下游邊段拱肋，按三點(diǎn)吊掛吊索，浮吊緩慢起吊到一定高度逐漸移動到位。下端先對準(zhǔn)端塊件拱座上標(biāo)畫的中線位置，就位過程中拉動尼龍繩來實(shí)現(xiàn)，纜風(fēng)在收緊和放松時應(yīng)在測量觀測的前提下統(tǒng)一指揮進(jìn)行，隨拱肋接頭高程的升降而放、收，拉動纜風(fēng)使其中線位置大致符合設(shè)計(jì)線。=3\*GB3③利用全站儀和水準(zhǔn)儀在橋頭搭設(shè)的平臺上進(jìn)行跟蹤觀測邊拱肋上端和下端。=4\*GB3④徐徐松弛弛吊索，收收緊纜風(fēng)調(diào)調(diào)整拱肋中中線，在準(zhǔn)準(zhǔn)確地使拱拱肋上端頭頭比設(shè)計(jì)高高出10mm左右右，中線偏偏差不超過過10mmm。=5\*GB3⑤固定纜風(fēng)風(fēng)，焊接邊邊拱肋段下下端頭預(yù)埋埋鋼板和主主筋。預(yù)埋埋鋼板的焊焊接宜采取取分層、間間隔、交錯錯焊接的方方法，每層層不能一次次焊得過厚厚，以防燒燒傷周圍混混凝土。=6\*GB3⑥用同樣的的方法吊裝裝北岸下游游邊段拱肋肋，拱肋上上端標(biāo)高應(yīng)應(yīng)與南岸相相應(yīng)標(biāo)高相相等。=7\*GB3⑦用同樣的的方法安裝裝次邊段拱拱肋，拱肋肋下端慢慢慢下降使端端部的預(yù)埋埋鋼板與邊邊段拱肋上上端部的預(yù)埋埋鋼板相對對位，穿入入接頭螺栓栓并擰緊螺螺絲。拱肋肋上端采用用尼龍繩和和纜風(fēng)慢慢慢移動，位位置和標(biāo)高高符合要求求后固定纜纜風(fēng)，構(gòu)件件就位浮吊吊脫鉤。次次邊拱肋上上端應(yīng)比設(shè)設(shè)計(jì)高出550mm，待待與中段拱拱肋合攏時時再調(diào)整到到設(shè)計(jì)標(biāo)高高位置。=8\*GB3⑧中段拱肋肋就位前，用用兩臺水準(zhǔn)準(zhǔn)儀同時觀觀測兩端拱拱肋上端高高程，全站站儀跟蹤觀觀測中線位位置，徐徐徐放松吊索索，使兩端端的次邊段段拱肋端頭頭均勻下降降，與中段段拱肋合攏攏，穿入接接頭螺栓并并擰緊螺絲絲。合攏后后每個接頭頭點(diǎn)與設(shè)計(jì)計(jì)標(biāo)高之差差不能超過過±10mmm,中線偏差差不超過110mmm,否則應(yīng)重重新起吊進(jìn)進(jìn)行調(diào)整。符合要求后應(yīng)將對接鋼板進(jìn)行焊接，其焊接方法與邊拱肋對接鋼板焊接相同，使拱肋盡快成為無鉸拱，則縱向穩(wěn)定能得到改善。在安裝過程中要特別注意控制好每個接頭的縱橫座標(biāo)和高程。=9\*GB3⑨下游拱肋肋安裝合攏攏后，用同同樣的方法法安裝上游游的拱肋。兩兩幅拱肋合合攏后應(yīng)立立即安裝風(fēng)風(fēng)撐，使拱拱肋有足夠夠的橫向穩(wěn)穩(wěn)定性。首首先安裝中中間兩道，隨隨后對稱安安裝其他四四道。風(fēng)撐撐的安裝方方法同前述述中橫梁安安裝方法相相同。=10\**GB33⑩完成拱肋肋及風(fēng)撐安安裝后，應(yīng)應(yīng)對兩道拱拱肋定點(diǎn)（1/8點(diǎn)、1/4點(diǎn)和中點(diǎn)點(diǎn)）測量高高程和中線線，做好記記錄以便掌掌握吊桿張張拉后拱肋肋的變形情情況。eq\o\aac(○,11)根據(jù)設(shè)計(jì)計(jì)和現(xiàn)場量量測的吊桿桿位置的實(shí)實(shí)際高度制制作吊桿，吊吊桿本身應(yīng)應(yīng)順直，不不應(yīng)撓曲和和塌陷，接接縫焊縫應(yīng)應(yīng)嚴(yán)密，吊吊桿與套筒筒焊接按照照設(shè)計(jì)圖紙紙要求進(jìn)行行試焊，先先點(diǎn)焊，然然后分段跳跳焊，防止止鋼管變形形，為保證證焊縫寬度度和厚度符符合規(guī)范要要求，焊縫縫采用坡口口焊法進(jìn)行行。eq\o\aac(○,12)吊桿完成成后從系梁梁下穿入鋼鋼絞線，先先安裝上面面的錨環(huán)和和夾片使鋼鋼絞線自然然下垂，完完成后安裝裝下面的固固定端錨環(huán)環(huán)和夾片。eq\o\aac(○,13)拆除拱肋肋支架和纜纜風(fēng)，準(zhǔn)備備張拉吊桿桿鋼束。張張拉前對拱拱肋的定點(diǎn)點(diǎn)觀測點(diǎn)進(jìn)進(jìn)行測量，做做好記錄。在在張拉過程程中跟蹤觀觀測各觀測測點(diǎn)的標(biāo)高高和座標(biāo)。eq\o\aac(○,14)吊桿鋼絞絞線張拉順順序按設(shè)計(jì)計(jì)圖紙進(jìn)行行，吊桿應(yīng)應(yīng)采用四臺臺套油泵油油頂沿橋梁梁縱橫軸線線同時對稱稱進(jìn)行張拉拉。張拉順順序?yàn)椋?#、10#----7##、12#----5##、14#----3##、16#----1##、18#---8#、11#-----66#、13#----4##、15#---2#、17#。6預(yù)制構(gòu)件的第五五期安裝第五期安裝剩余余的12根橫梁，其其安裝順序序是沿橋梁梁橫軸對稱稱間隔安裝裝（詳見安安裝編號圖圖）。待濕濕接縫混凝凝土強(qiáng)度達(dá)達(dá)到要求后后張拉這12根橫梁的的N1鋼束的預(yù)預(yù)應(yīng)力及系系梁第二批批預(yù)應(yīng)力（N2、N3、N5）。中橫梁安裝方法法同前述相相同，但本本期安裝時時應(yīng)特別注注意吊裝構(gòu)構(gòu)件不能與與拱肋及吊吊桿相碰撞撞，必須安安排多人從從不同角度度進(jìn)行檢查查和指揮。在各個施工結(jié)點(diǎn)點(diǎn)的前后均均應(yīng)觀測拱拱肋上定點(diǎn)點(diǎn)觀測點(diǎn)。系梁張拉壓漿完完成后拆除除系梁下的的各支點(diǎn)約約束，拆除除砂筒。7、預(yù)制構(gòu)件第六六期安裝第六期安裝行車車道板。行行車道板的的安裝采用用兩臺20噸吊車從從橋兩端向向跨中對稱稱安裝。安裝行車道板安安裝完成后后開始對稱稱張拉橫梁梁的第二批批預(yù)應(yīng)力（N2）至設(shè)計(jì)計(jì)張拉力。主橋構(gòu)件安裝工工程至此全全部結(jié)束。第第三部分預(yù)預(yù)應(yīng)力工程程的施工方案本工程預(yù)應(yīng)力構(gòu)構(gòu)件有：系系梁2根，中橫橫梁18根，端橫橫梁2根、吊桿36根，均為后后張法預(yù)應(yīng)應(yīng)力施工構(gòu)構(gòu)件。其具具體設(shè)計(jì)情情況如下表表所示。構(gòu)構(gòu)件預(yù)應(yīng)力力的施工順順序根據(jù)設(shè)設(shè)計(jì)圖紙結(jié)結(jié)合構(gòu)件的的安裝程序序，在安裝裝方案中已已經(jīng)闡述。一、施工工準(zhǔn)備1、張拉油表、油頂頂?shù)臉?biāo)定用于本工程的張張拉設(shè)備有有：YDC6650油頂油泵2臺套；YDC22000油頂油泵2臺套；YDC44600油頂油泵2臺套；YCQ335油頂油泵1臺套。預(yù)應(yīng)力張拉設(shè)備備使用前應(yīng)應(yīng)先委托有有資質(zhì)的單單位標(biāo)定，測測定油泵線線性回歸方方程，根據(jù)據(jù)千斤頂?shù)牡膹埨τ?jì)計(jì)算出壓力力表讀數(shù)，施施工過程中中實(shí)行雙控控，以油表表讀數(shù)為主主，伸長值值為輔。使用期期間的校驗(yàn)驗(yàn)期限應(yīng)視視機(jī)具設(shè)備備的情況確確定，當(dāng)千千斤頂使用用超過6個月或200次或在使使用過程中中出現(xiàn)不正正?，F(xiàn)象或或檢修以后后應(yīng)重新校校驗(yàn)。彈簧簧測力計(jì)的的檢驗(yàn)期限限不宜超過過2個月。2、對夾片、錨具具和鋼絞線線進(jìn)行檢驗(yàn)驗(yàn)先對錨具和夾片片逐個進(jìn)行行外觀檢測測，對有裂裂紋或其他他情況的應(yīng)應(yīng)剔除，然然后取具有有代表性的的樣品委托托有資質(zhì)的的單位檢驗(yàn)驗(yàn)。檢驗(yàn)合合格后方可可使用。3、濕接縫混凝土土強(qiáng)度的檢檢查濕接縫混混凝土達(dá)到到一定強(qiáng)度度后，先檢檢查與構(gòu)件件同條件養(yǎng)養(yǎng)護(hù)的混凝凝土試件，強(qiáng)強(qiáng)度滿足要要求后，再再用回彈儀儀測定，確確保混凝土土張拉強(qiáng)度度滿足設(shè)計(jì)計(jì)強(qiáng)度100%的要求。4、對施工人員進(jìn)進(jìn)行技術(shù)交交底組織施工技術(shù)人人員和主要要操作人員員進(jìn)行技術(shù)術(shù)培訓(xùn)，對對張拉施工工的關(guān)鍵工工序和關(guān)鍵鍵要點(diǎn)進(jìn)行行講解，做做到人人心心中有數(shù)。5、鋼鉸線的穿束束對于系梁鋼束較較長的情況況采用整束束牽引的方方法：即制制作一套架架子，立于于端塊件兩端端，通過架架子上的滑滑車，先使使鋼繩穿入入管道內(nèi)，鋼鋼絲繩在另另一端穿出出后綁上鋼鋼絞線接頭頭，用卷揚(yáng)揚(yáng)機(jī)通過滑滑車慢慢把把鋼絞線引引進(jìn)管道內(nèi)內(nèi)。對于橫梁鋼束，采采用人工整整體穿束。6、在張拉前清理錨墊板上的砂漿及其他雜質(zhì)，安裝夾片和錨環(huán)。預(yù)應(yīng)力施工1、對力筋施加預(yù)預(yù)應(yīng)力之前前，必須完完成或檢驗(yàn)驗(yàn)以下工作作：eq\o\ac(○,1)施工現(xiàn)場應(yīng)具備備經(jīng)批準(zhǔn)的的張拉程序序和現(xiàn)場施施工說明書書。eq\o\ac(○,2)現(xiàn)場已有具備預(yù)預(yù)應(yīng)力施工工知識和正正確操作的的施工人員員。eq\o\ac(○,3)錨具安裝正確，混混凝土已達(dá)達(dá)到要求的的強(qiáng)度。eq\o\ac(○,4)施工現(xiàn)場已具備備確保全體體操作人員員和設(shè)備安安全的必要要的預(yù)防措措施。eq\o\ac(○,5)實(shí)施張拉時，應(yīng)應(yīng)使千斤頂頂?shù)膹埨αψ饔镁€與與預(yù)應(yīng)力筋筋的軸線重重合一致。2、安裝千斤頂將鋼絞線線穿入工作作錨體各孔孔內(nèi)，使錨錨體與錨墊墊板靠緊，然然后各錐孔孔內(nèi)用手推推入夾片，夾夾片環(huán)槽中中套上彈簧簧圈。安裝裝限位板合合住鍥口。在在千斤頂后后座內(nèi)安裝裝工具錨板板，將夾片片背面涂以以石蠟，然然后將夾片片塞入工具具錨板內(nèi)，用用一個直徑徑略大于鋼鋼絞線直徑徑的鋼管套套入鋼絞線線用手握住住鋼管沖緊緊工具錨各各付夾片。3、張拉使頂壓油缸處于于回油狀態(tài)態(tài)，向張拉拉油缸供油油，開始張張拉。同時時注意工具具錨和固定定端的工作作錨，使夾夾片保持整整齊，當(dāng)油油壓升至1-2MMPa時，如發(fā)發(fā)現(xiàn)夾片有有松動，應(yīng)應(yīng)及時敲緊緊。張拉至至初應(yīng)力前前當(dāng)鋼束能能支撐千斤斤頂時，可可放松千斤斤頂?shù)牡跛魉?，使千斤斤頂處于自自由狀態(tài)。張拉至初應(yīng)力時時，做好標(biāo)標(biāo)志，作為為測量伸長長值的起點(diǎn)點(diǎn)。4、張拉力的控制制鋼束的張拉力為為根據(jù)設(shè)計(jì)計(jì)的鋼束的的總面積**設(shè)計(jì)錨下下控制應(yīng)力力=計(jì)算控制制張拉力。張拉時由標(biāo)定的配套頂表關(guān)系曲線計(jì)算出油壓表讀數(shù)，張拉達(dá)到控制張拉力后測量伸長值，以張拉伸長值做校核。實(shí)測伸長值與理論伸長值的誤差按照規(guī)范要求控制在±6%以內(nèi)，否則應(yīng)查明原因采取措施后方可繼續(xù)進(jìn)行張拉。本工程采用的鋼絞線為低松弛鋼絞線，其張拉順序?yàn)椋?→10%σK（初初應(yīng)力）→20%σK→100%σK→持荷2分鐘→100%σK錨固將回油閥閥緩慢打開開，千斤頂頂借助其內(nèi)內(nèi)部回程彈彈簧作用，頂頂壓活塞自自動回程，張張拉錨固結(jié)結(jié)束，填好好施工記錄錄，并畫好好記號以便便以后觀察察有無回縮縮和滑絲現(xiàn)現(xiàn)象。5、鋼絞線實(shí)際伸伸長值與理理論伸長值值預(yù)應(yīng)力筋的理論論伸長值(mm))可按式(12.88.3-11)計(jì)算： （12.8.3--1）式中：PP———預(yù)應(yīng)力筋筋的平均張張拉力(N)，直線筋筋取張拉端端的拉力，兩兩端張拉的的曲線筋，計(jì)計(jì)算方法見見《橋規(guī)》附附錄G-8；L——預(yù)應(yīng)力筋的長度度(mm)；AP——預(yù)應(yīng)力筋的截面面面積(mm2)；EP——預(yù)應(yīng)力筋的彈性性模量(N／mm2)。預(yù)應(yīng)力筋張拉時時，應(yīng)先調(diào)調(diào)整到初應(yīng)應(yīng)力口。，該該初應(yīng)力為為張拉控制制應(yīng)力σcon的10%，伸長值值應(yīng)從初應(yīng)應(yīng)力時開始始量測。力力筋的實(shí)際際伸長值除除量測的伸伸長值外，必必須加上初初應(yīng)力以下下的推算伸伸長值。預(yù)應(yīng)力筋張拉的的實(shí)際伸長長值(mmm)，可按式(12.88.3-22)計(jì)算：=l+2 (12.8.3--2)式中：l——從從初應(yīng)力至至最大張拉拉應(yīng)力間的的實(shí)測伸長長值(mm)；2——初應(yīng)力以下的推推算伸長值值(mm)，可采用用相鄰級的的伸長值，取10%--20%σcon的伸長值三、管道壓漿1、壓漿前前的準(zhǔn)備eq\o\ac(○,1)對需要壓漿的構(gòu)構(gòu)件進(jìn)行全全面的檢查查，看構(gòu)件件受預(yù)應(yīng)力力影響有無無開裂現(xiàn)象象，檢查錨錨具和夾片片情況，看看夾片有無無滑絲的情情況、錨環(huán)環(huán)有無損傷傷，確認(rèn)均均沒有問題題的情況下下方可進(jìn)行行壓漿的工工序。eq\o\ac(○,2)壓漿前，應(yīng)對孔孔道進(jìn)行清清潔處理。對對抽芯成型型的混凝土土空心孔道道應(yīng)沖洗干干凈并使孔孔壁完全濕濕潤；金屬屬管道必要要時亦應(yīng)沖沖洗以清除除有害材料料；對孔道道內(nèi)可能發(fā)發(fā)生的油污污等，可采采用已知對對預(yù)應(yīng)力筋筋和管道無無腐蝕作用用的中性洗洗滌劑或皂皂液，用水水稀釋后進(jìn)進(jìn)行沖洗。沖沖洗后，應(yīng)應(yīng)使用不含含油的壓縮縮空氣將孔孔道內(nèi)的所所有積水吹吹出。eq\o\ac(○,3)、壓漿所用的水水泥漿通過過試驗(yàn)室試試配，強(qiáng)度度及各項(xiàng)指指標(biāo)符合要要求，經(jīng)監(jiān)監(jiān)理工程師師批準(zhǔn)確認(rèn)認(rèn)后方可投投入使用。eq\o\ac(○,4)在各種機(jī)具設(shè)備備準(zhǔn)備就緒緒的前提下下開始拌制制水泥漿，水水泥漿應(yīng)嚴(yán)嚴(yán)格按照配配合比拌制制，每盤從從開始拌制制至壓入孔孔道的延續(xù)續(xù)時間，視視環(huán)境溫度度而定，一一般以30-445minn范圍內(nèi)，且且邊使用邊邊攪拌直至至用完為止止。2、壓漿作業(yè)eq\o\ac(○,1)壓漿順序宜先壓壓注下層孔孔道。eq\o\ac(○,2)壓漿時，對曲線線孔道和豎豎向孔道應(yīng)應(yīng)從最低點(diǎn)點(diǎn)的壓漿孔孔壓入，由由最高點(diǎn)的的排氣孔排排氣和泌水水。對于系系梁的預(yù)應(yīng)應(yīng)力管道較較長的情況況為保證壓壓漿效果，采采取二次壓壓漿法壓漿漿，兩次壓壓漿的間隔隔時間宜為為30～45miin。eq\o\ac(○,3)壓漿應(yīng)緩慢、均均勻地進(jìn)行行，不得中中斷，并應(yīng)應(yīng)將所有最最高點(diǎn)的排排氣孔依次次一一放開開和關(guān)閉，使使孔道內(nèi)排排氣通暢。較較集中和鄰鄰近的孔道道，宜盡量量先連續(xù)壓壓漿完成，不不能連續(xù)壓壓漿時，后后壓漿的孔孔道應(yīng)在壓壓漿前用壓壓力水沖洗洗通暢。eq\o\ac(○,4)壓漿應(yīng)使用活塞塞式壓漿泵泵。壓漿的的最大壓力力宜為0.5～0.7MMPa；當(dāng)孔道道較長或采采用一次壓壓漿時，最最大壓力宜宜為1.0MMPa。梁體豎豎向預(yù)應(yīng)力力筋孔道的的壓漿最大大壓力可控控制在0.3～0.4MMPa。壓漿應(yīng)應(yīng)達(dá)到孔道道另一端飽飽滿和出漿漿，并應(yīng)達(dá)達(dá)到排氣孔孔排出與規(guī)規(guī)定稠度相相同的水泥泥漿為止。為為保證管道道中充滿灰灰漿，關(guān)閉閉出漿口后后，應(yīng)保持持不小于0.5MMPa的一個穩(wěn)穩(wěn)壓期，該該穩(wěn)壓期不不宜少于2min。eq\o\ac(○,5)壓漿后應(yīng)從檢查查孔抽查壓壓漿的密實(shí)實(shí)情況，如如有不實(shí)，應(yīng)應(yīng)及時處理理和糾正。壓壓漿時，每每一工作班班應(yīng)留取不不少于3組的70..7mm××70.77mm×70.77mm立方方體試件，標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)28d，檢查其其抗壓強(qiáng)度度，作為評評定水泥漿漿質(zhì)量的依依據(jù)。eq\o\ac(○,6)孔道壓漿過程中中應(yīng)填寫施施工記錄。eq\o\ac(○,7)壓漿完成后將其其錨具周圍圍沖洗干凈凈，對壓漿漿后的孔道道予以保護(hù)護(hù)，在一天天之內(nèi)保證證其不受震震動，三天天內(nèi)不能有有其他荷載載作用其上上。四、割束、封錨錨預(yù)應(yīng)力管道壓漿漿完成后進(jìn)進(jìn)行割束和和封錨工作作。割束就就是用砂輪輪機(jī)切割端端頭多余的的預(yù)應(yīng)力筋筋。封錨之前應(yīng)對梁梁端混凝土土鑿毛，沖沖刷干凈，然然后將預(yù)留留鋼筋校直直，并按設(shè)設(shè)計(jì)要求綁綁扎封錨鋼鋼筋網(wǎng)，安安裝封錨端端模板澆筑筑封錨混凝凝土。封錨混凝土的強(qiáng)強(qiáng)度與梁體體同標(biāo)號，封封錨模板應(yīng)應(yīng)牢固穩(wěn)定定，澆筑封封錨混凝土土后的梁體體長度不得得超過梁體體的設(shè)計(jì)長長度，混凝凝土澆注振振搗應(yīng)密實(shí)實(shí)，外表平平整光潔無無氣泡，混混凝土終凝凝后進(jìn)行覆覆蓋保濕養(yǎng)養(yǎng)生，養(yǎng)護(hù)護(hù)時間不少少于7天。第四部分安裝工況況的相關(guān)計(jì)計(jì)算第一篇拱上部分分工況計(jì)算算一、風(fēng)撐及橫梁梁安裝本橋風(fēng)撐及橫梁梁安裝采用用150噸浮吊無無支架法吊吊裝施工，風(fēng)風(fēng)撐及橫梁梁安裝就位位時采用臨臨時拉力鋼鋼筋固定。如如圖下圖所所示（1）、橫梁安裝接接縫拉力鋼鋼筋的計(jì)算算根據(jù)最不利荷載載的原則,取中橫梁作為為計(jì)算依據(jù)據(jù).橫梁自重為155.6*22.5=339噸G=39/2==19.5噸將鋼筋的拉力分分解為水平平力P和豎直力G1，其中豎豎直力G1來即為構(gòu)構(gòu)件自重的的反作用力力。由拉力三角形知知：TANN（а）=40//149..5=0..268F=GG/COSS(а)=20..2噸選Ⅱ級鋼筋做為拉力力斜筋，最最大容許拉拉力To=0.75RaaAg=00.75××340××19.664=500.08TT≥F=20..2T滿足抗拉強(qiáng)度要要求。二、拱肋安裝1、拱肋起吊翻身身抗彎強(qiáng)度度及剛度驗(yàn)驗(yàn)算拱肋采用平臥法法預(yù)制,在安裝前前須將拱肋肋起吊翻身身,對拱肋起起吊翻身的的抗彎強(qiáng)度度及剛度進(jìn)進(jìn)行驗(yàn)算根根據(jù)最不利利荷載原則則,取最長構(gòu)構(gòu)件(18米)作為計(jì)算算依據(jù).1）抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算算荷載：q=299*2.55/18==4.033噸/米=43..3KN//M根據(jù)計(jì)算:構(gòu)件件起吊產(chǎn)生生的最大彎彎距為:M=3387.889KN--M根據(jù)計(jì)算拱肋在在預(yù)制狀態(tài)態(tài)下的抗彎彎慣性距為為:0.1442M4C50混凝土::Ra=228.5MMPaRL=2.445MPaaⅡ級帶肋鋼筋設(shè)計(jì)計(jì)強(qiáng)度Rg=RRg’=3400MPa根據(jù)設(shè)計(jì)圖,拱拱肋在預(yù)制制狀態(tài)下起起吊時,受拉區(qū)最最下緣鋼筋筋布置為:=1\*GB3①鋼筋10Ф255Ag=499.09ccm210Ф12Ag=111.31ccm2荷載圖彎距圖構(gòu)件截面為:hh=1200cm,bb=1600cma0=(29.45*55+9.882*122.5+99.82**20+111.311*20))/(299.45++9.822+9.882+111.31))=11..5cm同樣可計(jì)算ass=11.55cm則:h0=hh-a0=1200-11..5=1008.5cm按照雙筋矩形截截面計(jì)算由于受壓區(qū)與受受拉區(qū)鋼筋筋數(shù)量相等,則受壓區(qū)區(qū)高度x=0,根據(jù)<公路橋規(guī)>規(guī)定,這時可取取x=2a0,正截面抗抗彎承載力力按下式計(jì)計(jì)算:查表得:fcdd=22..4MPaa,fttd=1..83MMPa,fsd=2880MPPaMu=fsdAs(h00-as)=2880*600.4*((108..5-111.5)==16400464NN-M=11640..46KNN-M>M=3877.89KKN-M則:拱肋預(yù)制狀態(tài)抗抗彎強(qiáng)度滿滿足要求.2)抗彎剛度驗(yàn)算撓度Y=5/48**ML2/EI*η=5/448*3887.899*1033*(188-3.66*2)22/(0..142**3.5**10100)*1..6=11.5mmm<(188-7.22)/600=188mm綜上上計(jì)算:拱肋起吊吊翻身抗彎彎強(qiáng)度及剛剛度均滿足足要求.2、拱肋安裝狀態(tài)態(tài)強(qiáng)度和剛剛度驗(yàn)算構(gòu)件截面為:hh=1600cm,bb=1200cma0=(13*4..909**5+9..82*112.5++9.822*20))/(113*4..909++9.822+9.882)=66.4cmm同樣可計(jì)算ass=6.4ccm則:h0=h--a0=1600-6.44=1533.6ccm由于受壓區(qū)與受受拉區(qū)鋼筋筋數(shù)量相等等,則受壓區(qū)區(qū)高度x=0,根據(jù)<公路橋規(guī)>規(guī)定,這時可取取x=2a0,正截面抗抗彎承載力力按下式計(jì)計(jì)算:查表得:fcdd=22..4MPaa,fttd=1..83MMPa,fsd=2880MPPaMu=fsdAs(h00-as)=2880*833.4577*(1553.6--6.4))=343397633.7N--M=34439.88KN-MM>M=3877.89KKN-M則:拱肋安裝狀態(tài)抗抗彎強(qiáng)度滿滿足要求.2)抗彎剛度驗(yàn)算撓度Y=5/48**ML2/EI*η=5/448*3887.899*1033*(188-3.66*2)22/(0..38*33.5*11010)*11.6=00.57mmm<(118-7..2)/6600=188mm三、拱肋安裝測測向穩(wěn)定驗(yàn)驗(yàn)算中段拱肋肋安裝后即即刻產(chǎn)生軸軸向力，形形成具有多多鉸拱的超靜定結(jié)構(gòu)構(gòu)，邊段拱拱肋底腳受受穩(wěn)定的拱拱片端塊件件的約束，橫橫向穩(wěn)定。中中段拱肋在在水平方向向上形成瞬瞬變體系，拱拱肋在可能能產(chǎn)生的偏偏心軸力或或其他偶然然因素作用用下繞鉸橫橫向轉(zhuǎn)動，使使中間鉸產(chǎn)產(chǎn)生水平位位移，結(jié)構(gòu)構(gòu)失穩(wěn)，故故在中間鉸鉸附近設(shè)置置水平纜風(fēng)風(fēng)即可保證證瞬變結(jié)構(gòu)構(gòu)的橫向穩(wěn)穩(wěn)定，力學(xué)學(xué)模型簡圖圖如下：拱肋按弧長展開開的平面圖圖Δ1=L1-L1CCOSθ1=L1（1-COOSθ1）=L1*[1-（1-1//2*δ12/L12]=δ12/（2*L1）COSθ1------按泰勒級級數(shù)展開的的前3項(xiàng)Δ2=L2-L2CCOSθ2=L2（1-COOSθ2）=L2**[1-（1-1//2L2*（δ1+δ2）2]=（δ1+δ2）2/（2*L2）Δ3=L0/2-LL0/2COSθ0=L0/2（1-COOSθ0）=δ22/L0勢能增加：ΔWW=Δ*FP=FP*（Δ1+Δ2+Δ3）=FP*（δ12/（2*L1）+（δ1+δ2）2/（2*LL2）+δ22/L0）結(jié)構(gòu)內(nèi)能增加：：ΔV=K*δ2=K*（δ12+δ22）根據(jù)能量原理：：ΔW=ΔV則可求得得：FP=[K*（δδ12+δ22）]/（δ12/（2*L1）+（δ1+δ2）2/（2*LL2）+δ22/L0）----（1）令A(yù)=K*（δδ12+δ22）；B=（δ12/（2*L1）+（δ1+δ2）2/（2*LL2）+δ22/L0）式（1）存在極值的條條件為：//=0即：/*B-//*A）/B2=0或//所以：//=00---------（2）/，/2/，/4將上式分別代入入式（2）得：（KL2--（3）方程（3）存在在非零解的的條件為的的系數(shù)行列列式等于0展開行列式則有有：F2-（代入數(shù)據(jù)：L00=18..055MM,LI==16.8826M,,L2=117.6223M55.0333F2-87..994KKF+3110.4664K2=0臨界荷載Fckk=4.991K臨界荷載按照三三鉸拱計(jì)算算拱腳的水水平推力FH(計(jì)算附后)取安全系數(shù)μ==2,有:2FH=4..91K剛度系數(shù)K為::K=2FH/44.91拱腳的水平推力力FH計(jì)算拱肋穩(wěn)定計(jì)算的的矢跨比ff/L=112.72297/81999=1/6..44拱肋平均軸向力力N(單幅)的計(jì)算5段拱肋總重G=3334.99T拱腳水平推力H==qL2/8f==GL/88f=6.44×334.9/8=2669.599T拱腳豎直力vv=G/22=3344.9/22=1677.45T軸向力N=[[H2+v2]0.5=[[269.5592+167.452]0.5=317.36T則:剛度系數(shù)KK=2FH/4.991=2**269..59/44.91==109..81tt/m=10988.1kkg/m四、纜風(fēng)鋼絲繩繩的設(shè)置與與選擇每道拱肋的纜風(fēng)風(fēng)對稱設(shè)置置，如圖所所示。根據(jù)據(jù)拱肋安裝裝維持其橫橫向穩(wěn)定計(jì)計(jì)算的鋼絲絲繩彈性系系數(shù)選擇鋼鋼絲繩。計(jì)算參數(shù)：H=25.5mm(纜風(fēng)兩端端豎直高度度)(地錨原地地面按▽5.0計(jì)算)L1=37.5m（纜風(fēng)垂直河岸岸水平投影影長度）擬定L2=25mm（纜風(fēng)沿沿河岸水平平投影長度度）tgβ=H/L1==25.5/37.5=0.688sinβ=HH/[LL12+H22]0.5=225.5/[37.52+25.52]0.5=00.56tgα=L2/L11=25//37.55=0.6667cosα=LL1/[LL12+L22]0.5=37.55/[37..52+252]0.5=00.8322L=[[H2+L12+L22]0.5=[[25.52+37.552+252]0.5=51.78m(纜風(fēng)繩長長度)LH=[L12+LL22]0.5=[[37.552+252]0.5=45.06m（纜風(fēng)水水平投影長長度）擬定鋼絲繩的拉拉力F=3000kkg=3000KKN，選擇4Φ21.5（6×19）14000MPa級鋼絲繩繩，面積Ag=1..754cmm2，按ErnRRt公式計(jì)算算鋼絲繩的的換算彈性性模量E1：E1=E0/[(11+(rLLH)2/12σ3)E0]E0=2.0×1005MPa(鋼絲的彈彈性模量)r=77.85TT/m3（鋼絲絲繩的密度度）E1=2.0×1005/{1++[(7..85×1104×45.6)2/(122×(14000×1066)3)]×22.0×1105}≈E0=2.0×1004kg/cmm2所選擇鋼絲繩的的彈性系數(shù)數(shù)為：Ko==2E1Ag/LL·[siinαcosβ]=2××2×104×1.7554/51788·[0..555×0.82235]=619.35kkg/m根據(jù)上述計(jì)算，采采用雙根鋼鋼絲繩作為為纜風(fēng)，則則619..35kgg/cm**2=1238..7kgg/cm≥K=1098..1kg/cmm為檢驗(yàn)驗(yàn)所選用的的雙根Φ20.0鋼絲繩能能否滿足設(shè)設(shè)計(jì)拉力的的要求，對對于鳳纜不不均勻系數(shù)數(shù)取為α=0.885，安全系系數(shù)取為k=3..5,22Φ21.5鋼絲繩破破斷拉力總總和為Fg=491.12KN,則容許拉拉力為：[Fg]=αFg/k=00.85××491..12/33.5=1119KN≥F=300KN即所選鋼絲繩容容許拉力大大于設(shè)計(jì)拉拉力，滿足足要求。五、纜風(fēng)水平錨錨錠計(jì)算為增加纜風(fēng)錨固固能力，擬擬采用帶柵柵板的錨錠錠，如圖所所示。B柵板HNN2ThN1hf（80KPPa）錨錠結(jié)構(gòu)構(gòu)剖面圖α—纜風(fēng)長度與水平平投影長度度間的豎直直夾角（30.225°）T—纜風(fēng)拉力（60000kgg）γ—土體容重（1..78T）μ—土體與柵板的摩摩擦系數(shù)（0.4）η—土體不均勻折減減系數(shù)（0.5）K—安全系數(shù)（2）錨錠在拉拉力T垂直分力力作用下的的穩(wěn)定性應(yīng)應(yīng)能滿足下下式：G++f≥KN2式中：G—土體重量f—豎直摩阻力N2—拉力T豎直分力擬定水平板與柵柵板寬度為為a=1.00m，水平平板長度為為b=2.00m，柵板板高度為2h=2..0m，土體埋深為H==3.0mm,將其代入入上式有：：aabHγ/2+μTconα≥KTsiinα或：abbHγ≥2T(KKsinα-μconα)左邊：abHHγ=1.00×2.00×3.00×1.778=100.68TT右邊：2T((Ksinnα-μconα)=2××6.0××(2×00.5044-0.44×0.8864)==7.944T左邊≥右邊,滿足要求。錨錠還要滿足土土體水平方方向上的抗抗力要求，既既滿足下式式：η[σ]≥N1/2ha代入數(shù)據(jù)：左邊：η[σ]]=0.55×8=44T右邊：N1/22ha=TTconα/2hbb=6.00×0.8864/((2×1..0)=22.6T左邊≥右邊,滿足土體抗壓強(qiáng)強(qiáng)度要求。六、拱肋鉸的計(jì)計(jì)算1)邊段拱肋鉸的計(jì)計(jì)算施工時可能發(fā)生生的最大恒恒載軸向力力，N=31173.66KN，Nc=1.55N=47760.44KN。根據(jù)擬定的構(gòu)造造(如圖）。按按局部承壓壓計(jì)算鉸的的承載力，使使邊拱段拱拱腳鉸上的的計(jì)算軸向向力能滿足足下式：擬定鋼筋網(wǎng)尺寸寸如下圖所所示,鋼筋為Ф10式中系數(shù)：滿足局部抗壓強(qiáng)強(qiáng)度要求。局部承壓沿軸心心劈裂的承承載能力應(yīng)應(yīng)能滿足下下式：NC≤0.092α((ARL+45AAg)式中系數(shù)：λ=b/hg=660/1660=0..375V=3-λ=33-0.3375=22.6255α=V/(1-λλ)=2..625//(1-00.3755)=4..2Ag=6×0.78854×221=988.96ccm2A=ahg=660×1660=96600cmm2RL=2.15MPPaNC=4760.44KN≤0.0992×4..2(96600×22.15++45×998.966)=96696KNN滿足承壓區(qū)抗劈劈裂承載能能力。2)中段拱肋鉸的計(jì)計(jì)算中段拱肋鉸的設(shè)設(shè)置如下圖圖所示:通過計(jì)算承壓區(qū)區(qū)承載力滿滿足要求,計(jì)算方法法同上.七、貝雷梁的相相關(guān)驗(yàn)算（一）、貝雷梁梁的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算1、拱肋下傳集中中力計(jì)算eq\o\aac(○,1)按照5段拱肋自自重平均分分配到4個支點(diǎn)計(jì)計(jì)算拱肋全長87..12米,拱肋單位位自重:1.6605*22.6=44.17噸,877.12**4.177=3633.29噸則:每墩承受的荷載載為363..29/44=90..8噸eq\o\aac(○,2)按照安裝裝瞬時受力力計(jì)算中孔合攏的瞬時時支點(diǎn)受力力為:中孔自重重的一半及及邊拱17米段的一半半其曲線長為177.7米,17..7*4..17=773.811噸取=1\*GB3①=2\*GGB3②的大值.eq\o\aac(○,3)鋼管支架架自重:6噸則拱肋下傳集中中力為90.88+6=996.8噸2、系梁產(chǎn)生的支支座反力中橫梁荷載P11=39//2=199.5噸系梁實(shí)心段集中中力P2=22*1.22*1.22*2.66-(2..4-1..03)**1.2**2.6==2.6778噸則:P=22.71噸系梁自重均布荷荷載:(2..4-1..03)**2.6==3.56噸/米根據(jù)安裝流程::系梁安裝裝(同時安裝4#、7#、12#、15#中橫梁)完成后張張拉系梁的的第一批預(yù)預(yù)應(yīng)力然后后搭設(shè)拱肋肋支架安裝裝拱肋,拱肋支架架拆除后安安裝第二批批中橫梁.則:根據(jù)公式R=PPb/L計(jì)算出集集中力荷載載下產(chǎn)生的的支座反力力R=QQL/2計(jì)算出均均布荷載下下的支座反反力由此可計(jì)算系梁梁荷載對貝貝雷產(chǎn)生的的支座反力力如下:情況一：全部中中橫梁及系系梁荷載作作用于貝雷雷R1=22.771*(44.6+99.6)//9.8++1/2**3.566*9.88+3.00*3.556=522.28噸R2=1.6**3.566+22..7+222.7*((4.6++9.6)/144.2+11/2*33.56**14.2=76..4噸R3=1.6**3.566+22..7+222.7*((4.6++9.6)/144.2+11/2*33.56**14.22=76..4噸R4=3.4**3.566+22..7+222.7*44.8/99.9+11/2*33.56**9.9==63.443噸情況二：系梁荷荷載和第一一批中橫梁梁及拱肋下下傳荷載作作用于貝雷雷R1=2.6778*(44.6+99.6)//9.8++1/2**3.566*9.88+3.00*3.556=32.0噸R2=1.6**3.566+2.6678+22.6788*(4..6+9..6)/114.2++19.55*9.66/14..2+1//2*3..56*114.2=49.51噸R3=1.6**3.566+2.6678+22.6788*(4..6+9..6)/114.2++19.55*4.66/14..2+1//2*3..56*114.2=42.5噸R4=3.4**3.566+22..7+2..678**4.8//9.9++1/2**3.566*9.99=53.72噸R5=96.88噸根據(jù)以上數(shù)據(jù)分分別計(jì)算貝貝雷的承載載力,取大值.擬定采用8片加加強(qiáng)型貝雷雷,則自重為0.88噸/米情況一:(以下下計(jì)算均通通過電算完完成)荷載圖彎距圖剪力圖根據(jù)以上計(jì)算::最大彎距為:6682.005噸-米最大剪力為:1160.552噸最大撓度為:00.348/88=0.00435米1/f=00.04335/277.2=11/6255<1/4400情況二荷載圖(單位:噸)彎距圖(單位:噸-米)剪力圖(單位:噸)根據(jù)以上計(jì)算::最大彎距為:11086..63噸-米最大剪力為:1140.114噸最大撓度為:00.4488/8=00.0566米1/f=00.0566/27..2=1//485<<1/4000綜合以上兩種情情況的計(jì)算算:取用情況況二的數(shù)據(jù)據(jù)作為貝雷雷梁設(shè)計(jì)的的依據(jù).加強(qiáng)型貝雷的容容許彎距為為:1688.75噸-米容許剪力力為:24..52噸則:1688.75**8=13350噸-米>10886.633噸-米224.522*8=1196.116噸>1400.14噸對于撓度偏大的的問題處理理措施:將貝雷延長3片片長,然后用支支點(diǎn)支撐在在系梁下,通過懸臂臂力來抵消消跨中撓度度,通過計(jì)算,撓度可顯顯著減小.施工時先先對懸臂段段施加作用用力,然后再在在跨中施加加荷載.(二)貝雷梁支撐墩的的設(shè)計(jì)計(jì)算算1、根據(jù)以上情況二二的數(shù)據(jù)計(jì)計(jì)算支墩的的反力P1=RI*225/277.2+RR2*199.8/227.2++R5*115/277.2+RR3*5..6/277.2+RR4*0..3/277.2=29.4+366.04++53.338+8..75+00.5933=128..163噸P2=2.599+13..47+443.4++33.775+533.1=1146.441噸貝雷自重產(chǎn)生的的反力每墩墩:8*110/（3*2）=13..3噸其他荷載考慮11.2系數(shù)則:P1=(1128.779+133.3)**1.2==170.5噸P2==(146..41+113.3))*1.22=1911.6噸2、樁基的設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算北側(cè)XS1地質(zhì)剖面面圖編號土層號土層名稱土層厚度土層底標(biāo)高容許承載力極限摩阻力1④亞砂土6.2-4.4120502⑤淤泥質(zhì)土4.1-8.5203⑥亞黏土3.7-12.2100454⑦亞黏土4.8-17.0100305⑧亞黏土4.5100606⑨黏土3.3-24.8280507⑾黏土4.3508⒀-1亞砂土3.1509⒀-2粉砂土1.850根據(jù)地質(zhì)資料計(jì)計(jì)算[P]=1/22*（ULτp+AδR）[P]--單單樁軸向受受壓容許承承載力，KNU--樁的的周長，mτp—樁壁土的平均極極限摩阻力力，KPa，可按下下式計(jì)算τp=1/L∑τii*lili—樁穿越第i層土土的厚度；；Ap—樁端面積。δR—樁尖處土的極限限承載力，KPa根據(jù)現(xiàn)場情況測測量,河床底標(biāo)標(biāo)高為▽-0.5米---▽-1米,按照▽-1米計(jì)算則④層土厚度度為3.4米擬定:采用Ф600*6mmm的鋼管樁,單位重877.8kgg/m,樁端面積Ap=00,周長U=1.8885米樁底標(biāo)高▽-112米.則:P=40.3噸噸取振動影響系數(shù)數(shù)α=0.7。施工組組合，地基基承載力可可提高25%。鋼管樁自重0..878噸,工字鋼樁樁帽等按1.2系數(shù)計(jì)入樁樁身自重.則0.8778*1..2=1..05噸P=40.3**0.7**1.255-1.005=344.2噸4#墩則:157.2//34.22=4.5995#墩則:175.699/34..2=5.1考慮沉降量的均均勻性以及及荷載的對對稱性,使用4#、5#墩每墩6根樁來支撐撐貝雷梁。.3、樁的沉降計(jì)算算按Raandollph彈性理論論計(jì)算單樁樁沉降。計(jì)算參數(shù)：D=0.6m（樁樁徑）L=21.6mm（樁長）P=29.3TT（設(shè)計(jì)荷荷載）E4=5.97MPPaEE4=3.666MPaE6=8.551MPaa（土體體的變形模模量）EP=2.1×1005MPa（樁的彈彈性模量）γS=0.35（土土的泊松比比）GL3=E3/22(1+γS)=5.97/2(11+0.335)=22.21MPa（第eq\o\ac(○,4)層土體的的剪切模量量）GL5=E5/22(1+γS)=3..66/22(1+00.35))=1.336MPaa（第eq\o\aac(○,5)層土體的的剪切模量量）GL6=E6/2(11+γS)=8.51/2((1+0..35)==3.152MPPa（第eq\o\ac(○,6)層土體樁底底入土深度度處的剪切切模量）GP=(3.4*2.221+1..36*44.1+33.7*33.1522)/(33.4+44.1+33.7)==2.211MPa（土體的的平均剪切切模量）ρ=GP/GL44=2.211/3.152=0.701（土體體的平均剪剪切模量與與樁底土深深度處的剪剪切模量比比）λ=EP/GL==2.1××105/3.152=666224MPaa(樁—土剛度比比）ξ=GL/Gb==2.211/3.1552=0.7(樁入土深深度處與樁樁底處剪切切模量比)L/ro=211.6/0.3=72(樁的長系系比)ζ=ln{[0..25+((2.5ρ(1-γS)-0..25)ξ]×L//ro}=ln{[0..25+((2.5××0.701**(1-0..35)--0.255)×0..7]×72}=44.14（樁影影響半徑大大小的量度度）μL=[2/ζλλ]1/2×LL/rO=[2//(4.114×666224)]1/22×72=0..193（樁樁壓縮性大大小的量度度）th(1.155μL)/((1.155μL)·LL/ro==th((1.155×0.1193)//(1.115×0..193)··72=70.88564/((1-γS)=4//(1-00.35))=6.1154樁的沉降量為：：S=1/[4//(1-γS)+2ρ/ζ·th((1.155μL)/((1.155μL)·LL/ro]·PP/(GLLro)=1/[6.1154+((2×3..14×00.701/4..14)×70..856]]·3119/（2.21×0.3）=5.9mm八、拱肋臨時支支撐鋼管樁樁基計(jì)算拱肋單獨(dú)設(shè)置摩摩擦樁支撐撐，2號墩柱及3號墩及5號墩柱各各選擇4根摩擦樁樁，每個墩墩的支點(diǎn)反力分分別：F2=F5=(600.4+770.8))/2=65.66TF3=（70.88+72.55）/2=71.665T(按最不利利壓力計(jì)算算)。每根樁承受的荷荷載為177.9噸,為了便于于施工,拱肋支墩墩的樁長與與系梁同支墩的樁樁長相同.詳細(xì)計(jì)算算見系梁支支墩的樁基基計(jì)算.九、拱肋支架鋼鋼管樁上帽帽梁及橫梁梁的計(jì)算拱肋支架架鋼管樁上上采用600#工字鋼作作帽梁，采采用雙拼60#工字鋼作作橫梁。根據(jù)最不利荷載載的原則，取取最大荷載載情況下的的受力狀態(tài)態(tài)進(jìn)行計(jì)算算。根據(jù)前前面計(jì)算，拱肋作用于支點(diǎn)點(diǎn)的反力為為90.8噸,作用在兩兩個砂筒上上.則每個砂砂筒承受的的作用力為為90.88/2*11.2=554.488噸.1)橫梁計(jì)算橫梁自重為Q==103.62*2==207.224kg/m,則:最大彎距為為:79..37噸-米最大剪力為:554.922噸60#工字字鋼W=2.5515*110-3M3I=77.5455*10--4M4S==17477.4*10-66M3B=0.1173Mδ=79.37//2*2..515**10-33=1557.799MPa<[δ]=2110MPPa撓度F=5/3844*ML22/(EII)=5//384**79.337*100000**3.6**3.6//(2*11011*7..545**10-44)=0.9mmm<3.66/4000=9mmτ=Q*S/(II*B)==54.92*1004*17477.4*110-6/(7.5545*110-4*0.1173)=733522003.399Pa=77.35MPa<[τ]=1220MPPa11.450.771.445荷載圖彎距圖剪力圖2)帽梁計(jì)算分擔(dān)在帽梁上的的荷載為:拱肋作用力900.8/22=45..4噸工字鋼橫梁00.1044*2*44.6/22+0.1104*222/4==1.055噸砂筒等0.1噸噸荷載總重為:446.555噸60#工字鋼自自重0.1104T//m,W=22.5155*10--3M3I==7.5445*100-4M4則:最大彎距距為:43.31噸-米最大大剪力為:32.06噸δ=332.066/2.5115*100-3=1127.448MPa<[δ]=2110MPPa撓度F=5/3844*ML22/(EII)=5//384**32.006*100000**2.4*2.4/(2**10111*7.5545*110-4)=00.2mm<2.4/4000=6mmτ=Q*S/(II*B)==32.006*1004*17447.4**10-66/(7..545**10-44*0.1173)==42911908..97Paa=4.2MPa<[τ]=1220MPPa11.0米1.4米荷載圖(單位:噸)彎距圖(單位:噸-米)剪力圖(單位:噸)3)同理可計(jì)算貝雷雷梁下的橫橫梁采用雙雙拼40a#工字鋼滿滿足要求,帽梁采用用40a#工字鋼滿滿足要求.計(jì)算方法法同上.第二篇系系梁安裝工工況計(jì)算十、系梁安裝抗彎彎強(qiáng)度及剛剛度驗(yàn)算取具有代表性的的構(gòu)件通航航孔上18米長的系梁梁預(yù)制構(gòu)件件作為驗(yàn)算算對象。1、系梁起吊翻身抗抗彎強(qiáng)度及及剛度驗(yàn)算算BAg((19Φ12+2Φ25)==31.33cm2h=120cmb=2200cmmh系桿橫臥剖面圖圖Lo=17.4mm=1..6mL==14.22m正常段自重為33.56噸/米,實(shí)腹段自自重為2.6778噸/米荷載圖(單位:噸)彎距圖(單位:噸-米)則:跨中最大彎距可可計(jì)算.Mmaxx=95..82(噸-米)按照單筋矩形截截面受彎構(gòu)構(gòu)件計(jì)算as=(5*31..3+122.5*99.8+220*311.3)//(31..3+9..8+311.3)==12.55cmh0=120-122.5=1107.55cm查表得：fcdd=22.44MPa,ftd=1..83MMPa,fsd=2880MPPa,ζb=0.556μ=Ag/bhoo×1000%=(31.33+9.88+31..3)×1100/[[200×107.55]=0..337%>00.2%ζ=μfssd/fcd=0..003337*2880/222.4=00.0422<0.556受壓區(qū)高度X==fsdAs/fcdb=4.5cmm其抗彎能力MUU=fcbx(h0-x/2)==22.44*2.00*00.0455*(1007.5--4.5/2))/1000=20833950NN.M=208.4TT-M>995.822(噸-米)滿足抗彎強(qiáng)度要要求。I==0.2888f==5ML2/(384(EI))=5*988.52**14.222*100000/((384**3.855*10110*0.2888)=0.23mm<L//500==1420000/5500=228mm剛度滿足施工要要求。十一、系梁安裝抗彎彎強(qiáng)度驗(yàn)算算根據(jù)前面計(jì)算則則跨中最大彎矩矩為：955.8(噸-米)Ag(13Φ25+6Φ122+4Φ12)=75..127ccm2按照單筋矩形截截面受彎構(gòu)構(gòu)件計(jì)算as=(5*63..817++12.55*4.552+200*6.779)/775.1227=6..8cmho=200-6..8=1993.2cm查表得：fcdd=22..4MPaa,fttd=1..83MMPa,fsd=2880MPPa,ζb=0.556μ=Ag/bhoo×1000%=1000×755.1277/(120×193.2))=0.3224%>00.2%ζ=μfsd/fcdd=0.0003244*2800/22..4=0..04055<0.556受壓區(qū)高度X==fsddAs/fcddb=7.88cm其抗彎能力MUU=fcbx(hh0-x/22)=222.4*11.2*00.0788*(1993.2--7.8//2)/1100=220839950N..M=396.9TT-M>995.822(噸-米)滿足抗彎強(qiáng)度要要求。I==0.8f==5ML22/(3884(EI)))=5*998.522*14..22*100000/((384**3.855*10110*0..8)=0..083mmm<L/5500=114200/5000=288mm十二、系桿臨時支撐撐墩的計(jì)算1）系系桿分段計(jì)計(jì)算簡圖見上圖<系梁臨時時支撐荷載載分布示意意圖>2）荷載計(jì)算拱肋端塊件799.3噸;按均布荷荷載簡算10.7噸/米中橫梁39噸,,每側(cè)系梁梁負(fù)荷39/22=19..5噸系梁實(shí)腹段與正正常的差值值按照集中中力考慮22.6788噸系梁正常段均布布荷載3.56噸/米3）各號墩壓力1#墩eq\o\aac(○,1)均布荷載L1=6.55-1.33=5.2米,L2==15-33.3-11.9=99.8米R1=1/2qL++q*1.00=10..7*5..2/2++10.77=38..52噸R2=1/2qL++q*3.00=3.556*9..8/2++3.566*3=228.1224噸eq\o\aac(○,2)集中力荷荷載R1=19.55*5.00/5.22=18..75噸R2=(19..5+2..678))*(9..6+4..6)/99.8=332.133噸則1#墩支墩反力為::38.552+288.1244+18..75+332.133=1177.52噸2#墩eq\o\aac(○,1)均布荷載L1=115-3..3-1..9=9..8米,L2==17-33.7-33.7=99.6米R1=1/2qL11+q*L0=3.556*9..8/2++1.6**3.566=23..14噸R2=1/2QL22+q*L0=3.556*9..6/2++3.566*3.44=29.12噸eq\o\aac(○,2)集中力荷荷載R1=(19..5+2..67