吸水井及送水泵房計(jì)算書(shū)

吸水井及送水泵泵房結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)書(shū)1吸水井1.1基本資資料1.1.11勘測(cè)資料料1.1.11.1地形形、地貌擬建場(chǎng)場(chǎng)地位于項(xiàng)城市污水處理廠南側(cè)，場(chǎng)地原為耕地，較平整。此此次勘察主主要包括配配水池、沉沉淀池、VV型濾池、清水池、貯泥池及其其它配套設(shè)施，擬建建（構(gòu)）筑物上上部荷載未知，基基礎(chǔ)埋深及基基礎(chǔ)型式待定定。此次勘勘察采用相相對(duì)高程，以以場(chǎng)地西側(cè)城東路路邊地面為基準(zhǔn)高程程引測(cè)點(diǎn)，并假定該高程為100..00m，據(jù)據(jù)此測(cè)得各孔孔孔口高程在在100..23m～～100..48m之之間。擬建場(chǎng)場(chǎng)地地貌單元屬?zèng)_洪積平原。1.1.11.2地層描述述本次勘勘察在野外外編錄的基礎(chǔ)上，結(jié)合室內(nèi)土工試驗(yàn)成果、靜力觸探、標(biāo)貫試試驗(yàn)等原位位測(cè)試成果，對(duì)擬擬建場(chǎng)地地基土土進(jìn)行了綜合分層、定名，現(xiàn)現(xiàn)自上而下下分別描述如下下：第(11)層：粉土，黃黃褐色，濕，稍密，搖搖振反應(yīng)迅速，切切面無(wú)光澤澤反應(yīng)，干強(qiáng)度度低，韌性低，具具砂感，局局部夾有砂團(tuán)塊，可見(jiàn)白色蝸牛殼碎片及少少量小姜石石。局部粘粘粒含量較較高，夾有粉質(zhì)粘土薄層。該層層底埋埋深1.550-1..70m，平平均埋深11.63mm，厚度1..50-11.70mm，平均厚厚度1.663m。第(22)層：粉質(zhì)粘土：黃褐色，局局部灰褐色色，軟塑～可塑，無(wú)無(wú)搖振反應(yīng)，切面稍稍有光澤反應(yīng)，干強(qiáng)度度中等，韌韌性中等，可可見(jiàn)白色蝸牛殼碎片及植植物腐殖質(zhì)質(zhì)，略有腥腥臭味，且且局部呈現(xiàn)現(xiàn)發(fā)霉條狀。該層局部出出現(xiàn)有粉土薄薄夾層。該層層底埋埋深3.330-4..30m，平平均埋深33.60mm，厚度1..60-22.60mm，平均厚厚度1.998m。第(33)層：粉質(zhì)粘土：黃褐色，可塑塑，無(wú)搖振反應(yīng)，切面稍稍有光澤反應(yīng)，干強(qiáng)度度中等，韌韌性中等，具具砂感，該該層揭露有有大量粉土土薄夾層。該層層底埋埋深6.550-7..50m，平平均埋深77.08mm，厚度2..80-44.00mm，平均厚厚度3.448m。第(44)層：粉砂，黃黃褐色，飽和，中密密-密實(shí)，級(jí)配良好，顆顆粒多呈亞圓圓狀，局部部顆粒較粗，表現(xiàn)為為中砂，主主要成分為為二氧化硅、云云母等，含含姜石。該該層局部夾有粉土薄薄層。該層層底埋埋深9.770-100.50mm，平均埋埋深10..08m，厚厚度2.550-3..50m，平平均厚度33.00mm。第(55)層：粉土，黃黃褐色，濕，中密-密實(shí)，搖振反應(yīng)中等，切切面無(wú)光澤澤反應(yīng)，干強(qiáng)度度低，韌性低。砂砂感較強(qiáng)，局部部呈現(xiàn)粉土與粉砂互層的現(xiàn)象，同時(shí)伴隨有粉質(zhì)粘土團(tuán)塊，含姜姜石。該層層層底埋深深11.550-122.20mm，平均埋埋深11..88m，厚厚度1.550-2..10m，平平均厚度11.81mm。第(66)層：粉砂，黃黃褐色，飽和，密實(shí)，級(jí)配良好，顆顆粒多呈亞圓圓狀，主要要成分為二氧化硅、云云母等。含含礫石、姜石石，局部成成膠結(jié)狀。該層未揭穿穿，最大揭揭露厚度88.50mm。1.1.11.3地下下水?dāng)M建場(chǎng)場(chǎng)地地下水水位在現(xiàn)自然地面面下1.88m左右，地地下水類型屬潛水，受受大氣降水和地地表徑流補(bǔ)給，該區(qū)域內(nèi)水位年幅幅最大變化約在1.0mm左右。在在報(bào)告中場(chǎng)地內(nèi)的地下水水水位均按按1.0mm考慮。1.1.11.4地震震效應(yīng)按《建建筑抗震設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500011--20011），項(xiàng)城市抗震震設(shè)防烈度為6度，設(shè)計(jì)基本地地震加速度度值為0.005g，設(shè)計(jì)地震分組為第一組。依據(jù)《建建筑抗震設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB500011－2001）第4.1..6條，建筑場(chǎng)地類別為III類。另?yè)?jù)同同一規(guī)范表5.11.4-22，擬建場(chǎng)地特征周周期值為0.335s。從地形、地地貌及場(chǎng)地工程地地質(zhì)條件等方方面綜合分析，擬擬建場(chǎng)地屬于可進(jìn)行建設(shè)的一般場(chǎng)地。1.1.11.5場(chǎng)地地巖土工程程條件評(píng)價(jià)價(jià)A各土層層承載力特特征值及壓壓縮模量表1-1各土層承載力特征值、壓縮模量及及其它相關(guān)參數(shù)層號(hào)⑴⑵⑶⑷⑸⑹粉土粉質(zhì)粘土粉質(zhì)粘土粉砂粉土粉砂承載力特征值fakk(kPa))150130140200160220壓縮模量Es(MPaa)10.05.05.718.011.420.0壓縮性評(píng)價(jià)中中中低中低B地基基基礎(chǔ)方案a配水池池、沉淀池池、V型濾池、清水池、貯泥池等根據(jù)甲甲方提供的的總平面圖，上述構(gòu)筑物的地地下埋深約約為4.00m～5.5mm，此時(shí)基礎(chǔ)將座落在在第⑶層粉質(zhì)粘土上，很很明顯，該持力層強(qiáng)度可滿足天然地地基的設(shè)計(jì)計(jì)要求。基基礎(chǔ)型式為筏筏基。由于場(chǎng)場(chǎng)地地下水水位較淺（按1.00m考慮），地下下水浮力要要大于上覆覆荷重，此此時(shí)應(yīng)進(jìn)行抗抗浮設(shè)計(jì)，可設(shè)置抗拔樁或采取其其它一些措施施。b其它配配套設(shè)施由于其它的配套套設(shè)施上部荷荷載較小，天天然地基即即可滿足設(shè)計(jì)要求，設(shè)計(jì)計(jì)方可根據(jù)據(jù)上部荷載載情況來(lái)選擇擇基礎(chǔ)持力層和基礎(chǔ)型式。當(dāng)以第⑴層粉土作為持力層，應(yīng)進(jìn)行軟弱下臥層的驗(yàn)算。1.1.22設(shè)計(jì)依據(jù)據(jù)（1）項(xiàng)項(xiàng)城市城市市污水處理理廠再生水水回用工程程初步設(shè)計(jì)計(jì)圖紙；（2）項(xiàng)項(xiàng)城市城市市污水處理理廠工程地地質(zhì)勘查報(bào)報(bào)告；（3）《給給排水工程程構(gòu)筑物結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》（GG500669-20002）；；（4）《給給水排水工工程鋼筋混混凝土水池池結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)程》（CECS138:2002）；（5）《混混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》（GBB500110—20022）（6）《給給排水工程程結(jié)構(gòu)》（第第二版）中中國(guó)建筑工工業(yè)出版社社，20006。圖1-1吸水水井平面圖圖圖1-2吸水水井側(cè)面圖圖1.1.33幾何參數(shù)數(shù)水池長(zhǎng)長(zhǎng)度:L1=11.770m水池寬寬度:W1=3.900m壁板高度:HH1=5.330m底板厚:h11=4000mm頂板厚厚:h2=180mmm墊層厚厚:h3=100mmm壁板厚厚:h4=350mmm筏基厚厚：h5=400mmm底板外外伸:C1=400mmm墊層外外伸:C2=100mmm筏基外外伸:C3=400mmm池底標(biāo)標(biāo)高:Ef=-5.000m地下水水位標(biāo)高:Ew=-1.000m池內(nèi)最最高水位:Hi=4.000m注：地面標(biāo)高高為±0..00。1.1.44土層參數(shù)數(shù)土的類類別：基礎(chǔ)礎(chǔ)落在第（3）層粉質(zhì)粘粘土上，很很明顯，該該持力層強(qiáng)強(qiáng)度可滿足足天然地基基的設(shè)計(jì)要要求；土的容重：188.00kN/mm3飽和土容重：220.000kN//m3地基承承載力特征征值：1440KPPa土壓力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)計(jì)算形式：：主動(dòng)土壓壓力土壤內(nèi)摩擦角：：300。1.1.55材料參數(shù)數(shù)混凝土等級(jí)：CC25鋼筋等級(jí)：HPPB2355級(jí)鋼筋、HHRB3335級(jí)鋼筋筋鋼筋混凝土容重重：25..00kNN/m3混凝土抗拉強(qiáng)度度標(biāo)準(zhǔn)值：：1.500N/mmm2主筋的的彈性模量量：2.000×1005N/mmm2鋼筋的相對(duì)粘結(jié)結(jié)系數(shù)：11.0注：底板下設(shè)置置100mmm厚的C100墊層。表1--2保護(hù)層厚厚度（單位位mm）頂板上層40頂板下層35底板上層35底板下層40長(zhǎng)壁板內(nèi)側(cè)35長(zhǎng)壁板外側(cè)35短壁板內(nèi)側(cè)35短壁板外側(cè)351.1.66其它參數(shù)數(shù)壁面溫差或溫度度當(dāng)量溫差差△t：10.00池頂活荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：2..0kN//m2水池類型：吸水水井水的容重：100.00kkN/m33混凝土線膨脹系系數(shù)α(10-5）：1.000最大裂縫寬度：：0.255mm1.2地基承承載力計(jì)算算求解地地基底壓力力（1）底板重:Pb=(L1+2C1)×(W1+2C1)×h1×r×γ=(11.77+2×0..4)×(3.9+2×0..4)×0.44×25=587..5kN（2）壁板重:Pw=2×(11.77-0.355+3.9-0.355)×5.33×0.335×255=13881.988kN（3）頂板重：：Pm=(11.77+0.4×2)×(3.9+0.4×2)×0..18×225=2644.38kkN（4）水池自重:PPp=5877.5+13811.98++264..38=22333.866kN（5）水重:Ps=(11.77-0.335×2)×(3.9-00.35××2)×5..3×100=18665.6kkN（6）墊層重：：Pd=(11.77+0.4×2+0.1×2)×(3.9+0.4×2+0.1×2)×0..1×255=1555.58kkN（7）筏基重:Pf=(11.77+0.4××2+0.1××2+0.4××2)×(3.9+0.4××2+0.1×2++0.4××2)×0.44×25==769..5kN（8）基底面積:A=(11.77+0.44×2+0..1×2+0..4×2)×(3.9++0.4××2+0..1×2+0..4×2)=113.5××5.7=76..95m22（9）總壓力:Fk==Pp+Ps+Pd+Pf=22233.886+18655.6+155..58+769..5=50024.554kNN（100）基底壓強(qiáng):Pk=+Gk=+2.0=677.30kN/mm2顯然，地基承載載力特征值值fa=1400kPa>Pk=677.30kkN/m22=677.30kkPa，則地基基承載力滿滿足要求。1.3抗浮驗(yàn)驗(yàn)算總浮托力=100×(4+0..4)×1.00×(11.77+0.88)×(3.9+0.8)=25885kN，式中，浮托力折折減系數(shù)取取為1.0。整體抗浮驗(yàn)算結(jié)結(jié)果為<1.05（不不滿足要求求）因此，需需要進(jìn)行抗抗浮設(shè)計(jì)，選擇在墊層之下設(shè)置400mm厚的筏基，以此來(lái)抗浮。則>1.05顯然，此此時(shí)滿足抗抗浮設(shè)計(jì)要要求。1.4頂板內(nèi)內(nèi)力及配筋筋計(jì)算頂板采采用寬7550mm、長(zhǎng)45000mm、厚180mmm的預(yù)制制板。1.4.11內(nèi)力計(jì)算算永久荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值：gk=0.775×4..5=3..375kkN/m活荷載載標(biāo)準(zhǔn)值：：qk=0.775×2==1.500kN/mm頂板跨跨中彎矩設(shè)設(shè)計(jì)值：M=1.00×1.00×(1.2××3.3775+1..4×1..5)×3.3352×1/88=8.663kN··m式中，板板的計(jì)算跨跨度為l0=3.990-0..35/22-0.35//2=3..55m。1.4.22配筋計(jì)算算頂板下下層保護(hù)層層厚度為c=35mmm，估計(jì)鋼鋼筋直徑dd=14mmm，則a=c+d/2=422mm，h0=h-a=1880-42=1338mm。選選用C25混凝土，HHPB2335級(jí)鋼筋筋，fc=11.99N/mmm2，fy=2100N/mmm2。則代入相相應(yīng)公式計(jì)計(jì)算可得αs=00.0633ξ=0.0065<ξb=0.6614則As=3320.336mm22ρ=3320/((750××138))=0.331%>>ρmin=0.2%%鋼筋選用5φφ10（As=3933mm2），分布筋筋采用φ6@2000。鋼筋排列見(jiàn)圖11-3。圖1-3頂板板配筋圖1.5壁板內(nèi)內(nèi)力及配筋筋計(jì)算1.5.11外荷載計(jì)計(jì)算1.5.11.1池內(nèi)有水水、池外無(wú)無(wú)土?xí)r池內(nèi)水壓力：PPw=1.277×5.33×10=67..31kNN/m21.5.11.2池內(nèi)無(wú)水水、池外有有土?xí)r池底土壓力：PPs=[188×(5..3-0.3-4)+10××4]×00.3333=19..31kNN/m2地下水壓力：PPw1=1.277×10××4=500.8kNN/m2則池底外側(cè)的壓壓力為：P=19..31+550.8==70.111kN//m21.5.22配筋計(jì)算算1.5.22.1長(zhǎng)向向池壁A豎向鋼筋筋計(jì)算由l/H=11.7/55.3=22.21>>2知，池壁豎豎向按受彎彎構(gòu)件計(jì)算算，內(nèi)側(cè)鋼鋼筋由底端端負(fù)彎矩確確定。屬于于三邊固定定、一邊簡(jiǎn)簡(jiǎn)支邊壁，即即頂鉸支、底底固定，三三角形荷載載為常數(shù)。如圖1-4所示示。顯然，在在池內(nèi)有水水、池外無(wú)無(wú)土和池內(nèi)內(nèi)無(wú)水、池池外有土兩兩種工況下下，所受彎彎矩方向相相反，最不不利組合為為池內(nèi)無(wú)水水、池外有有土工況，則則此處按最最不利組合合計(jì)算配筋筋。a內(nèi)側(cè)：：底端彎矩MB==70.111×52/15=1166.85kkN·m選用C25混凝凝土，HPPB2355級(jí)鋼筋，fc=11.9N/mmm2，fy=2100N/mmm2。由c=30mmm，a=c+d/2=35mmm，ho=h-a=3500-35=3115mm，單寬b=10000mm，則代入公公式計(jì)算得得圖圖1-4長(zhǎng)向池壁壁豎向彎矩矩圖αs=0.1100ξ=0.1106<ξξb=0.6614ρ=0.1106×11.0×110/2110=0..505%%需要的鋼筋面積積為：As=ρbho=0.0005055×10000×3115=15590.775mm2>ρminbhh=0.0002722×10000×3550=9552mm22則則鋼筋選用用φ16@1125（As=16088mm2）。b外側(cè)：：由豎向向跨中最大大彎矩確定定，計(jì)算彎彎矩M=0.00298PPH2=0.00298××70.111×(5.3--0.3))2=52..23kNN·m。代入相應(yīng)應(yīng)公式計(jì)算算得αs=0.0045ξ=0.0046<ξξb=0.6614ρ=0.2219%需要的鋼筋面積積為：As=ρbho=6899.85mmm2<ρminbhh=0.0002722×10000×3550=9552mm22故取As=ρminbh=00.002272×11000××350==952mmm2則鋼鋼筋選用φφ12@110（As=1028mmm2）。B水平鋼鋼筋計(jì)算長(zhǎng)向池壁中間區(qū)區(qū)段的水平平鋼筋根據(jù)據(jù)構(gòu)造，按按總配筋率率ρ=0.33%配置，則則每米高內(nèi)內(nèi)所需鋼筋筋面積As=0.0003×11000××350==10500mm2?，F(xiàn)采用用內(nèi)外側(cè)均均配φ12@1100，則則As=11331mm22。C角隅處處水平鋼筋筋應(yīng)根據(jù)角角隅水平彎彎矩及水平平拉力，按按偏心受拉拉構(gòu)件計(jì)算算確定。計(jì)計(jì)算彎矩MMcx=-0.0355PH2=-0.0355×70.111×(5.3-00.3)22=-661.355kN·mm，Nco=533kN取as=45mm，偏偏心距e0=M/N=61.335/53=11588mm>00.5h-as=0.55×350-445=1330mm，故屬于大大偏心受拉拉構(gòu)件，偏偏心拉力對(duì)對(duì)受拉鋼筋筋合力作用用點(diǎn)的距離離為：e==e0-0.55h+as=11588-0.55×350++45mm=10288mm則Ne=533×103×10288=54.448×106N·mmm又2a/sbba1fc(h0-a/s)=2×45×10000×1.0×11.99×(315-445)=289..17×106N.mmm>Ne=54.448×106N·mmm故不考慮As//的作用，計(jì)計(jì)算Asas==Ne/(a1×fc×b×h02)=54.448×106/(1.0×11.99×10000×3602)=0.00353相應(yīng)的內(nèi)力臂系系數(shù)為γs=0.9979，As=N×(1+e/γs/h0)/fy=11244.23mmm2，大于按最最小配筋率率計(jì)算所需需的鋼筋截截面積，選選用φ12@100，實(shí)實(shí)配As=11311mm2,滿足要求求。根據(jù)水池實(shí)際使使用情況和和構(gòu)造特點(diǎn)點(diǎn)，鋼筋選選用φ12@1100，即即除將中段段內(nèi)側(cè)受壓壓鋼筋伸入入支座外，另另增加φ12@1100短鋼鋼筋。受壓壓鋼筋則將將中段外側(cè)側(cè)鋼筋伸入入支座。D裂縫寬寬度驗(yàn)算a豎向壁壁底截面水壓力的準(zhǔn)永久久系數(shù)取為為1.0，該該處按荷載載永久效應(yīng)應(yīng)組合計(jì)算算的彎矩值值為：MMq=116.885/1..27=992.011kN·mm/m裂縫截面的鋼筋筋應(yīng)力為：：σσsq=Mq/(0.877hoAs)=208..79NN/mm22按有效受拉區(qū)計(jì)計(jì)算的受拉拉鋼筋配筋筋率：ρρte=As/(0.5bhh)=0.00092鋼筋應(yīng)變不均勻勻系數(shù)：ψ=0.4998>0..4受拉鋼筋由于采采用了兩種種不同直徑徑的鋼筋，故故裂縫驗(yàn)算算時(shí)應(yīng)采用用換算直徑徑，為：d=4As/u=4×11608//[5×33.14××(16++12)]]=14..63mmm。最大裂縫寬度：：Wmaax=0.1722mm<0.255mm(滿足要求求）b豎向跨跨中截面MMsq=52.223/1..27=441.133kN·mm/mσsq=Msq/(0.877hoAs)=145..99N//mm2ρte=As/(0.5bhh)=0.00059代入公式得，ψψ=-0.24<0..4,故取ψ=0.44。則經(jīng)計(jì)算可得最最大裂縫寬寬度為：Wmmax=0.1117mm<<0.255mm(滿足要求求）c角隅邊邊緣截面該處按荷載準(zhǔn)永永久效應(yīng)組組合計(jì)算的的彎矩和軸軸向拉力分分別為：Mq=0.0035PwH2/1.227=0..035××53×552/1.227=488.31kkN·m//mNq=Ncx/1..27=553/1..27=441.733kN/mm此時(shí)裂縫寬度按按偏心受拉拉構(gòu)件計(jì)算算。e0=Mq/Nq=36..52/441.733=0.8775m=875mmmα2=1+0.355ho/eo=1+0.355×3155/8755=1.1266mm則σσsq=1776.655N/mmm2ρte=As/(0.5bhh)=0.00065得ψ=0.221<0..4,故取ψ=0.44由于水平鋼筋置置于豎向鋼鋼筋內(nèi)側(cè)，故故水平鋼筋筋保護(hù)層厚厚度c=35+8=433mm，則則最大裂縫縫寬度：WWmax=0.1330mm<<0.255mm(滿足要求)1.5.22.2短向向池壁由l//H=3.99/5.33=0.774≦2知，短向向池壁按雙雙向板結(jié)構(gòu)構(gòu)計(jì)算。A豎向鋼鋼筋按受彎彎構(gòu)件計(jì)算算內(nèi)側(cè)鋼鋼筋按底端端負(fù)彎矩確確定，其控控制值為：：My0=-112..18kNN·m/mm則αss=M/(α1×fc×b×h02)=112..18×106/(1.0×11.99×10000×3152)=0.0995ξ=0.11<ξb=0.6614。配筋率為：ρ=ξ×α1×fc/fy=0.11×1.0×11.99/2100=0.4476%則Ass=ρ×b×h0=0.0004766×10000×360==17133.6mmm2>ρminbhh=0.0002722×10000×350=952mmm2選用φ16@1110，實(shí)實(shí)配As=18288mm2，滿足要求求。外側(cè)鋼鋼筋按豎向向跨中正彎彎矩確定，顯顯然，跨中中控制彎矩矩值小于內(nèi)內(nèi)側(cè)底端負(fù)負(fù)彎矩值，為為了構(gòu)造一一致和施工工方便，采采用短向池池壁內(nèi)外側(cè)側(cè)配筋相同同，即外側(cè)側(cè)配筋選用用φ16@1110，實(shí)配As=18288mm2，滿足要要求。B水平鋼筋筋計(jì)算支座處按偏心受受拉構(gòu)件計(jì)計(jì)算，其彎彎矩控制值值為：Mx00=1.11×EQ\*jc2\*"Font:TimesNewRoman"\*hps12\o\ad(\s\up11(—),M)x0=1.11×(-0.00144××pw×lx2)=-00.01444×67.331×3.92×1.11=-166.22kkN·m//m，水平拉力控制值值為：Ncoo=Nxo=0..06255Pwlx=0.00625××67.331×3..9=16.441kN偏心距距e0=M/N=16.222/16.441=988mmm>0.55h-as=0.55×350-445=1330mm，故屬于大大偏心受拉拉構(gòu)件e=e0-0.55h+as=988-0.5×350+445=8558mmNe=21.003×10000×858=18.004×106N·mm，且不考慮慮As/的作用。計(jì)計(jì)算Asas=Ne/(α1×fc×b×h02)=18.004×106/(1..0×11.99×10000×3152)=0.0015相應(yīng)的的內(nèi)力臂系系數(shù)γs=0.9997則As==N×(1+e/γs/h0)/fy=2911.6mmm2<ρminbhh=0.0002722×10000×350==952mmm2選用φφ12@1100，實(shí)配As=11311mm2，滿足要求求。水平跨跨中配筋，顯顯然，跨中中彎矩控制制值小于支支座處彎矩矩控制值，而水平拉拉力控制值值等于支座座處拉力控控制值Nx0=16.441KNN/m，屬屬于大偏心心受拉構(gòu)件件，可按最最低配筋率率進(jìn)行配筋筋。選用φφ12@1100，實(shí)實(shí)配As=11311mm2，滿足要要求。C裂縫寬寬度驗(yàn)算a豎向壁壁底截面按荷載載準(zhǔn)永久效效應(yīng)組合計(jì)計(jì)算的彎矩矩值為：Mq=112..18/11.27==88.333kN··m/m裂縫截截面的鋼筋筋應(yīng)力為：：σsq=Mq/(0.877×h0×As)=176..32N//mm2按有效效受拉區(qū)計(jì)計(jì)算的受拉拉鋼筋配筋筋率：ρte=As/(0.5×b×h)=0.00104鋼筋應(yīng)應(yīng)變不均勻勻系數(shù)：ψ=1.11-0.665ftk/(ρte×σsq×α2)=11.1-00.65××1.788/(0.01104×176..32×1.0)=0.4669最大裂裂縫寬度ωmax=11.8ψσσsq(1.5c+0.111d/ρte)(1.00+α1)ν/Es=1.88×0.4699×176..32×(1.5×30+00.11××12/00.01004)×(1.0++0)×1.0//(2.1×105)==0.12mm<0.25mm，滿足要求求。b豎向跨中中截面短向池池壁豎向跨跨中截面配配筋內(nèi)外側(cè)側(cè)相同，配配筋選用φφ16@1110，實(shí)配As=18288mm2，且與底端端配筋相同同，代入相相應(yīng)公式計(jì)計(jì)算可知，短短向池壁各各控制截面面裂縫寬度度均未超過(guò)過(guò)允許值，故故該配筋形形式符合要要求。c水平固固端截面Mq=16.222/1..27=112.777kN·mm/mNq=16.441/1..27=112.922kN/mm此時(shí)裂縫寬度應(yīng)應(yīng)按偏心受受拉構(gòu)件計(jì)計(jì)算e0=MMq/Nq=12.777/12.992=988mmmα2=11+0.335h0/e0=1+00.35××315/988=1.111mmσsq==[Mq+0.55Nq(h0-as/)]/[As×(h0-as/)]=[12..77×106+0.55×12.992×103×(315-455)]/[11131××(315-455)]=47.553N/mmm2ρte=As/((0.5×b×h)=11331/(00.5×10000×350)==0.00065ψ=1.1-0..65ftk/(ρte×σsq×α2)=1.1-0..65×1.788/(0..00655×47.553×1.11)=-2..27<00.4，取ψ=0.44最大裂縫縫寬度：α1=0.228[1//(1+22e0/h0)]=00.28××[1/(1+2×988/3315)]==0.0338ωmaax=1..8ψσsq(1.5c+0.111d/ρte)×(1.0++α1)ν/Es=1.88×0.4×47.553×(1.5×30+0..11×12/00.00665)×(1.0++0.0338)×1.0//(2.1×105)=0.004mm<0.25mm，滿足要求求。水平跨中截面裂裂縫驗(yàn)算與與水平固端端截面處裂裂縫驗(yàn)算相相似，且彎彎矩準(zhǔn)永久久值較小，故故不需驗(yàn)算算，滿足要要求。1.5.22.3池壁轉(zhuǎn)角角處根據(jù)水水池的構(gòu)造造特點(diǎn)和實(shí)實(shí)際使用情情況，池壁壁與池壁以以及池壁與與底板轉(zhuǎn)角角處配筋，均均采用構(gòu)造造筋φ10@1150。鋼筋布置見(jiàn)圖11-5、圖圖1-6、圖1-7和圖1-8。圖1-5長(zhǎng)向向墻壁配筋筋圖圖1-6短向向墻壁配筋筋圖圖1-7池壁壁與池壁配配筋圖圖1-8池壁壁與底板配配筋圖1.6底板內(nèi)內(nèi)力及配筋筋計(jì)算1.6.11底板壓強(qiáng)強(qiáng)計(jì)算（1）自重：P1=36..08kNN/m2（2）池頂活荷荷載：P2=2.00kN/mm2（3）總壓力：：Pd=P1+P2=388.08kkN/m221.6.22底板內(nèi)力力計(jì)算底板約束條件簡(jiǎn)簡(jiǎn)化為四邊邊固定，取取單寬b=1m計(jì)算算。底板所所受總壓力力的標(biāo)準(zhǔn)值值為：qk=38..08×11.0=338.088kN/mm板的計(jì)算跨度為為：l0=3.9--0.355/2-00.35//2=3.555m則跨中中最大彎矩矩設(shè)計(jì)值為為：M=1.00×1.00×1.220×388.08××3.5552×1/88=71..99kNN·m1.6.33配筋計(jì)算算由于底底板可簡(jiǎn)化化為四邊固固定，顯然然，跨中彎彎矩值最大大，故按跨跨中彎矩進(jìn)進(jìn)行內(nèi)側(cè)配配筋計(jì)算?；炷帘Ｗo(hù)層厚厚度c=40mmm，估計(jì)鋼筋筋直徑d=10mmm，則a=c+d/2=455mm，ho=h-a=400-455=3555mm，板計(jì)算寬寬度b=10000mm。則則αs=0.0067ξξ=1--=00.0699<ξb=0.6614得ρ=0.0069×11.0×110/2110=0..33%需要的鋼筋面積積為：As=ρbho=0.00033××10000×3555=11666.433mm2>ρminbhh=0.0002722×10000×4000=10088mmm2鋼鋼筋選用φφ14@1120（As=12833mm2），分布筋選選用φ6@2000。1.6.44裂縫寬度度驗(yàn)算代入相相應(yīng)公式計(jì)計(jì)算得，跨跨中截面的的裂縫寬度度為ωmax=0.166mm<0.25mm，即最大裂裂縫寬度未未超過(guò)允許許值，滿足足要求。支座處處附近的混混凝土，由由于是內(nèi)側(cè)側(cè)受壓，不不需計(jì)算裂裂縫寬度。鋼筋排列見(jiàn)圖11-9。圖1-9底板板配筋圖2送水泵房2.1基本資資料2.1.11設(shè)計(jì)依據(jù)據(jù)（1）項(xiàng)項(xiàng)城市城市市污水處理理廠再生水水回用工程程初步設(shè)計(jì)計(jì)圖紙；（2）項(xiàng)項(xiàng)城市城市市污水處理理廠工程地地質(zhì)勘查報(bào)報(bào)告；（3）《給給排水工程程構(gòu)筑物結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》（GG500669-20002）；；（4）《給水排水工工程鋼筋混混凝土水池池結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)規(guī)程》（CECS138:2002）；（5）《混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范范》（GBB500110—20022）（6）《給給排水工程程結(jié)構(gòu)》（第第二版）中中國(guó)建筑工工業(yè)出版社社，20006。2.1.22幾何參數(shù)數(shù)水池長(zhǎng)長(zhǎng)度:L1=19.000m水池寬寬度:W1=8.000m壁板高高度:H1=9.300m長(zhǎng)墻壁壁厚:h1=400mmm短墻壁壁厚:h2=500mmm房頂頂厚:h3=300mmm房?jī)?nèi)樓樓板厚:h4=200mmm底板板厚：h5=400mmm房頂和和底板外伸伸:C1=400mmm吊車軌軌道長(zhǎng)度:L2=18.000m池底底標(biāo)高:Ef=-3.500m地下水水位標(biāo)高:Ew=-1.000m樓板表表面標(biāo)高:Ei=0.300m 注：地面標(biāo)高為為±0.000。2.1.33土層參數(shù)數(shù)土的類別：基礎(chǔ)礎(chǔ)落在第（2）層粉質(zhì)粘粘土上，很很明顯，該該持力層強(qiáng)強(qiáng)度可滿足足天然地基基的設(shè)計(jì)要要求；土的容重：188.00kkN/m33飽和土容重：220.000kN/mm3地基承載力特征征值：1330kPaa土壓力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)計(jì)算形式：：主動(dòng)土壓壓力土壤內(nèi)摩擦角：：300。2.1.44材料參數(shù)數(shù)混凝土等級(jí)：CC25鋼筋等級(jí)：HPPB2355級(jí)鋼筋、HHRB3335級(jí)鋼筋筋、HRBB400級(jí)級(jí)鋼筋鋼筋混凝土容重重：25..00kNN/m3混凝土抗拉強(qiáng)度度標(biāo)準(zhǔn)值：：1.78N/mmm2主筋的的彈性模量量：2.000×1005N/mmm2鋼筋的相對(duì)粘結(jié)結(jié)系數(shù)：1.0保護(hù)層層厚度（單單位mm）：頂頂板為355，底板為為40，墻壁壁為35。2.1.55其他參數(shù)數(shù)壁面溫差或溫度度當(dāng)量溫差差△t：10.00房頂活荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：1..0kN//m2泵房類型：送水水泵房水的容重：100.00kkN/m33混凝土線膨脹系系數(shù)α(10-5）：1.000混凝土的泊松比比μ：0.200最大裂縫寬度：：0.255mm2.2地基承承載力計(jì)算算2.2.11求解地基基底壓力A底板重重:Pb=(L1+2C1)×(W1+2C1)×h1×r×γ==(19.00+2×0..4)×(8.0+2×0..4)×0.44×25==17442.4kkNB壁板重::Pw=2×(19.00-0.5)×0.44×9.33×25++2×7..6×0..5×9..3×255=52008.0kkNC頂板重重：Pm=(19+2×0..4)×(8.0+2×0..4)×0..30××25=13306.88kND樓板重重:Pn=[(19.00-1.0)×1.55+(8-0.8)×3.00]××0.22×225=2433.0kNNE泵下樁樁基重:Pl=3××1.0××2.0××0.5885×255==92.114kNF泵房自自重：Pp=Pb+Pw+Pm+Pn+Pl=17742.44+52088.0+13066.8+243+92.114=85592.334kNG水泵、樓樓梯、扶手手等自重可可近似取為為：Pd=10..0kNH基底面面積:A=(19+2×0..4)×(8.0+2×0..4)=1774.244m2I總壓力力:Fk=PPp+Pd=85992.344+10.00=86602.334kN2.2.22驗(yàn)算地基基承載力基底壓壓強(qiáng)：Pk=EQ\*jc2\*"Font:TimesNewRoman"\*hps12\o\ad(\s\up11(EMBEDEquation.KSEE3+Gk=499.37++1.0==50.337kN//m2顯然，地基承載載力特征值值fa=1300kPa>Pk=50..37kNN/m2=50..37kPPa，則地基承承載力滿足足要求。2.3抗浮驗(yàn)驗(yàn)算總浮托力=100×(2.5+0.4)×1.00×1744.24==50522.96kkN，式中，浮托力折折減系數(shù)取取為1.00。整體抗浮驗(yàn)算結(jié)結(jié)果為：因此，抗抗浮設(shè)計(jì)符符合要求。2.4頂板內(nèi)內(nèi)力及配筋筋計(jì)算頂板采用寬10000mmm、長(zhǎng)88000mm、厚厚300mmm的預(yù)制制板。2.4.11內(nèi)力計(jì)算算永久荷載載標(biāo)準(zhǔn)值：：gk=1.00×7.55=7.55kN/mm活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：qk=1.00×1.00=1.00kN/mm頂板跨中中彎矩設(shè)計(jì)計(jì)值：M=1.00×1.00×(1.2×77.5+1.4×1.00)×7.662×1/88=75..09kNN·m式中，板板的計(jì)算跨跨度為ll0=8-0..4/2--0.4//2=7.6mm。2.4.22配筋計(jì)算算頂板下層層保護(hù)層厚厚度為c=35mmm，估計(jì)鋼鋼筋直徑dd=10mmm，則a=c+d/2=400mm，h0=h-a=300-400=2600mm。選用C25混凝土，HHPB2335級(jí)鋼筋筋，fc=11.99N/mmm2，fy=2100N/mmm2。代入相應(yīng)應(yīng)公式計(jì)算算可得αs=00.1166ξ=00.1244<ξb=0.6614則As=1575.224mm22ρ==15755.24//(10000×2600)=0.559%>ρρmin=0.2722%鋼筋選用8φφ16（As=16008mm22），分布筋筋采用φ8@2000。鋼筋排列見(jiàn)圖22-1。×圖2-1預(yù)制制頂板配筋筋圖2.5壁板內(nèi)內(nèi)力及配筋筋計(jì)算根據(jù)泵房的實(shí)際際使用情況況及構(gòu)造特特點(diǎn)，以樓樓板層作為為分界，上上層墻壁采采用磚砌結(jié)結(jié)構(gòu)、立柱柱采用鋼筋筋混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)，下層層采用鋼筋筋混凝土結(jié)結(jié)構(gòu)。2.5.11荷載計(jì)算算下層墻壁的邊界界約束條件件可簡(jiǎn)化為為：三邊固固定，一邊邊鉸支。壁壁板受外側(cè)側(cè)土壓力和和地下水壓壓力作用，屬屬于房?jī)?nèi)無(wú)無(wú)水情況，如如圖2-2。則池底土壓力：PPs=1.277×[18××(3.55-2.5)++10××2.55]×00.3333==18.119kN//m2地下水壓力力：Pw=1.277×10×2..5=311.75kkN/m22則池底外側(cè)側(cè)的壓力為為：P=18.119+31.775=49.994kN//m22.5.22配筋計(jì)算算2.5.22.1長(zhǎng)向池壁壁A豎向鋼筋筋計(jì)算a外側(cè)：圖2-2池壁豎向向彎矩圖池壁豎向按受彎彎構(gòu)件計(jì)算算，外側(cè)鋼鋼筋由底端端彎矩確定。H為底板板到地平面面的高度，即即土下高度度，取H=3.55m。底端彎矩M=449.944×3.552/15=40.778kN··m選用C25混凝凝土，HPPB2355級(jí)鋼筋，ffc=11.99N/mmm2，fy=2100N/mmm2。由c=35mmm，a=c+d/2=400mm，ho=h-a=4000-40=3660mm，單寬b=10000mm。代入相相應(yīng)公式計(jì)計(jì)算得：αs=0.0025ξ=0.0025<ξξb=0.6614ρ=0.0025×11.0×110/2110=0..119%%需要的鋼筋面積積為：As=ρbho=0.0001199×10000×3660=4228.4mmm2<ρminbhh=0.0002722×10000×4000=10088mmm2故取As=ρminbhh=0.0002722×10000×4000=10088mmm2則則鋼筋選用用φ14@1140（As=11000mm2）。b內(nèi)側(cè)：：由豎向向跨中最大大彎矩確定定，則計(jì)算算彎矩M=0.00298PPH2=0.00298××49.994×3..52=18.223kN··m代入相相應(yīng)公式計(jì)計(jì)算可得αs=0.0011ξ=0.0011<ξξb=0.6614顯然ρ<ρmmin=00.2722%故取As=ρminbh=00.002272×11000××400==10888mm2則鋼筋筋選用φ14@1140（As=11000mm2）。B水平鋼鋼筋計(jì)算長(zhǎng)向池壁中間區(qū)區(qū)段的水平平鋼筋，根根據(jù)構(gòu)造，按按總配筋率率ρ=0.33%配置，則則每米高內(nèi)內(nèi)所需鋼筋筋面積As=0.0003×11000××400==12000mm2?，F(xiàn)采用內(nèi)內(nèi)外側(cè)均采采用配筋φφ14@1125，則則實(shí)配As=12332mm2。C角隅處處鋼筋計(jì)算算角隅處處水平鋼筋筋根據(jù)角隅隅水平彎矩矩及水平拉拉力，按偏偏心受拉構(gòu)構(gòu)件計(jì)算確確定。計(jì)算彎彎矩Mcx=-0.0355PH2=-0.0355×49.994×3.52=-211.41kkN·mNco=Nxo=0..06255Plx=0.00625××49.994×19=59.330kN取as=45mm，偏偏心距e0=M/N=21.441/59.330=361mmm>0.55h-as=0.55×400-440=160mm，故屬于大大偏心受拉拉構(gòu)件，偏心拉力力對(duì)受拉鋼鋼筋合力作作用點(diǎn)的距距離為：e=ee0-0.55h+as=361--0.5××400++40mm=201mmm則Ne=599.3×103×201=11.992×106N·mmm又2a/sbba1fc(h0-a/s)=2×45×10000×1.0×11.99×(360-440)=342..72×106N.mmm>Ne=11.992×106N·mmm故不考慮As//的作用，計(jì)算Asass=Ne/(a1×fc×b×h02)==11.992×106/(1.0×11.99×10000×3602)=0.00077相應(yīng)的的內(nèi)力臂系系數(shù)為γs=0.9997，As=N×(1+e/γs/h0)/fy=444..5mm2，小于按最最小配筋率率計(jì)算所需需的鋼筋截截面積，選用φ14@125，實(shí)配As=12322mm2，滿足要求求。根據(jù)泵泵房實(shí)際承承受荷載及及使用情況況和構(gòu)造特特點(diǎn)，水平鋼筋筋選用φ14@1125，豎向鋼筋筋選用φ14@1440。受壓壓鋼筋將中中段外側(cè)鋼鋼筋伸入支支座。D裂縫寬寬度驗(yàn)算a豎向壁壁底截面水壓力的準(zhǔn)永久久系數(shù)取為為1.0，該處按荷荷載永久效效應(yīng)組合計(jì)計(jì)算的彎矩矩值為：Mq=40.778/1..27=332.111kN·mm/m裂縫截面的鋼筋筋應(yīng)力為：：σsq=Mq/(0.877hoAs)=93.220N/mmm2按有效受拉區(qū)計(jì)計(jì)算的受拉拉鋼筋配筋筋率：ρte=As/(0.5bhh)=0.00055鋼筋應(yīng)變不均勻勻系數(shù)：ψ=-1.776<0..4，故取ψ=0.4。最大裂縫寬度：：Wmax=0.0884mm<<0.255mm(滿足要求求）b豎向跨跨中截面由Msq=18.223/1..27=114.355kN·mm/m，As=11000mm22，ho=3600mm，d=14mm，可知ψ<0.44，故取ψ=0.4。經(jīng)計(jì)算可得最大大裂縫寬度度不超過(guò)允允許值，符符合要求。c角隅邊邊緣截面該處按荷載準(zhǔn)永永久效應(yīng)組組合計(jì)算的的彎矩和軸軸向拉力分分別為：Mq=0.0035PHH2/1.227=211.41//1.277=16..86kNN·m/mmNq=Ncx/1..27=559.300/1.227=466.69kkN/m此時(shí)裂縫寬度按按偏心受拉拉構(gòu)件計(jì)算算。e0=Mq/Nq=16.886/46.669=0.3661m=361mmmα2=1+0.355ho/eo=1+0.355×3600/361=1.3449mm則σsq=61.771/mmm2ρte=As/(0.5bhh)=0.00062得ψ=-1..14<00.4,故取ψ=0.44由于水平鋼筋置置于豎向鋼鋼筋內(nèi)側(cè)，故故水平鋼筋筋保護(hù)層厚厚度c=35+8=433mm，則則最大裂縫縫寬度：WWmax=0.0599mm<0.255mm(滿足要求)2.5.22.2短向向池壁由l//H=8/3.5=2.299>2知，短向向池壁按單單向板結(jié)構(gòu)構(gòu)計(jì)算。A豎向鋼鋼筋和水平平鋼筋計(jì)算算顯然，短短向池壁的的豎向鋼筋筋和水平鋼鋼筋，同于于長(zhǎng)向池壁壁的配筋形形式，即豎豎向鋼筋內(nèi)內(nèi)外側(cè)均采采用φ14@1140，實(shí)實(shí)配As=11000mm2，水平平鋼筋內(nèi)外外側(cè)均采用用φ14@1125，實(shí)實(shí)配As=12322mm2，滿足要要求。B角隅處處鋼筋計(jì)算算角隅處處水平鋼筋筋根據(jù)角隅隅水平彎矩矩及水平拉拉力，按偏偏心受拉構(gòu)構(gòu)件計(jì)算確確定。計(jì)算彎彎矩Mcx=-0.0355PH2=-0.0355×49.994×3.52=-221.411kN·mmNco=Nxo=0..06255Plx=0.00625××49.994×8=24.992kN取as=40mm，偏偏心距e0=M/N=21.441/24.992=859mmm>0.55h-as=0.55×400-440=160mm，故屬于大大偏心受拉拉構(gòu)件，偏心拉力力對(duì)受拉鋼鋼筋合力作作用點(diǎn)的距距離為：e=ee0-0.55h+as=361--0.5××400++40mm=201mmm則Ne=244.92××103×201=5.011×106N·mmm又2a/sbba1fc(h0-a/s)=2×40×10000×1.0×11.99×(360-440)=304..64×106N.mmm>Ne=5.011×106N·mmm故不考慮As//的作用，計(jì)算Asas==Ne/(a1×fc×b×h02)=5.011×106/(1.0×11.99×10000×3602)=0.00032相應(yīng)的的內(nèi)力臂系系數(shù)為γs=0.9998，As=N×(1+e/γs/h0)/fy=185..05mmm2，小于按最最小配筋率率計(jì)算所需需的鋼筋截截面積，選用φ14@125，實(shí)配As=12322mm2，滿足要求求。根據(jù)泵泵房實(shí)際承承受荷載及及使用情況況和構(gòu)造特特點(diǎn)，水平鋼筋筋選用φ14@1125，豎向鋼筋筋選用φ14@1440。受壓壓鋼筋將中中段外側(cè)鋼鋼筋伸入支支座。C裂縫寬度度驗(yàn)算a豎向壁壁底截面和和豎向跨中中截面經(jīng)驗(yàn)算算，豎向壁壁底截面和和豎向跨中中截面最大大裂縫寬度度均不超過(guò)過(guò)允許值，則則該配筋形形式符合要要求。b角隅邊邊緣截面該處按荷載準(zhǔn)永永久效應(yīng)組組合計(jì)算的的彎矩和軸軸向拉力分分別為：Mq=0.0035PHH2/1.227=211.41//1.277=16..86kNN·m/mmNq=Ncx/1..27=224.922/1.227=199.62kkN/m此時(shí)裂縫寬度按按偏心受拉拉構(gòu)件計(jì)算算。e0=Mq/Nq=16.886/19.662=0.8559m=859mmmα2=1+0.355ho/eo=1+0.355×3600/859=1.1447mm則σsq=61.771/mmm2ρte=As/(0.5bhh)=0.00062得ψ=-1..54<00.4,故取ψ=0.44由于水平鋼筋置置于豎向鋼鋼筋內(nèi)側(cè)，故故水平鋼筋筋保護(hù)層厚厚度c=35+8=433mm，則則最大裂縫縫寬度：WWmax=0.0599mm<0.255mm(滿足要求)鋼筋排列形式如如圖2-33和圖2-4。圖2-3長(zhǎng)池池壁配筋圖圖圖2-4短池池壁配筋圖圖2.6底板內(nèi)內(nèi)力及配筋筋計(jì)算2.6.11底板壓強(qiáng)強(qiáng)計(jì)算（1）自重：P1=(52088.0+13066.8＋243)/（19.88×8.88）=338.788kN/mm2（2）池頂活荷荷載：P2=1.00kN/mm2（3）總壓力：：Pd=P1+P2=39..78kNN/m22.6.22底板內(nèi)力力計(jì)算底板約束條件簡(jiǎn)簡(jiǎn)化為四邊邊固定，底底板按單向向板進(jìn)行計(jì)計(jì)算。取單單寬b=1m。底板所所受總壓力力的標(biāo)準(zhǔn)值值為：qk=39..78×11.0=339.788kN/mm板的計(jì)算跨度為為：l0=7.2＋0.4==7.6mm則跨中中最大彎矩矩設(shè)計(jì)值為為：M=1.00×1.00×1.220×399.78××7.622×1/88=3444.65kkN·m2.6.33配筋計(jì)算算混凝土保護(hù)層厚厚度c=40mmm，估計(jì)鋼筋筋直徑d=10mmm，則a=c+d/2=445mm，ho=h-a=400-455=3555mm，板板計(jì)算寬度度b=10000mm。選用C25混凝土，HHRB3335級(jí)鋼筋筋，可知fc=11.9N/mmm2，fy=3100N/mmm2，則αs=0..067ξ=1-=0.4413<<ξb=0.6614代入相應(yīng)公式，得得需要的鋼鋼筋面積為為：As=47299.52mmm2>ρminbhh=0.0002722×10000×4000=10088mmm2則則底板下部部鋼筋選用用￠22@880（As=47522mm2），上部鋼鋼筋選用￠￠20@1120，分分布筋選用用φ8@2000。2.6.44裂縫寬度度驗(yàn)算代入相相應(yīng)公式計(jì)計(jì)算得，跨中截面面的裂縫寬寬度為ωmax=0.1322mm<0.255mm，最最大裂縫寬寬度未超過(guò)過(guò)允許值，滿滿足要求。鋼筋排列形式見(jiàn)見(jiàn)圖2-5。圖2-5底板板配筋圖2.7樓板內(nèi)內(nèi)力及配筋筋計(jì)算為了節(jié)節(jié)約和安全全起見(jiàn)，在在樓板下設(shè)設(shè)置橫梁，并并在長(zhǎng)梁中中部底下設(shè)設(shè)置立柱起起支撐橫梁梁作用。梁梁寬b=200mmm，高h(yuǎn)=500mmm，可知知長(zhǎng)梁長(zhǎng)為為L(zhǎng)1=15.00m，短梁梁長(zhǎng)為L(zhǎng)2=7.22m。立柱高h(yuǎn)=3.33m，橫截面尺尺寸為2550×2550mm。2.7.11柱永久荷載——梁梁和板之間間的軸向力力NNG=(0.2××0.3××15+1.5××0.2××15)×25==135..0kN可變荷載——人人群荷載產(chǎn)產(chǎn)生的軸向向力NNQ=2×11.5×115=455kN則該柱承受的軸軸向力設(shè)計(jì)計(jì)值為NN=1.00×1.00×(1.2×1135+1.4×45)=225kNN選用C25混凝凝土，HRRB3355級(jí)鋼筋，ffc=11.99N/mmm2，fy/=3100N/mmm2，柱截面面為正方形形，邊長(zhǎng)b=2500mm，計(jì)計(jì)算跨度l0=0.77L=0.77×33000=23310mmm，l0/b=23110/2550=9..24>88，需考慮縱縱向彎曲的的影響，代代入相關(guān)公公式并經(jīng)計(jì)計(jì)算可得AAs<0，說(shuō)明明截面尺寸寸選得過(guò)大大，重新選選擇b=2000mm，此此時(shí)l0/b=11..55，仍仍得As<0。顯顯然，此柱柱并不需要要承受太大大的力，故故采用磚砌砌結(jié)構(gòu)就可可滿足要求求，截面為為正方形，邊邊長(zhǎng)取一塊塊磚長(zhǎng)。2.7.22梁梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：：ggk=0.22×0.55×25==2.5kkN/m樓板自重標(biāo)準(zhǔn)值值：qqk/=1.55×0.22×25==7.5kkN/m均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值：qk=7.55+2=99.5kNN/m梁跨中彎矩設(shè)計(jì)計(jì)值：M=1..0×1..0×(1.2××2.5++1.4××9.5))×9.552×1/88=1883.888kN/mm混凝土保護(hù)層厚厚度c=35mmm，估計(jì)鋼筋筋直徑d=20mmm，則a=c+d/2=445mm，ho=h-a=5000-45=4555mm，板計(jì)算寬寬度b=10000mm。選用C25混凝土，HHRB3335級(jí)鋼筋筋，fc=11.99N/mmm2，fy=310N/mmm2。則αs=0.2286ξ=1-=0.3346<ξξb=0.6614需要的鋼筋面積積為：As=10××0.3446×2000×4555/3110=10015.668mm22鋼筋選選用3￠20+2￠16（As=13444mm2），分布筋筋選用φ6@2000。2.7.33樓板樓板配筋按寬板板計(jì)算。取取單寬b=7500mm，計(jì)算跨度度lo=3m。板自重標(biāo)準(zhǔn)值：：gk=0.22×0.775×255=3.775kN//m人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值值：qk=2.00kN/mm則板跨中彎矩標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值：M=1.00×1.00×(1.2×3..75+1.4×2.00)×32×1/88=88.21kkN/m混凝土保護(hù)層厚厚度c=25mmm，估計(jì)計(jì)鋼筋直徑徑d=10mmm，則a=c+d/2=330mm，ho=h-a=200-300=1700mm。選用C25混凝土，HHPB2335級(jí)鋼筋筋，fc=11.99N/mmm2，fy=2100N/mmm2。則αs=0.0039ξ=1-=0.0040<ξξb=0.6614則As=110×0..040××750××170//210==242..9mm22<ρminbhh=0.0002722×7500×200=408mm2鋼筋選選用φ10@2200（As=393mmm2），分布筋筋選用φ8@2000,并采取樓樓板上下對(duì)對(duì)稱配筋，滿滿足要求。樓板與樓板及梁梁鋼筋布置置見(jiàn)圖2--6。圖2-6樓板板及其橫梁梁配筋圖2.8吊車梁梁內(nèi)力及配配筋計(jì)算該吊車梁使用TT形梁，截截面尺寸如如圖2-77所示。計(jì)計(jì)算跨度llo=18m=18000mmm，在使用用階段跨中中截面承受受彎矩設(shè)計(jì)計(jì)值為：M=30××18=5540kNN/m2.8.11確定翼緣緣的計(jì)算寬寬度吊車梁為獨(dú)立TT形梁，取取a=60mmm，ho=h-a=800-600=7400mm，則h/f/hho=1000/7400=0.1135>00.1上述數(shù)值均大于于翼緣的實(shí)實(shí)有寬度，所所以按b/f=650mm計(jì)算算。由γdM=1.22×5400=6488kN··m>>fcb/fh/f(h0-h/f/2)=4488.5kNN·m屬于第二種情況況的T形梁（x>>h/f）。圖2-7吊車梁截截面圖2.8.22配筋計(jì)算a=60mm，h00=740mmm，b=300mmm。選用C25混凝土，HHRB4000級(jí)鋼筋筋，fc=11.99N/mmm2，fy=3600N/mmm2。代入相應(yīng)應(yīng)公式計(jì)算算得αs=00.2477ξ=0..289<<ξb=0.6614則AAs=27544.39mmm2鋼筋選用4€225+3€20（As=19664+942==29066mm2）。2.8.33驗(yàn)算梁的的撓度根據(jù)梁的實(shí)際構(gòu)構(gòu)造及使用用情況，此此處僅考慮慮荷載效應(yīng)應(yīng)短期組合合下，梁的的撓度是否否滿足要求求。在荷載載效應(yīng)短期期組合下，[fs/l0]=1/200。代入相應(yīng)公式計(jì)算得Bs==38.119×1013N.mmm2BBl=25..62×1013N.mmm2fs==(5/448)×648×106×1800002/(255.62××1013)=885.366mmfs//l0=85..36/1180000=1/2211<[fs/l0]=1/2200故撓度度滿足要求求。為安全起見(jiàn)，加加入適當(dāng)?shù)牡墓拷詈褪苁芰?，鋼鋼筋排列?jiàn)見(jiàn)圖2-8。圖2-8吊車梁配配筋圖2.9吊車梁梁下立柱內(nèi)內(nèi)力及配筋筋計(jì)算吊車梁下部分主主要有牛腿腿和立柱構(gòu)構(gòu)成，其中中a=2000mm，c=4000mm，h=600mm，hh1=200mmm。截面尺寸寸見(jiàn)圖2--9所示。2.9.11牛腿T形梁自重=0..3×0..7×188×25==94.55kN吊車3t=300kN2.9.11.1牛腿腿截面尺寸寸的確定牛腿豎向受力為為：Fvs==(94.55+30)/2=662.255kN牛腿水平向受力力：Fhs==0則EQ\*jc2\*"Font:TimesNewRoman"\*hps12\o\ad(\s\up11(EMBEDEquation.KSEE3>Fvs=622.25kkN故所取尺寸符合合要求。圖2-9吊車梁下下牛腿結(jié)構(gòu)構(gòu)圖2.9.11.2牛腿腿的鋼筋配配置選用C25混凝凝土，HRRB3355級(jí)鋼筋，ffc=11.99N/mmm2，fy=310N/mmm2。代入相相應(yīng)公式并并計(jì)算得AAs=102..16mmm2<ρminbhh=0.2272%×4400×6600=652..8mm2故取As=ρminbhh=6522.8mmm2則鋼鋼筋選用3￠18（As=763mmm2）。箍筋選用φ8@@100。又剪剪跨比a/h0=2000/5555=0..36>00.3，應(yīng)設(shè)置彎起鋼筋筋A(yù)sb，取2￠18。2.9.22梁下立柱柱保護(hù)層厚度c==35mmm，b=4000mm，h=5000mm，取a=40mmm=a/，ho=h-a=5000-40=4460mmm。選用C25混凝土，HRB3335級(jí)鋼鋼筋，則fc=11.99N/mmm2，fy=3110N/mmm2。下柱計(jì)算算長(zhǎng)度為l0=4.8-(--3.5)=8.3mm，且為對(duì)對(duì)稱配筋。l0/h=83000/5000=166.6>88，需考慮縱縱向彎曲的的影響。彎矩設(shè)計(jì)值：M=100.38××8.3==