連續(xù)箱梁三角形掛籃計算書

PAGE32三角形掛籃計算算書第1章設(shè)計計計算說明明1.1設(shè)計依依依據(jù)①40+6555+40MM箱梁構(gòu)造造圖圖和技術(shù)術(shù)資料料；②《鐵路橋涵施施施工規(guī)范》（TB102203-20002）；③《鐵路混凝土土土與砌體工工程程施工規(guī)規(guī)范》（TB100210--20011）；④《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計計計規(guī)范》GB5000017--20003；⑤《路橋施工計計計算手冊》；；⑥《橋梁工程》、《結(jié)結(jié)構(gòu)力學(xué)》、《材材料力學(xué)》；；⑦其他相關(guān)規(guī)范范范手冊。1.2工程概概概況本橋為40+7770+440mm連續(xù)箱梁梁，設(shè)設(shè)計為變變截面面單箱單單室，采采用直腹腹板形形式。箱箱梁頂頂寬12m，底寬6m，梁高2M~33..8M,頂板厚度度除除梁端附附近外外均為25cm，底板厚厚度30cm至60cm，按直線線線線性變化化，腹腹板厚55cm。箱梁0#段長22m，懸懸澆段9段，1-4#段長3米，5-9#段長3.5米，0#與1#支架現(xiàn)澆澆，2#~99#懸臂現(xiàn)澆澆，最最重梁段段為混混凝土數(shù)數(shù)量為為31.2244m3，重為81.2222t（容重按2.6tt//m3計算），采采采用三角角形掛掛籃施工工懸澆澆段。1.3掛籃設(shè)設(shè)設(shè)計1.3.1主主主要技術(shù)術(shù)參數(shù)數(shù)⑴砼自重GC＝＝＝26kNN//m3；⑵鋼彈性模量EEEs＝2.1××1105MPa；⑶材料容許應(yīng)力力力：1.3.2掛掛掛籃構(gòu)造造掛籃為三角形掛掛掛籃，三三角形形桁片下下平桿桿由4[366c組成，其其他他桿件由2[322c普通熱軋軋槽槽鋼組成成的方方形截面面桿件件構(gòu)成，前前上上橫梁由2I455b普通熱軋軋工工字鋼上上下滿滿焊10mm厚鋼板組組成成，底模模前、后后橫梁由2I366a普通熱軋軋工工字鋼組組成，底底?？v梁梁為由由2[288c，吊桿采采用φ32精軋螺紋紋鋼鋼。1.3.3掛掛掛籃計算算設(shè)計計荷載及及組合合⑴荷載系數(shù)考慮箱梁混凝土土土澆筑時時脹模模等系數(shù)數(shù)的超超載系數(shù)數(shù)：1.05；預(yù)壓時動力系數(shù)數(shù)數(shù)：1.1掛籃空載行走時時時的沖擊擊系數(shù)數(shù)1.3；澆筑混凝土和掛掛掛籃行走走時的的抗傾覆覆穩(wěn)定定系數(shù)：2.0；⑵施工荷載箱梁荷載：2###段箱梁混混凝凝土為重重為81.2222t，考慮1.05超灌系數(shù)數(shù)，重重量為85.33t；施工機具及人群群群荷載：2.5kkPPa；預(yù)壓荷載：8555.3**1..2=11022.4t⑶荷載組合荷載組合I：掛掛掛籃自重+預(yù)壓荷載載重+沖擊附加加荷荷載；荷載組合Ⅱ：混混混凝土重重量+超載+動力附加加荷荷載+掛籃自重+施工荷載載；；荷載組合Ⅲ：混混混凝土重重量+超載+掛籃自重+施工荷載載；；荷載組合Ⅳ：掛掛掛籃自重+沖擊附加加荷荷載；荷載組合I用于于于掛籃預(yù)預(yù)壓時時計算；；荷載載組合Ⅱ用于剛度度計計算（穩(wěn)穩(wěn)定變變形）計計算；；荷載組組合Ⅲ用于主桁桁承承重系統(tǒng)統(tǒng)強度度和穩(wěn)定定性計計算；荷荷載組組合IV用于掛籃籃系系統(tǒng)行走走時計計算。第2章掛籃底底模系統(tǒng)統(tǒng)及吊吊桿計算算底模系統(tǒng)的計算算算考慮2種工況、3種荷載組組合合，具體體見下下表：底模計算荷載組組組合列表表工況工況描述荷載組合荷載描述計算內(nèi)容容11.2倍預(yù)壓Ⅰ混凝土重量、超超超載、動動力附附加荷載載、掛掛籃自重重、施施工荷載載底模面板、底模模模橫肋、底底模?？v梁、底底模模前后橫橫梁、吊吊桿強度度2砼澆筑Ⅱ混凝土重量、超超超載、掛掛籃自自重、施施工荷荷載底模面板、底模模模橫肋、底底模?？v梁、底底模模前后橫橫梁、吊吊桿強度度2砼澆筑Ⅲ掛籃自重、預(yù)壓壓壓荷載重重、沖沖擊附加加荷載載底模面板、底模模模橫肋、底底模?？v梁、底底模模前后橫橫梁剛剛度根據(jù)上表描述的的的工況及及荷載載組合，對對底底模系統(tǒng)統(tǒng)分別別計算，以以下下為計算算過程程。底模板面板計算算算計算簡圖腹板下第模板面面面板按3邊固結(jié)、1邊簡支板板考考慮，計計算簡簡圖如下下：2.1.2.計計計算荷載載計算荷載按三種種種荷載組組合分分別計算算。⑴荷載組合Ⅰ———預(yù)壓荷載載預(yù)壓時全部荷載載載作用到到掛籃籃底模上上，預(yù)預(yù)壓荷載載按節(jié)節(jié)段混凝凝土重重量的1.2考慮，模模板板荷載考考慮底底模板荷荷載，按1Kpa估算，施施工人員荷荷載按1Kpa考慮，沖沖擊系數(shù)按按1.1考慮，則則底模板面面荷載為：：q=(（13668.882**1.2）/3.9966/6..7++1+11)**1.11=770.33KNN/m2⑵荷載組合Ⅱ———混凝土澆澆筑筑荷載（考考慮慮沖擊系系數(shù)）混凝土澆筑時，底底模板計算考考慮2部分，一部部分為腹板下下，一部分為為底板下，施施工荷載如下下：。①1號段腹板下下：：施工荷載載載按“施工荷載”項取用，底底底模板面面板荷荷載為：：q1=（5.9958**266*1..055+2..5）*1.22==1988.118KNN/mm2②1號段底板下下：：施工荷載載載按“施工荷載”項取用，底底底模板面面板荷荷載為：：q2=（0.9921**266*1..055+2..5）*1.22==33..177KN//m22⑶荷載組合Ⅲ———混凝土澆澆筑筑荷載（不不考考慮沖擊擊系數(shù)數(shù)）①1號段腹板下下：：q1=（5.95588*266*11.055+22.5）=1655..1KNN/mm2②1號段底板下下：：q2=（0.92211*266*11.055+22.5）=27..66KN//m22⑷采用荷載綜合以上荷載計計計算結(jié)果果，計計算強度度時采采用荷載載組合合Ⅱ，腹板下q1=11998.118KKpa，底板下q2=3333.177Kppa計算剛度度時時采用荷荷載組組合Ⅲ，腹板下q1=11665.11Kppa，底板下q2=2277.7KKpaa。2.1.3.結(jié)算結(jié)果果按上述圖示與荷荷荷載，計計算底底模板面面板結(jié)結(jié)果如下下：腹板下底模面板板板應(yīng)力云云圖底模下底模面板板板應(yīng)力云云圖從上圖可以看出出出，面板板最大大折算應(yīng)應(yīng)力發(fā)發(fā)生在腹腹板下下σmax=15557.288MMpa<<1445*11.33=1888..5Mppa，強度滿滿足足要求。剛度計算結(jié)果為為為面板最最大變變形fmaxx==0.55mmm<3000//4000=00.755mmm，且小于1.5mmm，剛度滿滿足足要求?。〉啄０鍣M肋計算算算2.2.1.預(yù)壓荷載載作作用下底底模橫橫肋計算算⑴計算簡圖橫肋采用[8，間間距30cm，按支撐撐于于底?？v縱梁的的連續(xù)梁梁計算算，其計計算簡簡圖如下下：⑵計算荷載按底模板荷載計計計算，面面板荷荷載q=70..33KN//m22q1=70.333*0.33==21..099N/mmm⑶計算結(jié)果按上述荷載與圖圖圖示，計計算結(jié)結(jié)果為：：Mmax=1...60339KKN*mmQmax=9...0822KNN[8的截面幾何何特特性為：I=101cmmm4WW=225.33cmm3A=10.2cccm2A00==5*（80-88**2）=3200mmm2σmax=MMMmax//WW=1..60039··1006/25..33·1003=63..339N//mmm2<145*1...3=11888.5N//mmm2τmax=QQQmax//AA0=99.0082··1003/3200==28..388N/mmm2<85N/mm2⑷支點反力R1=541333.9NN;RR2=444224N;;R33=1116223N;;R44=1664662N;;R55=1554221N;;R66=1773007N結(jié)論：在預(yù)壓荷荷荷載作用用下，底底模橫肋肋采用用[8，間距30cm可滿足施施工工要求??！2.2.2.澆澆澆筑混凝凝土?xí)r時底模板板橫肋肋的計算算⑴計算簡圖橫肋采用[8，間間距30cm，采用2號段后部部斷斷面計算算，按按支撐于于底模?？v梁的的連續(xù)續(xù)梁計算算，其其計算簡簡圖如如下：⑵計算荷載按底模板荷載計計計算，腹腹板下下面板面面荷載載q=1988..18KKpaa倒角下面板面荷荷荷載q=（1.02233*266*11.055+22.5）*1.22==36..511Kpaa底板下面板面荷荷荷載q=（0.87733*266*11.055+22.5）*1.22==31..6KKpaq1=198...18*00..3=559..45KKN//m=559..45NN/mmmq2=36.5551*0..33=100.9953KKN//m=110..9533N//mmq2=31.666*0.33==9.448KKN/mm=99.488N//mm⑶計算結(jié)果按上述荷載與圖圖圖示，結(jié)結(jié)算結(jié)結(jié)果為：：Mmax=0...9022299KN**mQmax=1222.5773KKN[8的截面幾何何特特性為：I=101cmmm4WW=225.33cmm3A=10.2cccm2A00==5*（80-88**2）=3200mmm2σmax=MMMmax//WW=0..9002299·1106/25..33·1003=35..77N/mmm2<145*1...3=11888.5N//mmm2τmax=QQQmax//AA0=112..5733·1103/3200==39..3NN/mmm22<85N/mm2⑷支點反力R1=1895551N;;R22=1555999N;;R33=2002771N;;R44=811266.2NN;RR5=668779.88N;;R6==77788..3NN結(jié)論：在混凝土土土荷載作作用下下，底模模橫肋肋采用[8，間距30cm可滿足施施工工要求??！底?？v梁計算2.3.1.預(yù)壓荷載載作作用下底底?？v縱梁計算算⑴計算簡圖底?？v梁采用222[288C，按支撐撐于于底模底底模前前后橫梁梁上的的簡支梁梁計算算，預(yù)壓壓荷載載滿布于于底模模，其計算算簡簡圖如下下：⑵計算荷載由計算模型可知知知，橫肋肋支點點反力支支點作作為荷載載施加加到底模?？v梁梁上，按按底模模橫肋計計算結(jié)結(jié)果，支支點反反力R1=554413..9NN,R22=444244N,,R3==1116233N，R4=11664622N,,R5==1554211N,,R6==1773077N，將集中中荷荷載按集集度300mmm轉(zhuǎn)化成均均布布荷載，則則q1=554413..9//3000=118.005NN/mm，q2=449948//3000=114..75NN/mmm，q3=1162223/33000=388.774N//mmm，q4=11664622/3300==544.877N//mm，q5=1542221/33000=511.44N/mmm，q6=11773077/3300==577.699N//mm⑶計算結(jié)果按上述荷載與計計計算簡圖圖計算算，第六六根與與第七根根縱梁梁的荷載載最大大，檢算算上述述2根縱梁即即可可，按上上述荷荷載與圖圖示，結(jié)結(jié)算結(jié)果果為：：Mmax=14447.557KKN*mmQmax=12223.664KKN2[28c的截截截面幾何何特性性為：I=2*549995=1109990ccm44WW=22*3993==7866cmm3A=2*52...1=11044.2ccm22A00==2*110**（280--112.55*22）=510000mm2σmax=MMMmax//WW=1447..57··1006/7866··103=1877..7N//mmm2<145*1...3=11888.5N//mmm2τmax=QQQmax//AA0=11233.644·1103/510000=244.22N/mmm2<85N/mm2⑷支點反力第一、十二根縱縱縱梁支點點反力力：后支點反力R111=355.5523KKN前支點反反力R2=4400.8332KKN第二、十一根縱縱縱梁支點點反力力：后支點反力R111=299.4408KKN前支點反反力R2=3333.8668KKN第三、十根縱梁梁梁支點反反力：：后支點反力R111=733.8878KKN前支點反反力R2=8844.4994KKN第四、九根縱梁梁梁支點反反力：：后支點反力R111=1003..78KKN前支點反反力R2=11118.553KKN第五、八根縱梁梁梁支點反反力：：后支點反力R111=977.3346KKN前支點反反力R2=11111.221KKN第六、七根縱梁梁梁支點反反力：：后支點反力R111=1009..01KKN前支點反反力R2=11224.448KKN結(jié)論：在預(yù)壓荷荷荷載作用用下，底底?？v梁梁采用用2[288c，間距780mmm可滿足施施工工要求！！底模后橫梁計算算算2.4.1.預(yù)壓荷載載作作用下底底模后后橫梁計計算⑴計算簡圖底模后橫梁采用用用2I366a截面形式式，建建模時考考慮該該桿件與與后吊吊桿、后后錨桿桿的協(xié)調(diào)調(diào)變形形，按組組合結(jié)結(jié)構(gòu)建模模，橫橫梁采用用梁單單元模擬擬，錨錨吊桿采采用桿桿系單元元模擬擬，其計計算簡簡圖如下下：⑵計算荷載計算荷載取用底底底?？v梁梁后支支點反力力，P1=3355.5223KKN，P2=2299.4008KKN，P3=7733.8778KKN，P4=11003.778KKN，P5=9977.3446KKN，P6=11009.001KKN⑶計算結(jié)果底模后橫梁按上述荷載與圖圖圖示，計計算結(jié)結(jié)果為：：Mmax=3333.4006KKN*mmQmax=13334.228KKN2I36a的截截截面幾何何特性性為：I=2*1577760==3115200cmm4WW=22*8775==17550ccm3A=2*76...3=11522.6ccm22σmax=MMMmax//WW=333.4406··1006/175500·1003=19NN//mm2<145*1...3=11888.5N//mmm2τmax=QQQmax//AA0=11344.288·1103/1522660=88.88N/mmm2<85N/mm2②錨吊桿N1=4333.7226KKN，N2=22225.55KNN，N3=22335.112KKN⑷支點反力支點反力R1===43..9228KNNR22=2225..57KKNR33=2335..19KKN結(jié)論：在預(yù)壓荷荷荷載作用用下，底底模后橫橫梁采采用2I366a截面，可可滿滿足施工工要求求！2.4.2.澆筑混凝凝土土?xí)r底模模后橫橫梁的計計算底模后橫梁采用用用2I366a截面形式式，建建模時考考慮該該桿件與與后吊吊桿、后后錨桿桿的協(xié)調(diào)調(diào)變形形，按組組合結(jié)結(jié)構(gòu)建模模，橫橫梁采用用梁單單元模擬擬，錨錨吊桿采采用桿桿系單元元模擬擬，其計計算簡簡圖如下下：⑵計算荷載計算荷載取用111#段底模縱縱梁梁后支點點反力力，P1=11006.991KKN，P2=8888.3771KKN，P3=11114.221KKN，P4=4477.2007KKN，P5=4400.1223KKN，P6=4455.1552KKN⑶計算結(jié)果底模后橫梁按上述荷載與圖圖圖示，計計算結(jié)結(jié)果為：：Mmax=11115KNN*mmQmax=21117.443KKN2I36a的截截截面幾何何特性性為：I=2*1577760==3115200cmm4WW=22*8775==17550ccm3A=2*76...3=11522.6ccm22σmax=MMMmax//WW=1115··106/175500·1003=66..11N/mmm22<145*1...3=11888.5N//mmm2τmax=QQQmax//AA0=22177.433·1103/1522660=114..2N//mmm2<85N/mm2②錨吊桿N1=14444.668KKN，N2=22557.888KKN，N3=9944.5119KKN⑷支點反力支點反力R1===1444.889KNNR22=2557..94KKNR33=944.5584KKN結(jié)論：在預(yù)壓荷荷荷載作用用下，底底模后橫橫梁采采用2I366a截面，可可滿滿足施工工要求求！底模前橫梁與前前前上橫梁梁計算算因底模前橫梁與與與主桁架架上橫橫梁協(xié)調(diào)調(diào)變形形，建模模時考考慮空間間效應(yīng)應(yīng)，將兩兩個構(gòu)構(gòu)件整體體建模?？紤]。2.5.1.預(yù)壓荷載載作作用下底底模前前橫梁與與前上上橫梁計計算⑴計算簡圖底模前橫梁采用用用2I366a截面形式式，上上橫梁采采用2I455b截面形式式，吊吊桿采用6根φ32精軋螺紋紋鋼鋼，模型型按支支撐于主主桁架架前端的的組合合結(jié)構(gòu)考考慮，其其計算簡簡圖如如下：⑵計算荷載縱梁傳遞荷載取取取用預(yù)壓壓時底底?？v梁梁前支支點反力力P1=40.88832KKN，P2=3333.8668KKN，P3=8844.4994KKNP4=115...83KKN，P5=11111.221KKN，P6=11224.448KK外模荷載主要為為為外模板板荷載載,并考慮1.2沖擊系數(shù)數(shù)，W=（146000..5+222755.775）*1.22//4=550..6288KNN內(nèi)模板荷載在預(yù)預(yù)預(yù)壓時為0KN。⑶計算結(jié)果①底模前橫梁按上述荷載與圖圖圖示，底底模前前橫梁計計算結(jié)結(jié)果為：：Mmax=27779.441KKN*mmQmax=19991.661KKN2I36a的截截截面幾何何特性性為：I=2*1577760==3115200cmm4WW==2*88755=177500cm3A=2*76...3=11522.6ccm22σmax=MMMmax//WW=2779..41··1006/175500·1003=1599..7N//mmm2<145*1...3=11888.5N//mmm2τmax=QQQmax//AA0=11911.611·1103/1522660=112..6/mmm2<85N/mm2②前上橫梁按上述荷載與圖圖圖示，前前上橫橫梁計算算結(jié)果果為：Mmax=41116.991KKN*mmQmax=35553.992KKN2I45b的截截截面幾何何特性性為：I=2*1577760==3115200cmm4WW==2*88755=177500cm3A=2*76...3=11522.6ccm22σmax=MMMmax//WW=4116..91··1006/372200·1003=1122..1N//mmm2<145*1...3=11888.5N//mmm2τmax=QQQmax//AA=3553..93··1003/2388000=114..9N//mmm2<85N/mm2⑷前吊桿軸力N1=176...47KKNN2==1880.77KNNN33=1167..255KN⑸支點反力支點反力R=55585..488KN結(jié)論：在預(yù)壓荷荷荷載作用用下，底底模前橫橫梁采采用2I366a截面形式式，上上橫梁采采用2I455b截面形式式，可可滿足施施工要要求！2.5.2.澆筑混凝凝土土?xí)r底模模前橫橫梁與前前上橫橫梁的計計算⑴計算簡圖底模前橫梁采用用用2I366a截面形式式，上上橫梁采采用2I455b截面形式式，吊吊桿采用6根φ32精軋螺紋紋鋼鋼，模型型按支支撐于主主桁架架前端的的組合合結(jié)構(gòu)考考慮，其其計算簡簡圖如如下：⑵計算荷載縱梁傳遞荷載取取取用澆注1#梁段時底底模?？v梁前前支點點反力P1=90.44483KKN，P2=7700.9333KKN，P3=3355.8776KKNP4=37.77748KKN，P5=3377.455KNN，P6=4411.5009KK外模荷載主要為為為外模板板及翼翼緣板混混凝土土荷載,并考慮1.2沖擊系數(shù)數(shù)，W=（146000..5+222755.775）*10**11.2//10000//4++（1.24455*3..5**26**1..05**1..2+22.55*3..5**2.665）/2=11333.66KNN內(nèi)模板荷載主要要要為內(nèi)模模板及及頂板混混凝土土荷載，并并考考慮1.2沖擊系數(shù)數(shù)N=（（69996.88+445511.55）*10**11.2//10000++2..6244*33.5**266*1..055*1..2++2.55*33.5**5..5））/4=11221.99KNN⑶計算結(jié)果①底模前橫梁按上述荷載與圖圖圖示，底底模前前橫梁計計算結(jié)結(jié)果為：：Mmax=10001.11KNN*mQmax=15554.881KKN2I36a的截截截面幾何何特性性為：I=2*1577760==3115200cmm4WW==2*88755=177500cm3A=2*76...3=11522.6ccm22σmax=MMMmax//WW=1001..1·11066/175500·1003=57..88N/mmm22<145*1...3=11888.5N//mmm2τmax=QQQmax//AA=1554..81··1003/1522660=110..1/mmm2<85N/mm2②前上橫梁按上述荷載與圖圖圖示，前前上橫橫梁計算算結(jié)果果為：Mmax=26666.339KKN*mmQmax=29996.995KKN2I45b的截截截面幾何何特性性為：I=2*1577760==3115200cmm4WW==2*88755=177500cm3A=2*76...3=11522.6ccm22σmax=MMMmax//WW=2666..39··1006/372200·1003=71..66N/mmm22<145*1...3=11888.5N//mmm2τmax=QQQmax//AA=2996..95··1003/2388000=112..5N//mmm2<85N/mm2⑷前吊桿軸力N1=158...89KKNN2==1115.778KKNNN3==50..3551KNN⑸支點反力支點反力R=55590..944KN結(jié)論：在澆注混混混凝土狀狀態(tài)下下，底模模前橫橫梁采用2I366a截面形式式，上上橫梁采采用2I455b截面形式式，可可滿足施施工要要求！底模后錨桿、前前前吊桿計計算2.6.1.預(yù)預(yù)預(yù)壓狀態(tài)態(tài)下后后錨桿計計算在預(yù)壓狀態(tài)下，使使用3根吊帶（錨錨固于成型梁梁體），2根吊桿（懸懸吊于外?；溃?，吊帶帶最大軸力為為235.112KN，采用30*1550鋼板，材質(zhì)質(zhì)為Q345B，開孔為φ60mm，開孔位置置使用2*1200*8mm鋼板補強，吊吊桿采用采用用φ32精軋螺紋鋼鋼時，計算其其應(yīng)力為：①吊帶其安全儲備為：：：K=20000/522.22=3..8((Q3455BB控制應(yīng)力力取200MMPPa)吊帶開孔補強后后后：其安全儲備為：：：K=20000/644.22=3..111(Q33455B控制應(yīng)力力取200MMPPa)②吊桿其安全儲備為：：：K=65500/555=111.88(精軋螺紋紋鋼鋼控制應(yīng)應(yīng)力取取650MMPPa)2.6.2.澆澆澆筑混凝凝土狀狀態(tài)下后后錨桿桿計算在澆筑混凝土狀狀狀態(tài)下，使使用用3根吊帶（錨錨錨固于成成型梁梁體），2根吊桿（懸懸懸吊于外外?；溃?，吊吊帶帶最大軸軸力為為257..888KN，吊桿最最大大軸力為144..668KN；其應(yīng)力力為為：①吊帶其安全儲備為：：：K=20000/577.33=3..5((Q3455BB控制應(yīng)力力取200MMPPa)吊帶開孔補強后后后：其安全儲備為：：：K=20000/700.55=2..833(Q33455B控制應(yīng)力力取200MMPPa)②吊桿其安全儲備為：：：K=65500/1880==3.66(精軋螺紋紋鋼鋼控制應(yīng)應(yīng)力取取650MMPPa)2.6.3.預(yù)預(yù)預(yù)壓狀態(tài)態(tài)下前前吊桿計計算在預(yù)壓狀態(tài)下，使使用6根吊桿（懸懸吊于上橫梁梁上），前吊吊桿最大軸力力為180.77KN，在預(yù)壓狀狀態(tài)下最大支支反力為采用用φ32精軋螺紋鋼鋼時，其應(yīng)力力為：其安全儲備為：：：K=65500/2224..7=22.889（精軋螺螺紋紋鋼控制制應(yīng)力力取650MMPPa)。2.6.4.澆澆澆筑混凝凝土狀狀態(tài)下前前吊桿桿計算在澆筑混凝土狀狀狀態(tài)下，使使用用4根吊桿（懸懸懸吊于外外?；溃?，后后錨錨桿前最最大軸軸力為158..889KN，采用φ32精軋螺紋紋鋼鋼時，其其應(yīng)力力為：其安全儲備為：：：K=65500/1997..55==3..3(精軋螺紋紋鋼鋼控制應(yīng)應(yīng)力取取650MMPPa)。由上述計算可知知知，底模模系統(tǒng)統(tǒng)前后橫橫梁的的錨吊桿桿安全全儲備均均大于于2，滿足要要求求。第3章掛籃籃主桁計算由“底模前橫梁梁與與前上橫梁梁梁”的計算結(jié)結(jié)果果，主桁桁架的的控制荷荷載為為澆注2號段時荷荷載載，結(jié)構(gòu)構(gòu)計算算時主要要考慮慮澆注混混凝土土?xí)r掛籃籃主桁桁架桿件件的強強度與穩(wěn)穩(wěn)定性性。另外外需計計算掛籃籃走行行時主要要桿件件的強度度穩(wěn)定定性及走走行錨錨固裝置置的安安全性。計計算算考慮2種工況、2種荷載組組合合，具體體見下下表：底模計算荷載組組組合列表表工況工況描述荷載組合荷載描述計算內(nèi)容容12#段澆注Ⅱ混凝土重量、超超超載、動動力附附加荷載載、掛掛籃自重重、施施工荷載載主桁架桿件強度度度、穩(wěn)定定性；；后錨系系統(tǒng)安安全性2掛籃走行Ⅳ掛籃自重、施工工工荷載、動動力力附加荷荷載主桁架桿件強度度度、穩(wěn)定定性；；走行滑道道強強度；走走行錨錨固安全全性3.1荷載組組組合Ⅱ(混凝土重重量+超載+動力附加加荷荷載+掛籃自重+施工荷載)3.1.1荷載載載計算由“底模前橫梁梁與與上橫梁”在澆注混混凝凝土作用用下計計算結(jié)果果得到到支點反反力為為590..994KN，計算主主桁桁架時前前端點點荷載按按該值值計算，即即P=59900.944KNN3.1.2荷載載載組合I作用下主主桁桁計算⑴計算簡圖三角形桁架簡化化化后計算算簡圖圖如下圖圖所示示。主桁計算簡圖由計算結(jié)果得到到到支反力力和各各桿的內(nèi)內(nèi)力大大小如下下表所所示。主桁支反力及內(nèi)內(nèi)內(nèi)力內(nèi)力及支反力單元號支點號1234后支點1后支點2前支點軸力(kN)1032.8988.89-1339.666759.69彎矩（KN*mmm）177.69剪力（KN）592.2反力(kN)358.4888-342.34441323.3注:支點反力為為負負表示拉力力力，為正正表示示壓力。⑵后錨及傾覆安安安全系數(shù)后支點1與后支支支點2均采用2根φ32精軋螺紋紋鋼(張拉力522..88kN)，則錨固固安安全系數(shù)數(shù)為：：后支點1：后支點2：⑶主桁桿件強度度度驗算主桁桿件1-333均由普通通熱熱軋2[322c槽鋼組成成，桿桿件4由普通熱熱軋4[366c槽鋼組成成，截截面形狀狀如下下圖所示示。2[32c槽鋼鋼鋼截面特特性如如下：1號和2號桿件件均受拉拉彎，應(yīng)應(yīng)力分別別為：：1號：(滿足要求)2號：(滿足要求)3號桿件為所受受受壓力最大大桿桿件，桿桿件長長度為3.377m，故在此此只只驗算5號桿件的的應(yīng)應(yīng)力強度度及受受壓穩(wěn)定定性，其其軸力為-133399.6Knn，按軸心心壓桿檢檢算。已知桿件3計算算算長度lox==lloy==3..37m，軸力為N=-113339..6KKN①強度檢算σ＝N/A＝113339.666*100000/1223000=11088.9MMpaa<1.3②整體穩(wěn)定性檢檢檢算Iy=2(37774+661..5×112..912)=2112248..2ccm4Iy=SQRTTT(Ixx/AA)=113..1cmmλy=loy///iy=333370//1331=226λ1=50.2225/2..447=220..3λoy=SQRRRT(λy2+λ12)=SQQRRT(22622＋20.332)=333,,λoy=33，λλx=333770/11199=288.33分別查表得ψy=0.92225，ψx=0..9942δ=N/（ψmmmin·AA）=133399.6××1003/(0..9925××1223000)==1177.77N/mmm22<1.3③剛度檢算：λy=333<<[λ]=15500④單肢穩(wěn)定檢算算算：λ1=50.2225/2..447=220..3查得ψ1=0..9969δ=N1/（ψψψ1·A1）=0.55××13339..6×11033/(0..9928××61150))=1117..3NN/mmm2<1.3⑤綴板計算：綴板尺寸為27770mmm×2250mmm××10mmm，綴板間間凈凈距25.225厘米。綴板應(yīng)力驗算：：：作用在柱上的剪剪剪力Vmaxx==(Aff/885)SSQRRT(ffy//2355)=12300×××2155/885=3311111..8NN作用在一側(cè)綴板板板上的剪剪力T=V1a/c==331.111××（25.2255+25）/(2**112.991))=60.555KN剪應(yīng)力τ=T///A=660..5*11033/2500**10==244.2NN/mmm2<85N/mm2彎矩M=V1aa//2=3111.111×（25.2255+25）/4=33990.88KNN·cmm正應(yīng)力δ=M///W=33900.8**1004/(100**25002/6)==337.55N//mmm2<1.3綴板與柱肢用焊焊焊縫相聯(lián)聯(lián)，滿滿焊，hf=88mmm，三面圍圍焊焊，計算算時偏偏安全地地取豎豎直焊縫縫計算算，因手手工焊焊接，計計算時時每條焊焊縫的的兩端各各扣除除10mm，焊縫長長度度取230mmm。AT=0.7××88×23000=122888mmm2WM=(1/66))×0...7×88×22302=4933773mmm3由綴板剪力產(chǎn)生生生的焊縫縫應(yīng)力力為：τT=T/ATT==3111111.88/112888=224.22Mppa由綴板彎矩產(chǎn)生生生的焊縫縫應(yīng)力力：τM=M/WMM＝＝390880000//499373＝79.22MMpa焊縫的總應(yīng)力為為為：SQRT{τTTT2+(τM/1.2222)2）}=811..6N//mmm2<fwf=1600NN/mmm224[32c截面面面幾何特特性為為：I=4*869990=3347760ccm44WW==4*55433=211722cm3A=4*61...5=22466cm2A0=4*1222*（320--114*2）=1400116mmm2計算桿件4，結(jié)結(jié)結(jié)果如下下σmax=N///A+MMmmax//WW=75596690//2446000+1177..699·1006/217722·1003=1122..7N//mmm2<145*1...3=11888.5N//mmm2τmax=QQQmax//AA0=55922.2··1003/1400116=442..3N//mmm2<85N/mm2f