泰山會展中心二層滿堂腳手架施工方案

/書目一、編制依據(jù) 1二、工程概況 1三、施工準備 21、勞動力準備 22、模板選型 23、材料機具 2四、支撐系統(tǒng)的設計和施工 21. 支撐設計 22. 施工工藝 33. 搭設前的施工準備 34. 墊木、底座的設置 55. 滿堂腳手架的搭設 56. 滿堂腳手架搭設的主要平安、技術措施 7五、支撐計算 81. 基本參數(shù)、 82. 規(guī)范要求 83. 荷載匯總 9六、混凝土的澆搗 18七、質(zhì)量要求 19八、附腳手架搭設圖： 19一、編制依據(jù)1、經(jīng)過有關部門審批的有效施工圖施工圖名稱：泰山會展中心2、有關規(guī)范、標準、規(guī)程、法規(guī)等《混凝土結構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》GB50204-2002《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范》JGJ130-2001《建筑施工腳手架好用手冊》（中國建筑工業(yè)出版社）《建筑施工平安技術手冊》（中國建筑工業(yè)出版社）《建筑施工平安檢查標準》JGJ59-993、泰山會展中心首層層高為8.1m，二層層高為8.4m.,總建筑面積為83317㎡，其最大跨度為20m和18m（具體見結構平面布置示意圖）。我項目部支配接受?48×3.5mm的Q235鋼管搭設滿堂鋼管模板支撐架進行結構施工，為保證現(xiàn)場施工平安，確保施工質(zhì)量特編制本專項施工方案。二、工程概況工程概況一覽表工程名稱泰山會展中心工程地址山東省泰安市泰山大街中段路北建設單位泰安市泰山城建投資有限公司設計單位廣東省建筑探討設計院監(jiān)理單位北京中外建工程管理有限公司施工單位中國第四冶金建設有限責任公司總建筑面積83317m2建筑高度（檐口）24m建筑層數(shù)2F主要構件尺寸主梁：500×1500mm、700×1800mm、600×1800mm、次梁：400×900mm現(xiàn)澆板：120mm柱：1200×1200mm、800×800mm、800×1000mm、1000×1000mm、?1200mm其它各項本工程為鋼筋混凝土框架結構，二級耐火等級，運用年限50年，抗震設防類別乙類，結構抗震等級為三級。三、施工準備 1、勞動力準備現(xiàn)場木工班組分為兩個小組，每個小組40人，架子工班組也分為兩個小組，每個小組20人，模板支撐由架子工搭設，各班組均由1個班組長各自管理，由一名木工工長統(tǒng)一協(xié)調(diào)指揮，以提高支模速度和質(zhì)量，操作工人均為嫻熟工，經(jīng)“三級”平安教化合格方可上崗施工。2、模板選型本工程模板工程接受膠合板為主材，方木為橫豎檔、擱柵、柱箍、托木等，梁板樓蓋支撐系統(tǒng)接受滿堂鋼管腳手架組合。3、材料機具模板：接受竹膠板，規(guī)格為2440mm×1220mm×12mm；方木：50mm×100mm方木支撐系統(tǒng)：?48×3.5mm的Q235鋼管及配件。配件：鐵釘、鐵絲、對拉夾具、夾具螺絲、L型插銷、鎖緊器、頂托、一般鋼管扣件、電鋸、電刨、電鉆等,(對拉螺栓鋼筋直徑為Ф12)四、支撐系統(tǒng)的設計和施工支撐設計1.1、主梁（梁深＞700mm）：立桿間距取（梁寬+400mm）×500mm支撐至頂，每隔1500mm縱、橫向水平拉結各一道。（詳見附圖）1.2、次梁（梁深≤700mm最小600mm）:立桿間距?。簩?400mm）×1000mm支撐至頂,每隔1500mm縱、橫向水平拉結各一道。（詳見附圖）1.3、板:立桿間距取1000mm×1000mm支撐至頂,立桿頂接受升降頂托便于調(diào)劑高度，每隔1500mm縱、橫向水平拉結各一道。（詳見附圖）1.4、立桿底座：全部立桿均置于50×200mm通長墊木之上。詳見附圖）1.5、剪刀撐：架體四周和中間每隔四排立桿設置一道豎向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置；架體兩端和中間每隔4排立桿從頂層起先向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。（詳見附圖）1.6、連墻件：每隔3跨，且在首層夾層層高處穿板做連墻件和架體主節(jié)點拉結。并在層高處框架柱和架體主節(jié)點拉結。施工工藝施工準備→放線、定位→設置底座及立桿→縱橫向掃地桿→第一步水平桿→其次步水平桿→第三步水平桿→依以上依次直至搭設至施工須要高度搭設前的施工準備3.1、搭設前依據(jù)本方案，各級工程負責人必需逐級向架設人員和施工人員進行平安技術交底。3.2、搭設前，依據(jù)質(zhì)量標準對鋼管、扣件進行質(zhì)量檢查，然后按規(guī)格、品種分堆合理擺放。3.3、搭設前應按方案在搭設位置進行架體立桿定位放線，之后再設置底座及立桿。3.4、鋼管、扣件外觀檢查標準：如下表3.4.1、鋼管的幾何尺寸、質(zhì)量檢驗要求分別見以下表1、表2。表1鋼管幾何尺寸鋼管類別外徑壁厚最大長度焊接鋼管（Q235）48mm3.5mm6000mm表2項目檢查項目質(zhì)量檢驗要求新管1產(chǎn)品質(zhì)量合格證必需具備2鋼材質(zhì)量檢驗報告必需具備3表面質(zhì)量表面應平直，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎4外徑和壁厚允許偏差不得超過0.50mm5端面應平整，兩端端面切斜偏差不得超過1.70mm6防銹處理必需進行防銹處理：鍍鋅或涂防銹漆舊管1鋼管銹蝕程度鋼管銹蝕深度小于0.50mm，應每年檢查一次2其他項目見新管項次3、4、53.4.2、扣件的技術要求：a）扣件應接受機械性能不低于KTH330-08的可鍛鑄鐵制作。b）鑄件不得有裂紋、氣孔；不宜有疏松、砂眼或其他影響運用的鑄造缺陷；并應將影響外觀質(zhì)量的粘砂、澆帽口殘余、披縫、毛刺、氧化皮等清除干凈。c）扣件和鋼管結合面必需嚴格整形，應保證和鋼管扣緊時接觸良好。d）扣件活動應能靈敏轉(zhuǎn)動，旋轉(zhuǎn)扣件的兩旋轉(zhuǎn)面間隙應小于1mm。e）扣件夾緊鋼管時，開口處的最小距離不應小于5mm。f）扣件表面應進行防銹處理。3.4.3、扣件的質(zhì)量檢驗要求：見表3表3項次項目質(zhì)量要求新扣件1產(chǎn)品質(zhì)量合格證、生產(chǎn)許可證，專業(yè)檢測單位測試報告必需具備2表面質(zhì)量應符合技術要求第b～f條內(nèi)容3螺栓不得滑絲舊扣件4同新扣件2、3項次墊木、底座的設置4.1、按腳手架縱距、排距進行放線、定位。4.2、全部立桿均置于50×200mm通長墊木之上。滿堂腳手架的搭設5.1、滿堂腳手架的組成：滿堂腳手架由縱向水平桿、橫向水平桿、立桿、掃地桿、橫向支撐桿、幫助支撐桿及剪刀撐組成一閉合的放開型腳手架。5.2、縱向水平桿的搭設縱向水平桿設置長度不得小于3跨，縱向水平桿接受對接扣件接長，對接扣件應交織布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不應設置在同步同跨內(nèi)；接頭錯開的距離不應小于500mm，各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不應大于縱距的1/3。5.3、橫向水平桿的搭設橫向水平桿設置在主節(jié)點處，且每個主節(jié)點必需設置一根橫向水平桿，用直角扣件扣接且嚴禁拆除，主節(jié)點處兩個直角扣件的中心距不應大于150mm。5.4、立桿的搭設：設置在同步同跨內(nèi)，兩相鄰立柱接頭在豎直方向錯開的距離不應小于500毫米，各接頭中心距主節(jié)點的距離不應大于步距的1/3。全部立桿接長接頭必需接受對接扣件連接，局部可接受加綁副立桿對主立桿進行加固。搭接長度不應小于1.0m，應接受不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定，端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于100mm。5.5、掃地桿的搭設:腳手架必需設置縱、橫向掃地桿。縱向掃地桿應接受直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上。橫向掃地桿應接受直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。5.6、連墻件的設置：連墻件從底層第一步起先設置，當該處設置有困難時，應接受其他牢靠措施固定。連墻件的設置宜靠近主節(jié)點設置，偏離主節(jié)點的距離不應大于0.3m。連墻件必需接受可承受拉力和壓力的構造，連墻件的連墻桿宜水平設置，當不能水平設置時，和架體連接的一端應下斜連接，不宜接受上斜連接。連墻件布置的最大間距豎向不得大于4.5m，水平間距不得大于3.6m；本方案連墻件設置在相鄰夾層層高處設置。5.7、腳手架高度的限制：本工程腳手架是為滿足摟面施工的須要，故對腳手架搭設高度的精度要求較高，搭設腳手架時不僅需對腳手架軸線進行放線限制，對腳手架的搭設高度也需進行放線限制，使腳手架在高度上的誤差不超過100mm，上部接受可調(diào)頂托，并保證上部懸臂端高度不大于0.5m，頂托外伸高度不得大于0.3m，另外要求提前澆注框架柱砼，這可以提高滿堂腳手架的穩(wěn)定性。滿堂腳手架搭設的主要平安、技術措施6.1、堅持平安技術交底制度。單位工程技術負責人按施工組織設計中有關要求向架設和運用人員進行技術交底。6.2、架體搭設人員必需經(jīng)過按現(xiàn)行國家標準考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員必需定期體檢，體檢合格者方可持證上崗。6.3、項目成員無論是班組長還是操作工人都是平安員，發(fā)覺平安隱患都必需向上級部門上報，并有權訂正。6.4、架子在搭設（拆卸）過程要做到文明作業(yè)，不得從架子上掉落工具、物品；同時必需保證自身平安，高空作業(yè)需穿防滑鞋，佩帶平安帽、平安帶，未佩帶平安防護用品不得上架子。6.5、在架子上施工的各工種作業(yè)人員應留意自身平安，不得隨意向下、向外拋、掉物品，不得隨意拆除平安防護裝置。6.6、腳手架承受施工荷載期間，須有特地人員對腳手架進行看護以便對腳手架隨時進行加固。6.7、在下列狀況下，必需對腳手架進行檢查：a）在支模前對腳手架進行檢查。b）粱板鋼筋綁扎完成后，對模板的標高和腳手架進行檢查c）粱板砼澆筑時必需對腳手架進行檢查。6.8、查保修項目：a）扣件螺絲是否松動，各主節(jié)點處各桿件的安裝、構造等是否符合專項施工方案的要求。b）平安防護措施是否符合要求。C）搭拆腳手架期間，地面應設置圍欄和警戒標記，并派專人看管，嚴禁非操作人員入內(nèi)。6.9、鋼管和扣件進場前應經(jīng)過檢查選擇（選擇標準見表1～3），所用扣件在運用前應清理加油一次，扣件確定要上緊，不得松動。每個螺栓的預緊力在40～65N.m之間。6.10、架子搭設完畢后由搭設單位會同運用單位對整個腳手架進行檢查驗收，驗收合格后方可投入運用，發(fā)覺不符合要求處，必需限時立刻整改。。6.11、本方案中接受立桿承受上部梁底、板底小橫桿傳遞下來的結構荷載，主要考慮立桿的穩(wěn)定性和梁側模板的側壓力；6.12、腳手架的平安性是由架子的整體性和架子結構完整性來保證的，嚴禁他人破壞架子結構或在架子上擅自拆除和搭設腳手架構件。6.13、腳手架必需嚴格依據(jù)本施工方案進行搭設，安裝腳手架時，技術人員必需在現(xiàn)場監(jiān)督安裝狀況，保證安裝質(zhì)量達到設計要求。6.14、在后期澆搗混凝土施工時需先澆搗柱混凝土，并在柱混凝土澆搗完成后砼達到確定強度后沿柱高加設一道牢靠連墻件，增加架體上部穩(wěn)定性；按既定澆搗方法及澆搗依次逐步澆搗梁板混凝土，從施工上保證架體勻整受力，保證架體在澆搗混凝土時少受、不受側向施工荷載，從而保證架體的整體穩(wěn)定性，進而達到平安施工的目的。五、支撐計算基本參數(shù)、本工程腳手架整體穩(wěn)定性驗算可轉(zhuǎn)化為立桿穩(wěn)定性的計算，主要計算部位為腳手架的首步架?？紤]到目前市場所用鋼管均為?48×3.5mm的鋼管，故在計算中也接受?48×3.5mm鋼管的數(shù)值進行計算。規(guī)范要求按《建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術規(guī)范》JGJ130-2001，《高層建筑施工手冊》（其次版），立桿的穩(wěn)定性計算應滿足以下要求（由于滿堂架位于室內(nèi)，外部有掛密目平安網(wǎng)的外架，故不考慮風荷載效應）：式中，N——計算立桿段的軸向力設計值，N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4∑NQKNG1K——每根立桿承受的腳手架結構自重標準值產(chǎn)生的軸向力；NG2K——每根立桿承受的構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力；∑NQK————軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)，依據(jù)計算桿件的長細比λ取值；λ——長細比， ；l0——計算長度，l0=h+2a=1.5+2×0.5=2.5m；a——模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度，本方案取a=500mm；i——截面回轉(zhuǎn)半徑，取i=1.6cm；A——立桿的截面面積，取A=4.89cm2；f——鋼材的抗壓強度設計值，由《扣件》JGJ130-2001表5.1.6，取f=205N/mm2。荷載匯總本方案中僅驗算最高腳手架的穩(wěn)定性，計算簡圖如下：3.1板的荷載計算（120mm板厚）3.1.1、120mm厚板底支撐橫向鋼管計算，縱距l(xiāng)a=1.0m,立桿橫距l(xiāng)b=1.0m橫向支撐鋼管依據(jù)均布荷載作用下的連續(xù)梁計算。q100010001000支撐鋼管計算簡圖（mm)荷載的計算：①鋼筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.000×0.120×1.00=3.0kN/m②模板的自重線荷載(kN/m)：q12=0.350×1.00=0.35kN/m③活荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值q2=2.000×1.00=2.0kN/m靜荷載q1=1.2×3.0+1.2×0.35=4.02kN/m活荷載q2=1.4×2.0=2.8kN/m組合荷載:q=q1+q2=6.82kN/m3.1.2、抗彎強度計算最大彎矩M=0.1ql2=0.1×6.82×1.0×最大剪力Q=0.6×6.82×1.0=4.092kN最大支座力N=1.1×6.82×1.0=7.502kN抗彎計算強度f=M/W=0.682÷4.245=0.161KN/m2小于0.205KN/m2縱向鋼管的抗彎計算強度小于205.0KN/m2,滿足要求v=0.677×ql4/100EI=2.04mm支撐鋼管的最大撓度為2.04mm小于1000/150和10mm,滿足要求!3.1.3、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿和立桿連接時，扣件的抗滑承載力依據(jù)下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=7.5021kN當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求,可以考慮接受雙扣件3.1.4、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力N1=7.502kN(已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4)腳手架鋼管的自重N2=1.0×0.129×3.9=0.503kN計算軸心力設計值NN=7.502+0.503=8.005kN查《建筑施工手冊》第四版表5-16得：μ=1.8，λ=μh/i=1.8×1.8/0.016=202,查《建筑施工手冊》第四版表5-18(插入法)=0.177不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式=N/A≤[f]其中N——立桿的軸心壓力設計值(kN)；N=8.005kN——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由λ=μh/i查表得到i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(mm)；i=16A——立桿截面面積(mm2)；A=397——鋼管立桿抗壓強度計算值(N/mm2)[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2計算得=145N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!所以腳手架穩(wěn)定腳手架立桿布置縱距l(xiāng)a=1.0m,立桿橫距l(xiāng)b=1.0m。腳手架立桿布置縱距l(xiāng)a=1.0m,立桿橫距l(xiāng)b=1.0m。得=89N/mm2,立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!所以腳手架穩(wěn)定.3.1.5、木方的計算依據(jù)三跨連續(xù)板計算，最大彎矩考慮為靜荷載和活荷載的計算值最不利支配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=6.82/1=6.82kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×6.82×1×1=0.682kN.m最大剪力Q=0.6×1.00×6.82=4.1kN最大支座力N=1.1×1.00×6.82=kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抗拒矩W分別為:W=7.00×7.00×7.00/6=57.17cm3；I=7.00×7.00×7.00×7.00/12=200.08cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.682×106/57166.7=1.19N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必需滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×4100/(2×70×70)=1.255N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.60N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形v=0.677×6.82×800.04/(100×9500.00×2000833.4)=1mm方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求!3.2、次梁部位荷載匯總：擬用鋼管搭設間距0.6m（橫向）×1.0m（縱向），步距1500mm，取立桿上存在有最大截面次梁的最不利狀況進行驗算。計算單根立桿的軸向力設計值：次梁砼自重：0.4×0.6×25.5×1.0/2=3.06KN模板、方木自重：0.34×（0.3×1.0+0.58×1.0×2）/2=0.25KN鋼管架自重：0.0384×（14+1.2×10+0.6×10+1.4×2×7+5.1×2）+0.0132×20+0.0184×3+0.0146×6=2.78KN恒載合計：NGK=6.09KN施工活荷載（接受商品砼取4KN/m2）：NQK=4×0.6×1.0/2=1.2KN荷載組合：N=1.2×6.09+1.4×1.2=9KN3.3、主梁部位荷載匯總：擬用鋼管搭設間距0.6m×0.5m，橫桿水平間距1500mm，計算也取位于中間的立桿，同時立桿上存在有最大截面主梁的最不利狀況進行驗算。計算單根立桿的軸向力設計值：主梁砼自重：0.7×1.80×25.5×0.6/2=9.64KN模板、方木自重：0.34×（0.5×0.6+1.08×0.6×2）/2=0.27KN鋼管架自重：0.0384×（14+0.6×2×10+0.85×2×7+4.2×2）+0.0132×20+0.0184×3+0.0146×6=2.31KN恒載合計：NGK=11.95KN施工活荷載（接受商品砼取4KN/m2）：NQK=4×0.5×0.6/2=0.6KN荷載組合：N=1.2×11.95+1.4×0.6=15.18KN/m2\3.3．1、立桿穩(wěn)定性驗算計算立桿的穩(wěn)定系數(shù)值：長細比：λ=l。/i=2500/16=156.25所以，《扣件》JGJ130-2001附錄C表C可查得立桿的穩(wěn)定系數(shù)ρ=0.287N/（A）=15.18×103/（424×0.287）=124.7MPa<f=205MPa故符合要求。計算為i=16mm，截面慣性矩I=1.02×106mm4，彈性模量E=2.06×105N/mm2，截面模量W=4245mm3,鋼管抗壓強度設計值:[f]=0.205kN/mm2荷載計算參數(shù)：模板和木塊自重：0.35KN/㎡混凝土和鋼筋自重：25.5KN/m3倒混凝土荷載標準值：1.0KN/㎡施工均布荷載標準值：1.0KN/㎡3.3.2、模板側壓力驗算：（1）計算混凝土側壓力標準值：F=0.22·rc·t0·β1·β2·r1/2F=rc·H其中t0=200/（T＋15）=200/（20＋15）=5.71F1=0.22×24×5.71×1.0×1.2×4=72.3KN/m2F2=24×3=72KN/m2取兩者中小值，即F2=72KN/m2混凝土側壓力設計值：F=F2×分項系數(shù)×折減系數(shù)=72×1.2×0.9=77.76KN/m2傾倒混凝土時產(chǎn)生的水平荷載：查表得：4KN/m2荷載設計值：4×1.4×0.85=4.76KN/m2進行荷載組合：F/=72＋4.76=76.76KN/m2驗算模板驗算：q=76.76KN/m將面均布荷載化為線均布荷載：q1=F/×1.7=76.76×1.7=130.5KN/mq2=F/×0.15=76.76×0.15=11.51KN/m抗彎強度驗算：Mmax=0.1·q1·112=0.1×76.76×0.152=0.17KN·m竹膠板的慣性矩：IX=b·h3/12=1000×123/12=144×103W=2·IX/h=144×103/6=24×103Mmax/W=0.17×106/（24×103）=7.08N/mm2〈fm=80N/mm2（滿足）ωmax=0.677·q1·l14/（100·E·I）=0.677×76.76×1504/（100×10.14×103×144×103）=0.18mm〈L/250=150/400=0.375mm（撓度驗算滿足）2)內(nèi)楞驗算：方木的截面特征：I=b·h3/12=50×10003/12=417×103W=417×103/50=83.33×103Mmax/W=0.17×106/（24×103）=7.08N/mm2〈fm=80N/mm2（滿足）Mmax=0.1·q2·l22=0.1×11.51×0.62=0.41KN·mσ=Mmax/W=0.41×106/（83.33×103）=4.92N/mm2〈fm=17N/mm2（滿足）ωmax=0.677·q2·l24/（100·E·I）=0.677×11.51×6004/（100×104×417×104）=0.24mm〈L/400=600/400=1.5mm（撓度驗算滿足）3)對拉螺栓驗算：查表可得M12螺栓的凈截面面積A=113mm2[σ]=12.90N/mm2對拉螺栓的拉力：N=F/×內(nèi)楞間距×外楞間距=76.76×0.15×0.6=6.91KN對拉螺栓的應力：σ=N/A=6.91×103/113=61.2N/mm2〈170N/mm2滿足要求.木方的計算依據(jù)三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載和活荷載的計算值最不利支配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=15.18×.6=9.11kN/m最大彎矩M=0.1ql2=0.1×9.11×.5×.5=0.228kN.m最大剪力Q=0.6×.5×9.11=2.73kN最大支座力N=1.1×.5×9.11=5.011kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抗拒矩W分別為:W=7.00×7.00×7.00/6=57.17cm3=57.17×103mm3I=7.00×7.00×7.00×7.00/12=200.08cm4=200.08×104mm4(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.228×107/57166.7=4N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪強度必需滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×4100/(2×70×70)=1.2