超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總

1/391/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總 1/391/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總、規(guī)程及技術標準m采用外徑為φ48mm，壁厚3mm的焊接鋼管。材質符合《普通碳素結構鋼技術條件》涂兩道防銹漆，外壁涂桔黃色防銹漆。有嚴重銹蝕、彎2/392/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總采用寬厚200mm×50mm木板，木板材質不低于國家的Ⅱ等杉木和松木板，兩端使用搭設順序→安裝工字鋼梁→在工字鋼梁上放線→在向掃地桿→逐根樹立立桿隨即與縱向掃地桿扣牢→安裝橫掃地桿扣牢→安裝第一步大橫桿(與各立桿扣牢)→安裝第一步第二步小橫桿→加設臨時拋撐(上端與第二步大橫桿扣牢,在裝三、四步大橫桿和小橫桿→設置聯(lián)墻桿→接立桿→加設剪刀搭設工藝標定立桿位置；周邊腳手架從一個角部開始并，將立桿與縱桿連接固定，然后搭設第一步固定，并按此要求繼續(xù)向上接長；在設置第以確保構架穩(wěn)定和架上操作人員的安全；剪架子一起及時設置；安全網滿掛，掛于腳手鋼筋，在剪力墻柱內外焊鋼管，再用鋼管拉牢，或拉結置處沒剪力墻、框架柱，應在窗洞口和樓層處搭設臨時牢。連墻桿應均勻布置，形式可以花排，也可以并排，連mm須將高m結構外邊緣的距離200mm，立桿接長3/393/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總方mm中心距主節(jié)點的距離不應大于步距的1/3。大小橫桿與m搭設欄桿，鋼管接頭要錯開500mm以上，并不得大橫桿與立桿用十字扣連接，大橫桿設在小橫桿上，在立柱扣緊，大橫桿的長度不宜小于3跨，并不小于6m。木腳手板：作業(yè)層腳手板應滿鋪、鋪穩(wěn)，離開墻面120~150mm。腳手板采用50厚木腳橫桿250mm以上未做固定的探頭板。自頂層作業(yè)層的腳手板往下計，每12m滿鋪一層腳手挑架底部及操作層應設置200mm高擋腳板，搭設在外立桿的內側。擋腳板采用剪刀撐：剪刀撐應滿剪，斜桿與地面的傾角宜在45°~60°之間，剪刀撐各接頭采用m圖)。剪刀撐與立桿或大橫桿連接采用旋轉扣件。所有扣件要緊固，可用力矩扳手實測，要求達到40~65N.m。過小則扣斜桿應在1~2步內，由底至頂呈之字形連續(xù)布置，斜桿應采用旋轉扣件固定在與之相交全網從掃地桿開始設置，作業(yè)層加安全網要符合國家規(guī)定的各項技術要網采用尼龍繩固定，必須繃平、繃直，為保證安全設Φ20鋼筋。施工層腳手架內側與4/394/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總時支撐剛性連接的方法。縱向從一層開始隔橫桿。裝設連墻件應注意掌握撐拉的松緊程度,避免引起桿件和套架側橫桿連接且與墻面垂直,不準向上傾斜,下傾角度不宜超過15，且中間須設置防護欄桿，高度1.2m。都要及時校正立桿的垂直度和大、小橫桿的標高和水平縱距始終保持一致。mmm要mm于大橫桿在腳手架上堆積重物或作為承重結構。作業(yè)面上滿鋪的第一步必須設置安全兜網，然后在每三步架設封閉，不得出現(xiàn)有遺漏，要求周圈交圈，若出現(xiàn)同一周圈的兜搭接長度不得小于一跨。兜網設置必須嚴密、綁緊、綁平，四mm保證腳手架的整體別扣緊在立桿的連接點，各面的腳手架的大橫桿要相互5/395/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總，采用槽鋼焊接的吊裝式0mm；橫向偏差不大于其高度的1/600，且不大于50mm。縱向水平桿水平偏差不大于總長度的1/300，且不大于20mm，同跨內外高度差不大于10mm；橫向水平桿水平偏差不大于10mm,外伸尺寸的誤差不應大于50mm。腳手架的步距、立桿橫距偏差不大于20mm；立桿縱距偏差不大于50mm。拆除順序為:橫桿→立桿→聯(lián)墻桿→縱向支撐置護欄或警戒標志，設專人指揮，嚴禁非作業(yè)人員格按照先搭后拆，后搭先拆，一步一清的原則依次進行，嚴兩個扣，拆除大橫桿、斜撐、剪刀撐時，先拆中間嚴禁先將連墻桿整層或數(shù)層拆除后再拆除腳手架，分段拆除高差不應大于2步。連墻指揮，上下呼應，動作協(xié)調，當解開與另外一人有件應及時拆除運走，避免誤扶和誤靠已松脫連接的中用鋼絲繩栓住，及時用塔吊或以其他安全方式運按指定的地點分類堆放，當天拆當天清，拆下的6/396/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總式。當兩組作業(yè)時,可分別從相對角開始置,不得滯后超過2步。mm整齊。連墻件之上的架高(以縱向平桿計)不得多于2步。之間至少有3道連接,其中,斜桿的搭接接頭部位至在搭設中不得隨意改變構架設計,減少桿配件設置和對立桿縱距做大于或等于100mm項手架取3kN/m2；1.5kN；施工kN運和安裝的構件自重不得大于2.5kN。人員上下腳手架必須走設安全防護的出入通(梯)道，嚴禁攀登腳手架上下。架上及安全網內的材料和物品。在任何情況下，嚴禁自得有裂縫，結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的7/397/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總外腳手架的安全技術措施JGJ30-2001)進作業(yè)指導書，并進行結構計算，腳手架搭設必須是經過全技術考核管理規(guī)則》考核合格的專業(yè)架子工，體檢合確。KN砼的輸送管。電安全技術規(guī)范》(JGJ46-2005)有關規(guī)定執(zhí)行。8/398/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總。標志。臨街搭設時外側應有防止墜物傷人的防護禁入內。安裝設立安全警戒標志，或劃分警戒區(qū)并設專平桿、掃地桿、連墻桿和安全網，在連墻桿處設得在腳手架基礎及其附近進行挖掘作16#工字鋼挑梁懸挑式扣件鋼管腳手架計算書采采用的鋼管類型為48×3.0，4kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。kNm變化系數(shù)1.6300，體型系數(shù)1.1340。bU平，其中建筑物外懸挑段長度1.40米，建筑9/399/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總形。P8kN/mP0.350×1.000/2=0.175kN/mQ000/2=1.500kN/mq0.175=0.256kN/mq.100kN/m和跨中矩)下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩計算公式如下:=0610×106/44910=135926N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!下的撓度計算公式如下:10/3910/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總q+0.175=0.213kN/mNm撓度大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎P38×1.500=0.058kNP50×1.000×1.500/2=0.262kNQ1.000×1.500/2=2.250kNP×0.058+1.2×0.262+1.4×2.250=3.534kN的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M1.2×0.038)×1.0002/8+3.534×1.000/4=0.889kN.m/4491.0=198.016N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:11/3911/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總集中荷載最大撓度計算公式如下:P.058+0.262+2.250=2.570kN的最大撓度VVV=2.434mm小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范cRc設計值,取8.0kN；P1=0.038×1.000=0.038kN值P2=0.350×1.000×1.500/2=0.262kNQ1.000×1.500/2=2.250kNR=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kNNmkN會kN；kN,其抗滑承載力可取12.0kN；NG1=0.107×18.000=1.926kNNG3=0.140×1.500×2/2=0.210kN12/3912/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總NG4=0.005×1.500×18.000=0.135kNNGNG+NG2+NG3+NG4=2.900kN。內、外立桿按一縱距內施工荷NQ3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kNUz構荷載規(guī)范》力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ向壓力N=1.2×2.900+0.85×1.4×6kN計算公式N=1.2NG+1.4NQMW計算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10Wk(kN/m2)；h(m)。Mw=0.85×1.4×0.712×1.500×1.800×k系數(shù)，取1.155；13/3913/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總W—立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；18/16=196；心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結果查表得到×424)=121.721N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!k系數(shù)，取1.155；W—立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；18/16=196；心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結果查表得到9×424)+412000/4491=201.604N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!NlNlw+NoNlw=1.4×wk×Aw14/3914/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總No——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No=Nlw.760kN，連墻件軸向力計算值Nl=15.760kN連連墻件軸向力設計值Nf=A[f]其中其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i=20.00/1.60的結果查查表得到=0.97；A4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。Nf=84.157kNI934.50cm4，截面抵抗矩W=116.80cm3，截面kNq25.15×0.0001×7.85×10=0.24kN/m15/3915/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總119.78kN9.789.78kN0.24kN/mAB100130014000.570.900.0.570.900.140.149.929.970.06100.105為RkN,R2=10.866kN,R3=-0.565kNfM5W+N/A=1.024×106/(1.05×116800.0)+4.300×16/3916/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!bU,計算公式如下其中其中b——均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：經過經過計算得到b=570×10.0×65.0×235/(1300.0×160.0×235.0)=1.78bb'=1.07-0.282/b=0.912經過計算得到強度=1.02×106/(0.912×116800.00)=9.61N/mm2；<[f],滿足要求!RAHRUi面計算其中其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各各支點的支撐力RCi=RUisini拉力分別為UkNRU大值進行計算，為RU=10.816kNFg力(kN)；Fg鋼絲破斷拉力總和(kN)；荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲0.8；17/3917/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總大于8.000×10.816/0.850=101.796kN。1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑15.5mm。UNN=RU=10.816kN公式為所需要的鋼絲拉繩的吊環(huán)最小直徑D=[10816×4/(3.1416×50×=12mmR10.866kN為f拉環(huán)按照兩個截面計算，按照《混凝土結所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[10866×4/(3.1416×50×=12mm下層鋼筋下面，并要保證兩側Nmm18/3918/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總fcc算中取于131.6kN術規(guī)范》(JGJ130-2001)。桿的橫距1.05米，內排架距離結構0.20米，立桿的步采采用的鋼管類型為48×3.0，14kN/m，安全網荷載取0.0050kN/m2。kNm變化系數(shù)1.6300，體型系數(shù)1.1340。均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變P38kN/m標準值P2=0.350×1.000/2=0.175kN/mQ.000/2=1.500kN/mq.2×0.038+1.2×0.175=0.256kN/mq4×1.500=2.100kN/m19/3919/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總和跨中)下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩計算公式如下:=0610×106/44910=135926N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!下的撓度計算公式如下:q+0.175=0.213kN/mNm撓度大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!20/3920/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎P38×1.500=0.058kNP50×1.000×1.500/2=0.262kNQ1.000×1.500/2=2.250kNP×0.058+1.2×0.262+1.4×2.250=3.534kN的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M1.2×0.038)×1.0002/8+3.534×1.000/4=0.889kN.m/4491.0=198.016N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:P.058+0.262+2.250=2.570kN的最大撓度21/3921/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總VVV=2.434mm小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范cRc設計值,取8.0kN；P38×1.000=0.038kNP50×1.000×1.500/2=0.262kNQ1.000×1.500/2=2.250kNR038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kNNmkN會kN；kN,其抗滑承載力可取12.0kN；NG1=0.107×18.000=1.926kNNG3=0.140×1.500×2/2=0.210kNNG4=0.005×1.500×18.000=0.135kNNGNG+NG2+NG3+NG4=2.953kN。內、外立桿按一縱距內施工荷NQ3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kN22/3922/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總Uz構荷載規(guī)范》力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ向壓力N=1.2×2.953+0.85×1.4×9kN計算公式N=1.2NG+1.4NQMW計算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10Wk(kN/m2)；h(m)。Mw=0.85×1.4×0.712×1.500×1.800×k系數(shù)，取1.155；W—立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；18/16=196；心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結果查表得到×424)=122.505N/mm2；23/3923/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!k系數(shù)，取1.155；W—立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；18/16=196；心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結果查表得到9×424)+412000/4491=202.388N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!NlNlw+NoNlw=1.4×wk×AwNo——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No=Nlw.760kN，連墻件軸向力計算值Nl=15.760kN連連墻件軸向力設計值Nf=A[f]其中其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i=170.00/1.60的結果24/3924/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總查查表得到=0.55；A4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。Nf.331kNI934.50cm4，截面抵抗矩W=116.80cm3，截面q25.15×0.0001×7.85×10=0.24kN/m119.84kNA2009.84kN0.24kN/mB245025/3925/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總2.922.710.540.047.147.210.9890.0690.060為RkN,R2=7.745kN,R3=0.042kNfM5W+N/A=1.544×106/(1.05×116800.0)+5.125×水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!bU,計算公式如下其中其中b——均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：經過計算得到經過計算得到b=570×10.0×65.0×235/(1200.0×160.0×235.0)=1.9326/3926/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總bb'=1.07-0.282/b=0.924經過計算得到強度=1.54×106/(0.924×116800.00)=14.31N/mm2；<[f],滿足要求!RAHRUi面計算其中其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產生的軸壓力。各各支點的支撐力RCi=RUisini拉力分別為RU9kNRU取最大值進行計算，為RU=13.799kNFg力(kN)；Fg鋼絲破斷拉力總和(kN)；荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲0.8；大于8.000×13.799/0.850=129.869kN。1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1400MPa，直徑17.0mm。UNN=RU=13.799kN公式為所需要的鋼絲拉繩的吊環(huán)最小直徑D=[13799×4/(3.1416×50×=14mmR=7.745kN為27/3927/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總f拉環(huán)按照兩個截面計算，按照《混凝土結所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[7745×4/(3.1416×50×=10mm下層鋼筋下面，并要保證兩側Nmm=82.2mm。fcc算中取于131.6kN懸挑式扣件鋼管腳手架計算書術規(guī)范》(JGJ130-2001)。管。采采用的鋼管類型為48×3.0，28/3928/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總中建筑物外懸挑段長度2.60米，建筑物內均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變P8kN/mP0.350×1.500/3=0.175kN/mQ500/3=1.500kN/mq0.175+1.4×1.500=2.356kN/m彎矩計算公式如下:M356×1.0002/8=0.295kN.m/4491.0=65.578N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!撓度計算公式如下:q38+0.175+1.500=1.713kN/m小橫桿的最大撓度小于1000.0/150與10mm,滿足要求!29/3929/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎P1.000=0.038kNP1.000×1.500/3=0.175kNQ.000×1.500/3=1.500kNP038+1.2×0.175+1.4×1.500)/2=1.178kN的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:/4491.0=106.903N/mm2Nmm,滿足要求!的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:P.038+0.175+1.500=1.713kN最大撓度30/3930/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總VVV2=4.964mm150與10mm,滿足要求!抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范cRc設計值,取8.0kN；P1=0.038×1.500=0.058kN值P2=0.350×1.000×1.500/2=0.262kNQ1.000×1.500/2=2.250kNR×0.058+1.2×0.262+1.4×2.250=3.534kN求!NmkN會kN；kN,其抗滑承載力可取12.0kN；NG1=0.107×18.000=1.926kNNG3=0.140×1.500×2/2=0.210kNNG4=0.005×1.500×18.000=0.135kNNGNG+NG2+NG3+NG4=3.583kN。內、外立桿按一縱距內施工荷NQ3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kNUz構荷載規(guī)范》31/3931/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總力設計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ向壓力N=1.2×3.583+0.85×1.4×5kN計算公式N=1.2NG+1.4NQ向壓力N=1.2×3.583+1.4×00kNMW計算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10Wk(kN/m2)；h(m)。Mw=0.85×1.4×0.712×1.500×1.800×k系數(shù)，取1.155；W—立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；18/16=196；心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結果查表得到9×424)=131.913N/mm2；32/3932/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總k系數(shù)，取1.155；W—立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；18/16=196；心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結果查表得到9×424)+412000/4491=211.796N/mm2；NlNlw+NoNlw=1.4×wk×AwNo——連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力(kN)；No=Nlw16.140kN，連墻件軸向力計算值Nl=21.140kN連連墻件軸向力設計值Nf=A[f]其中其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i=150.00/1.60的結果查查表得到=0.63；A4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。33/3933/39超實用高層懸挑腳手架施工方案匯總Nf92kNNfNl連墻件的設計計算滿足要求!Nq26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m11.60kN.60kN.60kN0.25kN/mA