針對設(shè)備隔震的鋼結(jié)構(gòu)窯尾的地震反應(yīng)研究分析

題目針對設(shè)備隔震的鋼結(jié)構(gòu)窯尾的地震反應(yīng)爭辯TitlｅSｔuｄyoｎseisｍicｒespｏnsｅｏfstｅelstruｃtureoｆkilneｑuｉpmenｔisolａｔｉon摘要鋼結(jié)構(gòu)窯尾具有能抗震、施工便捷、重量輕等優(yōu)點,在國內(nèi)外得到廣泛的運用。但是在實際應(yīng)用過程中，卻由于工藝的特殊要求，平面尺寸小，開洞不規(guī)章,層高大且變化多，從而導(dǎo)致結(jié)構(gòu)的剛度分布不規(guī)章，在設(shè)計過程中會發(fā)覺構(gòu)件的內(nèi)力、層間位移和位移角大,這勢必會使構(gòu)件截面變大,從而增加了建設(shè)成本。本文主要是爭辯通過在設(shè)備下設(shè)置隔震支座，達到耗散地震能量,增大結(jié)構(gòu)阻尼并減小結(jié)構(gòu)地震效應(yīng)的目的,為鋼結(jié)構(gòu)窯尾的設(shè)計開拓了一個新的思路。本文的主要爭辯內(nèi)容如下:對隔震支座的爭辯,依據(jù)爭辯需要和規(guī)范規(guī)定隔震單元接受兩節(jié)點間連接形式，隔震支座接受單獨的隔震單元，作為結(jié)構(gòu)與設(shè)備連接單元。隔震單元擁有線性和非線性屬性，其中線形屬性包括線性分析時使用的有效剛度和有效阻尼，非線性屬性包括非線性分析工況使用的剛度，屈服力和屈服后的剛度比。以某地擬建的窯尾結(jié)構(gòu)為工程背景，接受SＡP2０00建立不設(shè)隔震支座的一般窯尾鋼結(jié)構(gòu)的有限元模型，對其進行了模態(tài)分析,7度、8度反應(yīng)譜分析，7度、８度多遇地震時程分析,7度、8度罕遇地震時程分析，并提取了各工況下的基底剪力、層間位移、層間位移角，發(fā)覺都較大，有些甚至接近規(guī)范要求的限值。接受SAP2000建立設(shè)置隔震支座的窯尾結(jié)構(gòu)模型，對其進行了模態(tài)分析、７度、8度反應(yīng)譜分析，７度、8度多遇地震時程分析，7度、8度罕遇地震時程分析,提取各工況下的基底剪力、層間位移、層間位移角,并和一般窯尾結(jié)構(gòu)的計算結(jié)果進行對比，發(fā)覺各參數(shù)都有明顯的減小,進而證明白在設(shè)備下設(shè)置隔震支座后可以有效地改善結(jié)構(gòu)的抗震性能。關(guān)鍵詞:窯尾,隔震支座,抗震性能，反應(yīng)譜分析，時程分析ＡbstracｔSteｅｌ－structurｅpｒｅｈeathasaseｒiesofadvaｎtages，ｓuｃｈasｌｉgｈｔｗeｉght,weｌｌeａrｔhqｕakeｒesistａncｅ,eａｓyｃｏｎstrｕｃtioｎ,sｏthaｔitｉｓdeｖｅｌopedandapｐlieｄuniversaｌｌyallｏveｒthｅworld.Butｉnｔhepｒoceｓsｏｆｃonstruction,speciａlpｒｏcｅssreqｕｉｒeｓmallhorizontalｓpanｓｉze,ｉrregularopｅｎhole,ｈigｈｅrｐacｅheiｇｈtanddｉffｅrenｔchanｇes,whｉcｈleaｄtonon-unｉfｏrｍdistribuｔionofstｉfｆnesｓofｓｔｒucｔｕrｅ.Inｔｈｅprocｅssｏfdeｓiｇｎ,ｗefindthaｔｓtｒucturalmemｂerｆorｃe,storｙｄｒifｔ，layerdisplaｃemenｔanglｅareｂｉｇｇｅｒ，ｗhichleaｄtobiggercomｐonentsecｔｉｏn,highercoｓｔ.Inthispapｅr,ｉｓolａt(yī)ｉonbeaｒｉngiｓseｔuｎdeｒtｈeeｑuipmentｒｅsultinｇｉｎdissiｐａt(yī)eoｆｅaｒtｈｑuakｅenergy,iｎｃreａseｏfstructｕraldａｍｐｉngandｄｅcrｅaseofｓeismicrｅｓponse.Aｎewｉｄeaｏfdｅsiｇnofsｔeel－structurepｒehｅatｉｓoｂtaiｎedfrｏmtheresearch.Themainrｅｓearｃhｃoｎtｅｎtsandreｓuｌｔｓareasfollows：１、Resｅarｃｈoｆisolationbearing.Acｃordingｔoｔｈerｅquｉrｅmｅｎtsaｎdtherulesoｆｃｏdｅ,theelｅmeｎtofseｉsｍicisolatiｏｎadoptcｏnnｅcｔiｎｇformａt(yī)bｅtweｅntwｏnoｄｅsaｎdisolatｉｏnｂearingｕsｅsingｌeelemｅnt,whicｈconnｅctthestructｕｒeａnｄequipment．Theelemｅnｔofseiｓmicisolationｈaslinerandnｏｎ-linerｐrｏpertｙ.Linｅrpｒopertｙinclｕｄｅseffectiveｓtiｆfnessandｅffｅctｉvedａｍpinｇｉｎtheａnalｙsiｓoｆｌｉner.Non-linerpｒｏｐｅrｔｙｉncｌｕdesｓｔiffness，yiｅｌdｓtrength,stifｆnessrationｗｉthyｉeldundertheconditｉonｏfnｏn－linerａnalｙsiｓ.２、Undｅrｔhｅｂaｃkｇrｏundofpropoｓｅdpｒｅheａt(yī)，finiteelemenｔmoｄelwiｔhouｔisolatiｏnisestabliｓｈedbｙＳAP2000.Baseshear,sｔｏｒｙdrifｔ,ｌayerdiｓplaceｍentangleａｒｅｏbtainedfromｔhｅanalysisofmoｄal，reｓponsespectruｍundｅrｔｈeseisｍｉciｎtensｉtyof7、８ｄegree,ａndtｉｍe-hiｓtorｙundertheseismiｃｉntensityｏf７、8degｒee.Aｎdthｅsepaｒａｍｅtersａrｅlarge,eveｎsoｍｅｏftheｓedraｗneaｒｔhelimitofcodｅ.3、FinｉteｅlｅmentmｏｄelwiｔhisolationｉsｅstabliｓhedbySAP2000.Baseｓｈear,sｔoｒydriｆt,ｌaｙerdｉsplaceｍentanglｅareobtainedfｒomtheaｎalysisofｍodal,reｓｐonｓeｓpｅｃｔrｕmunｄertheｓeiｓｍicｉnｔｅnｓiｔyof７、8degreｅ，ａndｔiｍe-hisｔorｙunｄerthｅseｉsmｉciｎtensityoｆ7、8degree.Ｃｏmpａreｔothetraｄｉｔionaｌprｅｈeat,thesepａrameｔeｒsaｒｅsmalｌeｒ．Ａｎdｉtpｒoｖeｓtｈatsettiｎgtheｉsolatiｏnｂearinｇcanimpｒoｖeｔｈeseismicresistａnｃeofstrｕctuｒe．Keywords：Preheat,Ｉｓoｌａt(yī)ｉonbeaｒing,Earthquakｅｒesistance,Reｓponseｓｐectrumanａlysiｓ,Time-hiｓｔoryanalyｓiｓ名目TOC\ｏ"１－3"\h＼z\uＨYPERLＩNK＼l"_Ｔoｃ472356543＂ＡbstractPＡGEＲEF_Toc472３565４３\hIIHYPERLINK\l＂_Ｔoc４7２356544"名目PＡGEREＦ_Toc472356544＼hIHＹPERLINK＼l"＿Ｔoc47２356545"第１章緒論ＰＡＧEREF＿Toｃ47２356545\h1ＨYＰEＲLIＮＫ\ｌ"_Toc4723５6５4６"１．1窯尾結(jié)構(gòu)簡介ＰAGEREF_Ｔoc47235６546\h1ＨＹＰERＬINK\l＂_Toc472356５47"１.2工程概況PAGEＲEF_Toc472３565４7\h2＿Toc４72356549"1.4本文爭辯內(nèi)容和目的ＰAGEREF_Ｔｏc4723５6549\h6HYPEＲLINＫ＼l"_Toc４7２３56550"第2章建筑結(jié)構(gòu)隔震爭辯進展狀況與理論分析PAＧＥREF＿Toc47２35６5５０\ｈ８ＨＹPＥRＬIＮＫ\l"_Ｔoc４723５655１＂2.１建筑結(jié)構(gòu)隔震的進展PＡGEＲEF＿Ｔｏｃ４72356５５１\h8HＹPEＲLIＮK\l＂_Tｏｃ472356552"建筑結(jié)構(gòu)隔震背景PAGＥREＦ_Tｏc472356552＼h8ＨYＰERＬＩNK＼l＂＿Tｏc472356５53＂2.1．2建筑結(jié)構(gòu)的隔震進展ＰAGEＲEF_Toc472３5655３\ｈ10HYPERＬINＫ\l"_Toｃ４723５６55４＂建筑結(jié)構(gòu)地震把握方法PAGERＥF_Tｏc472３56554\h1２HＹPERLIＮK\l"_Tｏｃ4７235６55５＂2.２隔震結(jié)構(gòu)的理論分析PAGEREＦ＿Toc472３5６５5５\h１3HＹPＥRＬＩNK\l＂＿Ｔｏc47２3５6556"隔震支座恢復(fù)力模型PAGERＥＦ_Toc４72３５６５56\h1３HYＰEＲＬINK\l"＿Toc４7２3５655７"常見隔震結(jié)構(gòu)的數(shù)值模型PＡGERＥF_Toｃ4７235６55７\h17HYＰEＲLINK＼l"＿Toｃ4723565５8"隔震體系結(jié)構(gòu)分類４7235６55８＼h20ＨＹＰＥRLINK\l"_Toc47２356５59"2.３隔震支座的選擇和設(shè)計PAGEREF_Ｔoc４72３56559\h2２HYPEＲLINＫ＼ｌ"＿Toc4７2３5６5６０＂第3章地震作用下一般窯尾結(jié)構(gòu)的有限元分析ＰAGEREF＿Tｏc４72356560＼ｈ２4HYPERLIＮK\l"＿Toc4７23５65６1"３．1SAP２0０0軟件介紹ＰAGEREF_Ｔｏc47235656１\h24HYＰＥＲLＩＮK\ｌ"_Toc４７2３５6562"3.2建立窯尾結(jié)構(gòu)有限元模型ＰAGEREＦ_Ｔoｃ４７２356562＼h24HYPＥRLINＫ\l"＿Ｔoc47２356５63＂結(jié)構(gòu)幾何尺寸PAGEＲEF＿Tｏc4７2３56５6３\h24HYＰEＲＬINK＼l"_Tｏc4723565６4"結(jié)構(gòu)荷載的處理PAGERＥF＿Toｃ４72356５６4\ｈ31HＹPERLINＫ\l"_Toc472３５6565＂3．２.3有限元模型的處理ＰAGＥRＥF_Ｔoｃ472３５6５65\h3２HYＰERLＩNK＼l"＿Ｔoc472356566＂３.3模態(tài)分析PAGEREＦ＿Toc４72３565６6\h32ＨYPERLINK＼ｌ"_Toc472３56５６7"３.4本章小結(jié)PAGERＥＦ_Ｔoc472356５６７\h35ＨYPＥＲLINK\l"＿Toc4７2356568＂第4章隔震支座減震效果分析PＡGEREF_Toｃ472356568＼h３6HYPERLIＮK\l"_Toc47２356５6９"4．1有限元模型的建立PＡGEREF_Toｃ4723５６５69\ｈ36HＹＰERLINK\ｌ"_Toc４72３56570"4.2模態(tài)分析PAGＥREF_Toc472３5６５７０\h37HYPＥRＬINK\ｌ＂＿Tｏｃ４7２356571"４.3本章小結(jié)PAGERＥF_Tｏｃ47２3565７1\h40HＹPＥＲLINK\ｌ"_Toc472３56５72"第五章結(jié)論與展望PAGＥREF_Ｔｏc４７23５6５72\h425．1結(jié)論ＰAＧERＥＦ_Tｏｃ４72356５73\ｈ42ＨYPERLINK＼l"_Toc４72３56574"５．２展望PＡGEREF_Ｔoc４7２3５65７4\ｈ42ＨYPEＲLＩＮK＼ｌ＂_Ｔoｃ4７23565７５"致謝ＰAGEREＦ_Toc４72356５７５\h４４參考文獻PＡＧEＲEF_Toｃ4７2３5６576＼ｈ４５第1章緒論1.1窯尾結(jié)構(gòu)簡介隨著世界經(jīng)濟的不斷進展和多元化,我國及其他進展中國家正處在基礎(chǔ)和城市化建設(shè)快速進展的階段，基本建設(shè)規(guī)模量在世界處在領(lǐng)先位置。水泥是土木工程應(yīng)用中是最為常見的建材之一，而且在工程建設(shè)中消耗量巨大。浩大的工程建設(shè)促使了水泥需求的增長，進而需要在我國及其他進展中國家建設(shè)相當數(shù)量的水泥廠?？紤]到環(huán)境對人類生活的影響日益嚴峻和經(jīng)濟成本的把握要求,過去傳統(tǒng)的水泥濕法技術(shù)已經(jīng)漸漸被社會進展所淘汰。因此，隨著科技的進展和社會的進步,現(xiàn)在多數(shù)水泥生產(chǎn)線都在引進新型干法技術(shù)來進行生產(chǎn),窯尾工程是新型干法生產(chǎn)技術(shù)的核心組成部分，窯尾在水泥生產(chǎn)過程中占有格外重要的地位。同時,由于生產(chǎn)設(shè)備工藝的限制,窯尾是水泥廠中結(jié)構(gòu)主體高度較高且上部荷載較大的特種工業(yè)建筑。目前,窯尾主體結(jié)構(gòu)在滿足工藝要求以及平安性要求下,主要接受的結(jié)構(gòu)形式有鋼結(jié)構(gòu)和鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)兩類形式。兩類窯尾結(jié)構(gòu)形式有各自的特點,鋼筋混凝土窯尾結(jié)構(gòu)具有建設(shè)取材簡潔，耐久性、耐火性較好、建筑費用相對較低的優(yōu)點，但是鋼筋混凝土窯尾缺點也很突出，梁柱截面大、自重大、抗震性能較差；相對而言鋼結(jié)構(gòu)窯尾自重較輕、抗震性能較好、施工便利。但由于工藝特性的要求,僅能接受框架結(jié)構(gòu)形式，在地震作用下,窯尾結(jié)構(gòu)各層層間位移和剪力均較大,導(dǎo)致主體結(jié)構(gòu)梁柱等構(gòu)件截面尺寸會較大，且主體結(jié)構(gòu)整體高度一般超過了規(guī)范要求,限制了該類結(jié)構(gòu)的廣泛應(yīng)用?；诟G尾結(jié)構(gòu)的特點，所以針對目前窯尾結(jié)構(gòu)的特點本文提出在鋼結(jié)構(gòu)窯尾主要設(shè)備支座處設(shè)置隔震支座的方法，減小結(jié)構(gòu)的地震作用，從而能夠達到消能減震。由于水泥廠窯尾結(jié)構(gòu)生產(chǎn)設(shè)備工藝的要求,其主體結(jié)構(gòu)平面尺寸相對較小但是每一層的高度又相對較高,從本次項目爭辯爭辯的窯尾工程來看，窯尾主體結(jié)構(gòu)寬度與長度尺寸分別為16m、2５．５m,主體最大高度達91.７1米，主體結(jié)構(gòu)共7層，各層層高中最大高度為16.５m1.2工程概況該工程為中國某地擬建的4５00t／d級熟料水泥鋼結(jié)構(gòu)窯尾工程,引進了目前國際比較先進的水泥干法生產(chǎn)技術(shù)。當抗震設(shè)防烈度為7度時，設(shè)計的基本地震加速度值為0.１5g,設(shè)計地震分組為其次組，且Ⅱ類場地土。窯尾主體結(jié)構(gòu)平面尺寸為25.５m×1６ｍ，主體結(jié)構(gòu)最大高度為91.７１m,各層層高中最大層高為16.5m，整體為鋼結(jié)構(gòu)，其主體結(jié)構(gòu)平面和立面圖分別如圖1-1、1-３所示。圖1-１標準層平面布置圖圖1－2A圖1-３D軸立面布置圖圖1-4某水泥廠預(yù)熱器窯尾工程結(jié)構(gòu)實景1.3存在的問題窯尾工程主體結(jié)構(gòu)在滿足工藝要求以及平安性要求下,主要接受的結(jié)構(gòu)形式有鋼結(jié)構(gòu)和鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)兩類形式。兩類窯尾結(jié)構(gòu)形式各自有各自的特點,鋼筋混凝土窯尾結(jié)構(gòu)具有建設(shè)取材簡潔,耐久性、耐火性較好、建筑費用相對較低的優(yōu)點，但是鋼筋混凝土窯尾缺點也很突出，構(gòu)建截面大，自重大，抗震性能較差;比較可知,鋼結(jié)構(gòu)窯尾自重較輕、抗震性能好、施工便利。但由于工藝特性的要求,僅能接受框架結(jié)構(gòu)形式，在地震作用下,窯尾結(jié)構(gòu)各層層間位移和剪力均較大,導(dǎo)致主體結(jié)構(gòu)梁柱等構(gòu)件截面尺寸會較大，且主體結(jié)構(gòu)整體高度一般超過了規(guī)范要求，限制了該類結(jié)構(gòu)的廣泛應(yīng)用?；诟G尾結(jié)構(gòu)的特點,針對目前窯尾結(jié)構(gòu)的特點本文提出在鋼結(jié)構(gòu)主要設(shè)備支座處設(shè)置隔震支座的方法,減小結(jié)構(gòu)地震作用,達到消能減震的目的。目前隔震技術(shù)進展日益趨于成熟,隔震方法也很多，最常見的是基礎(chǔ)隔震和層間隔震,對于一些建筑結(jié)構(gòu)上存在精密設(shè)備或者價值較高的儀器，為了對設(shè)備加以愛護，有時也會在此類設(shè)備下設(shè)置隔震支座，減小地震作用對設(shè)備的影響,但是針對本文所提出的隔震爭辯分析，國內(nèi)外文獻中均爭辯較少，所以需要結(jié)合目前的隔震技術(shù)原理,選取合適的隔震方法運用于此類工業(yè)建筑中。不僅于此，本文針對選取何種隔震單元來模擬設(shè)備隔震支座也是處于初始的探討中,至于模擬后的隔震支座能否達到肯定的經(jīng)濟性要求需要進一步爭辯。且現(xiàn)階段沒有特地對于窯尾結(jié)構(gòu)的設(shè)計規(guī)范針，鋼結(jié)構(gòu)窯尾的動力參數(shù)沒有具體的要求，因此,本文只有結(jié)合前期對已建窯尾結(jié)構(gòu)的現(xiàn)場動力特性檢測所得到結(jié)果略作修改得到結(jié)構(gòu)自振周期和阻尼比等動力特性參數(shù)加以運用。1.4本文爭辯內(nèi)容和目的鋼結(jié)構(gòu)窯尾結(jié)構(gòu)中，可以在結(jié)構(gòu)樓層上的主要設(shè)備下設(shè)置隔震支座，將設(shè)備與原有支座之間剛性連接改為柔性連接,通過隔震支座在地震作用下產(chǎn)生的主體結(jié)構(gòu)與設(shè)備之間的相對運動，達到耗散地震能量，增大結(jié)構(gòu)阻尼并減小結(jié)構(gòu)地震效應(yīng)的目的,與耗能阻尼器的被動把握原理相像;而且設(shè)置隔震支座后，增大了整體結(jié)構(gòu)的自振周期,降低了結(jié)構(gòu)地震響應(yīng),與調(diào)諧阻尼器工作原理相像,實現(xiàn)愛護結(jié)構(gòu)的作用，且設(shè)備隔震支座安裝、維護和更換均較為便利,格外適合在類似窯尾結(jié)構(gòu)的設(shè)備荷載較大的工業(yè)建筑中應(yīng)用。對于本爭辯而言,比較合適的隔震支座類型為GZY20０，由于比較符合設(shè)備承載力和變形的要求。本文中所爭辯分析對象為擬建的日產(chǎn)４500噸規(guī)模水泥生產(chǎn)線的窯尾工程,窯尾結(jié)構(gòu)比較簡單,一般需要對實際模型進行合理簡化后建立分析模型，然后本文針對論文爭辯做了如下的一些具體工作:1.有關(guān)窯尾結(jié)構(gòu)設(shè)計和隔震爭辯資料的整理收集整理已建水泥廠窯尾結(jié)構(gòu)設(shè)計和國內(nèi)外建筑結(jié)構(gòu)隔震爭辯現(xiàn)狀資料，從而對國內(nèi)外水泥廠窯尾結(jié)構(gòu)設(shè)計和隔震爭辯進展趨勢進行全面的了解，并為鋼結(jié)構(gòu)窯尾結(jié)構(gòu)的抗震性能分析和隔震爭辯做好充分的預(yù)備。2.接受ＳAP2000有限元分析軟件完成主體結(jié)構(gòu)計算分析，有限元模型中梁和柱接受梁單元模擬，各節(jié)點均剛接；窯尾設(shè)備接受質(zhì)量實體塊單元模擬，樓板接受可同時考慮平面內(nèi)、平面外剛度的空間板單元。3.依據(jù)爭辯需要和規(guī)范規(guī)定，隔震支座接受單獨的隔震單元,作為結(jié)構(gòu)與設(shè)備連接單元。隔震單元接受兩節(jié)點式連接,質(zhì)量集中在單元兩端的節(jié)點ｉ和ｊ上,單元內(nèi)部不考慮慣性力。隔震單元擁有線性和非線性屬性，其中線形屬性包括線性分析時需要使用的有效剛度和有效阻尼，非線性屬性包括非線性分析工況使用的剛度、屈服力和屈服后的剛度比。4.參照實際工程背景，接受SＡP2０00有限元分析軟件分別建立傳統(tǒng)的窯尾結(jié)構(gòu)模型和設(shè)置隔震裝置的窯尾結(jié)構(gòu)模型，對兩類模型分別進行結(jié)構(gòu)模態(tài)分析，爭辯分析設(shè)置隔震支座對整體結(jié)構(gòu)自振特性的影響。然后,分別對上述兩類窯尾結(jié)構(gòu)進行反應(yīng)譜分析和輸入單向地震波進行彈塑性動力時程分析，爭辯地震工況下設(shè)置隔震支座對窯尾結(jié)構(gòu)抗震性能的影響,本文主要分析內(nèi)容包括隔震支座對結(jié)構(gòu)基底剪力、層位移和層間位移角及其分布的影響,和罕遇地震下結(jié)構(gòu)構(gòu)件薄弱處的初步爭辯。第2章建筑結(jié)構(gòu)隔震爭辯進展狀況與理論分析２.１建筑結(jié)構(gòu)隔震的進展建筑結(jié)構(gòu)隔震背景在人類的歷史中,各種地震的發(fā)生次數(shù)不計其數(shù),僅在上一個世紀的一百年里,有數(shù)據(jù)記載的造成傷亡人數(shù)超過5萬的地震就有20多次,由此可見地震是不行避開的自然災(zāi)難,而且地震會造成嚴峻的經(jīng)濟損失和大量的人員傷亡。例如19７6年7月28日中國唐山發(fā)生的７.8級地震，死亡人數(shù)24萬多,受傷人數(shù)16萬多,倒塌房屋總數(shù)接近3２2萬間;再如１9２3年9月1日的日本關(guān)東地震，人員傷亡人數(shù)10萬多，此后日本很多學(xué)者專家就開頭對建筑物的抗震防災(zāi)設(shè)計給與了高度的重視。人類對地震的不斷爭辯,發(fā)覺地震有以下特點:突發(fā)性、瞬時性和次生性等,因此,由于地震所引起的災(zāi)難種類也會消滅很多種狀況，比如,地震發(fā)生除了會直接導(dǎo)致建、構(gòu)筑物的破壞,山體等自然物的破壞，甚至引起海嘯等。不僅如此，地震還會引起很嚴峻的次生災(zāi)難，如由地震引起的火災(zāi)，地震導(dǎo)致堰塞湖的形成而導(dǎo)致發(fā)生嚴峻的水災(zāi)，及地震對儲存有毒物質(zhì)和核燃料的設(shè)備造成破壞從而引起毒氣和核泄漏事故，地震中人員和動物的傷亡又進一步會滋生疾病瘟疫的傳播等等。地震發(fā)生所造成的重大人員傷亡和巨大經(jīng)濟損失，大多數(shù)緣由是建構(gòu)筑物本身的抗震性能設(shè)計不良，甚至根本沒有抗震的概念,所以當經(jīng)受慘痛的代價之后，世界各國都開頭將抗震的思想引進到建筑設(shè)計當中,致力于提高建筑的抗震性能。目前,對于抗震設(shè)計雖經(jīng)過不斷的探討爭辯和實踐，但是在一個建筑物設(shè)計的主要結(jié)構(gòu)設(shè)計環(huán)節(jié)中，抗震的原理還是深受設(shè)計師們的接受，用這種方法所設(shè)計的建筑，通常狀況下為了滿足基本的抗震需求,它們的主要結(jié)構(gòu)構(gòu)件如梁板柱的幾何截面尺寸都比較大，從而來提高建筑結(jié)構(gòu)的承載力量、變形的力量和“對抗”地震的力量。但現(xiàn)在的一般建構(gòu)筑物中的抗震設(shè)計還是接受傳統(tǒng)的方法:在結(jié)構(gòu)設(shè)計軟件中輸入一條或者多條己經(jīng)發(fā)生并且有記錄的地震波，依據(jù)當?shù)貤l件通過修改適當?shù)膮?shù)和比例系數(shù)來模擬當?shù)氐卣馉顩r，進而通過結(jié)構(gòu)設(shè)計軟件的模擬計算分析出我們擬建的建筑物當遇到這樣的地震后所受到的影響大小，依據(jù)結(jié)果來對建構(gòu)筑物進行進一步的設(shè)計優(yōu)化。我們知道無論是民用建筑物還是工業(yè)的構(gòu)筑物，在滿足對平安性要求的同時，還要滿足適用性和耐久性的要求。因此,工程設(shè)計人員為了滿足結(jié)構(gòu)對延性的要求,通常是通過調(diào)整結(jié)構(gòu)的剛度來滿足的。在地震作用時，為了使結(jié)構(gòu)不至于消滅整體性破壞，設(shè)計中工程設(shè)計人員會使建筑結(jié)構(gòu)在地震作用下處在彈性或彈塑性狀態(tài)，總之，這些抗震設(shè)計方法仍舊是傳統(tǒng)的抗震方法。即多遇地震作用下基于傳統(tǒng)的抗震設(shè)計理念，通過增加結(jié)構(gòu)本身的延性和承載力量來滿足各國規(guī)范的要求,從而達到多遇地震下結(jié)構(gòu)承載力量和位移變形滿足規(guī)范要求，即使這種狀況下有部分構(gòu)件進入塑性階段但仍能夠通過變形抵擋地震作用對整體結(jié)構(gòu)的破壞，所以多遇地震下不會消滅構(gòu)件破壞,或者雖然有少部分構(gòu)件破壞但仍處于可修的范圍；在罕遇地震的作用下，結(jié)構(gòu)所受到地震力格外大,起主要把握作用，此時結(jié)構(gòu)也應(yīng)具有承受很大的地震作用的力量，而且此時的位移變形大小還應(yīng)處在規(guī)范中關(guān)于彈塑性變形限值的規(guī)定范圍之內(nèi),這些規(guī)定均是為了確保罕遇地震作用下建筑物不會消滅整體性破壞,削減人員傷亡和財產(chǎn)損失。目前，國內(nèi)外設(shè)計人員大部分具有較豐富的抗震設(shè)計理論和豐富的實際工程應(yīng)用閱歷，但是對于預(yù)防地震的設(shè)計仍是以抗震設(shè)計為主，抗震設(shè)計也有它的不足之處，地震的特點打算了人們無法精確?????地猜測地震的發(fā)生是的狀況，而且地震發(fā)生時四周的環(huán)境將變的格外惡劣也比較簡單。所以對于地震的最真實性數(shù)據(jù)我們很難得到,因而也不能預(yù)先知道發(fā)生地地震參數(shù)。由于設(shè)計時參照用的地地震參數(shù)不是很精確?????,從而可能造成意想不到的建筑結(jié)構(gòu)的破壞狀況。在具體實際的工程設(shè)計時，設(shè)計人員不能夠提前知道該類結(jié)構(gòu)的某一個部位將要承受多大的地震作用。由于抗震設(shè)計主要實行的手段改善自身條件,但建筑物自身的缺點很多，牽扯范圍較廣,所以有些缺點不能夠得到有效解決,這些在結(jié)構(gòu)設(shè)計時存在的重重問題制約著結(jié)構(gòu)設(shè)計人員利用傳統(tǒng)抗震的思想,甚至會消滅不能合理的滿足建筑物的平安性能要求，不僅如此，由于人類資源并不是無止無境和地震的隨機性特點,當我們?yōu)榱吮Ｕ系卣鹱饔孟陆ㄖY(jié)構(gòu)不至于破壞，我們不能夠無限制的使用全部資源，而傳統(tǒng)的以“抗震”為主要思想的設(shè)計爭辯方法此時就會遇到很大的問題,所以促使相關(guān)學(xué)者去開發(fā)爭辯和探究更新且更有效的抗震技術(shù)，經(jīng)過學(xué)者們的不斷爭辯，最終提出了一種新的想法,就是如何“把握”地震作用來減小地震作用的破壞，進而產(chǎn)生了一種新的解決抗震的有效方法,就是結(jié)構(gòu)的隔震技術(shù)，即新的抗震設(shè)計思想隔震技術(shù)在此基礎(chǔ)上應(yīng)運而生,成為目前一種行之有效的減震抗震手段?！案粽稹奔锤綦x地震,一般常見的是在建構(gòu)筑物的底部或某個高度處設(shè)置隔震裝置,通過此裝置來減小地震對結(jié)構(gòu)物的輸入能量，或者利用此裝置來吸取部分的地震能量，以此來減小地震對結(jié)構(gòu)物的破壞。建筑結(jié)構(gòu)的隔震進展隔震這一概念最早被人提出來是發(fā)生在２0世紀初,然而隔震技術(shù)具體應(yīng)用到實際工程上面是在2０世紀2０年月才開頭的。1９2１年,F.L．Wrｉght設(shè)計了首個隔震建筑-東京帝國飯店，在１９23年的關(guān)東大地震中,該隔震墊體現(xiàn)出良好的隔震效果。英國醫(yī)生C.ＪA通過在基礎(chǔ)下設(shè)置滑石或云母,而使建筑物形成基礎(chǔ)隔震層,在地震時能肯定程度上滑動，他以此申請了最早的隔震技術(shù)專利。1９6９年的南斯拉夫的斯克比學(xué)校是具有現(xiàn)代隔震概念的最早建筑物，該建筑物使用了矩形純橡膠體來作為隔震層。此后,結(jié)構(gòu)設(shè)計人員在原有的橡膠體內(nèi)添加了多層的鋼板，以此隔震層為基礎(chǔ)，后來法國有關(guān)人員修建了朗貝斯學(xué)校、庫魯阿斯核電站等建筑,再然后法國有關(guān)人員想到利用彈性支撐與阻尼器的共同工作能增加耗能的原理，成為世界上首次在原有橡膠隔震墊的基礎(chǔ)上增加了滑板去建筑南美洲的核電站。橡膠隔震支座和阻尼器共同工作作為一種隔震裝置得到快速的進展,隨之而來的是一大批隔震耗能阻尼器的消滅，其中的橡膠支座隔震裝置具有巨大的優(yōu)勢,它的規(guī)格、支座形式等格外有利于生產(chǎn)制造,故此橡膠支座在隔震裝置中的應(yīng)用中有很大的進展。1985年在美國加州建成了第一座接受疊層橡膠墊的隔震大樓-圣丁司法中心，隨后隔震建筑在美國快速進展。如今,美國制定公布了《國際建筑規(guī)程》和《隔震設(shè)計指南規(guī)范》，已成為目前建筑隔震設(shè)計的統(tǒng)一規(guī)范。日本作為世界上地震多發(fā)的國家，自上個世紀80年月開頭，日本對隔震方面的爭辯就漸漸有了肯定進展，之后整個國家加大對這方面的投入，花了巨大的人力財力，使日本在隔震爭辯方面得到了很大的回報和取得了重要的爭辯成果,對整個隔震技術(shù)體系形成了一套成熟且相對比較完善的理論。在應(yīng)用方面,19８2年日本就建成第一座接受橡膠墊的隔震住宅,１995年阪神地震發(fā)生后，日本建筑的隔震橡膠技術(shù)快速進展,但多數(shù)是在低層和中層的建筑中在接受隔震橡膠技術(shù),隨著技術(shù)進步和社會進展，目前高層及超高層建筑也得到進展及應(yīng)用。因此，寬敞建筑結(jié)構(gòu)學(xué)者目前正在爭辯的一個方向是高層建筑的隔震技術(shù),例如在東京己建成的建筑高度達９3．1米的杉并花園城，該建筑屬于高層建筑且接受了基礎(chǔ)隔震技術(shù),該基礎(chǔ)隔震體系是由隔震支座和阻尼器協(xié)同工作形成。另外高度達130米的大阪ＤT大樓，是接受滑動支座隔震的日本的超高層建筑,不僅如此，在大阪建成的由四棟建筑組成的楠葉塔樓城,最高部分達136.8米,同樣接受了基礎(chǔ)隔震體系,接受隔震體系的這類建筑己成為日本塔樓建設(shè)通行的做法。日本株式會社、日本隔震協(xié)會等機構(gòu)對隔震裝置的參數(shù)設(shè)置和隔震的布置都做了大量的爭辯分析及試驗，并取得肯定的爭辯成果。新西蘭在高層建筑上對隔震技術(shù)的爭辯和開發(fā)做出了很大的貢獻,特殊是鉛芯橡膠隔震支座的應(yīng)用方面，新西蘭在惠靈頓威克雷頓大樓的建設(shè)上,首次應(yīng)用了鉛芯橡膠隔震支座,另外,新西蘭也已在60多座大路及橋梁中接受了隔震技術(shù)。并且新西蘭的相關(guān)爭辯學(xué)者們在199２年依據(jù)多年對隔震技術(shù)的爭辯完成了一本專著《工程隔震概率》，這是世界上第一本完整系統(tǒng)的介紹隔震技術(shù)的土木工程領(lǐng)域的專著。經(jīng)過對隔震理論的不斷爭辯和探討,很多已建建筑在經(jīng)受地震后取得不錯的隔震效果，如發(fā)生在1９94年美國的６．7級洛杉磯地震,死亡人數(shù)眾多甚至多達700０人次，而南加州高校醫(yī)院是一座接受橡膠隔震技術(shù)的隔震建筑,雖經(jīng)受了此次的洛杉磯大地震,但卻沒有受到較為嚴峻的損壞，類似的建筑還有日本8４.19米高的仙臺森大廈,雖然經(jīng)受了有關(guān)地震精確?????記錄以來全世界第三高的２0１1據(jù)統(tǒng)計,目前開展了隔震建筑方面爭辯的國家或許有30多個,而隔震技術(shù)現(xiàn)在也主要是應(yīng)用在各類住宅、辦公樓、裙樓等建筑上,橋梁結(jié)構(gòu)由于荷載的特殊性,也經(jīng)常應(yīng)用隔震技術(shù)；現(xiàn)在出于對一些核電設(shè)備等工業(yè)建筑設(shè)施的愛護,隔震技術(shù)漸漸開頭運用到此類工業(yè)建筑行業(yè)當中。目前，世界上很多已建成的大的隔震建筑,８０%以上都接受的是橡膠墊隔震層?，F(xiàn)在有美國、中國、日本等國家為規(guī)范隔震建筑技術(shù)標準，特地出臺了相應(yīng)的隔震規(guī)范。雖然隔震技術(shù)起始時間很早，但建筑物結(jié)構(gòu)隔震技術(shù)首次在我國的提出時間是在２0世紀６0年月左右，之后才得以開放并進行爭辯。前前后后經(jīng)過李立、周福霖、周錫元、唐家祥等一批學(xué)者一系列廣泛、深化的爭辯之后，漸漸形成和建立了橡膠隔震支座和隔震結(jié)構(gòu)體系的應(yīng)用基礎(chǔ)理論,我國的隔震技術(shù)取得了引人注目的成果，并使這方面的爭辯成果成功應(yīng)用在我國的一些建筑結(jié)構(gòu)中。目前工程中應(yīng)用最多的減震方法就是隔震,由于簡潔實施且減震把握效果好,隔震技術(shù)正受到越來越多國家的青睞。隔震技術(shù)的本質(zhì)打算了它的隔震機理，隔震技術(shù)本質(zhì)就是實行措施延長建構(gòu)筑物的基本周期,使變形集中在隔震層,削減了上部結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng),通過隔震層的阻尼耗散地震能量，削減地震力向上傳遞，從而減輕上部結(jié)構(gòu)的地震破壞作用。目前接受的結(jié)構(gòu)隔震體系在平安性、可行性、經(jīng)濟性等因素的影響下，應(yīng)用比較多的主要有:橡膠墊隔振體系、滑移隔振體系、摩擦擺隔震體系以及組合隔震體系等。建筑結(jié)構(gòu)地震把握方法隨著抗震設(shè)計的不斷向前進展,新的抗震方法漸漸被有關(guān)學(xué)者和工程設(shè)計人員發(fā)覺和加以應(yīng)用，這些新的抗震方法就是結(jié)構(gòu)把握技術(shù)，常見分類有：(1)被動把握被動把握是一種直接消耗地震能量的方法,如常見的被動把握方法有基礎(chǔ)隔震、設(shè)置阻尼器等,由于被動把握方法不需要輸入外界的一種主動能量，是一種無源把握技術(shù)，且被動把握方法具有易于設(shè)計和安裝的特點,因而,此類方法更簡潔且比較廣泛應(yīng)用在實際的工程中。質(zhì)量調(diào)諧減震技術(shù)是一種結(jié)構(gòu)地震把握方法,核心部分是TＭＤ(TunｅdMassDamper)和TLＤ(TunedＬiquidＤaｍpｅr),即“調(diào)諧質(zhì)量阻尼器”以及“調(diào)諧液體阻尼器”，這種把握方法是利用設(shè)置振子的阻尼和剛度來減小結(jié)構(gòu)動力響應(yīng)峰值,以此來使建筑結(jié)構(gòu)免遭動力作用的破壞,如圖1-1，1-2示。MM2F(t)F(t)w(t)M1F(t)K1C1K2圖1-1調(diào)諧質(zhì)量阻尼器示意圖圖1－2調(diào)諧液體阻尼器示意圖(2)主動把握主動把握屬于一種有源把握技術(shù),主要是通過主動可變系統(tǒng)、材料的智能自控等措施來減小或是消退外部的動力響應(yīng)，主動把握是通過外部輸入的能量來把握主體在地震時轉(zhuǎn)變結(jié)構(gòu)的動力特性，這是它與其它把握的最大不同之處,所以主動把握能把握已經(jīng)施加在結(jié)構(gòu)上的力,并且可以主動把握結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的動力特性，通過這種把握技術(shù)就可以人為的主動的減小地震作用對建筑結(jié)構(gòu)的影響,把握效果也會很抱負。（3）混合把握混合把握是將被動和主動把握同時應(yīng)用,具有這兩種把握系統(tǒng)的優(yōu)點。可以良好的、便利的對結(jié)構(gòu)的地震加以把握,也正是由于混合把握體系具有更平安、更經(jīng)濟性的特點，所以實際工程中應(yīng)用廣泛。其中,比較常見的混合把握體系是ＨＭD(HybridMassDamｐer)、AMD(ＡｃtiｖeMaｓsDampeｒ）,即將質(zhì)量阻尼器、主動質(zhì)量阻尼器、調(diào)諧質(zhì)量阻尼器相互協(xié)作使用：主動把握與基礎(chǔ)隔震結(jié)合使用,主動把握與阻尼器結(jié)合使用等。（4)智能把握智能把握(瞿偉廉等爭辯）是一種新型的減小動力響應(yīng)的把握系統(tǒng),現(xiàn)在在土木工程結(jié)構(gòu)把握爭辯領(lǐng)域里,智能把握已成為一種新的爭辯熱點。智能把握的把握形式不同于其他把握形式,它主要是基于智能把握算法、驅(qū)動和阻尼裝置的原理來把握結(jié)構(gòu)的動力響，該智能把握算法原于主動把握理論，但又不需要很大的外部把握力，最大區(qū)分之處在于施加把握力的設(shè)備是智阻尼裝置而不是外界設(shè)備能量源。2．2隔震結(jié)構(gòu)的理論分析隔震支座恢復(fù)力模型在對建筑結(jié)構(gòu)進行地震反應(yīng)分析時，考慮到隔震支座特性比較簡單,一般我們會接受簡化的恢復(fù)力模型來代替,且該力學(xué)模型還應(yīng)適應(yīng)結(jié)構(gòu)分析的要求，并要滿足肯定的精度，所以我們想要得到比較精確?????的隔震分析結(jié)果時，我們就要知道影響建筑結(jié)構(gòu)隔震反應(yīng)分析結(jié)果的重要因素就是如何去確定隔震支座恢復(fù)力模型。目前工程實踐中橡膠支座是一種最常用的隔震支座，而本文在窯尾結(jié)構(gòu)隔震分析時所接受的支座就是鉛芯及橡膠隔震支座。所以，我們有必要對這類常用的橡膠支座恢復(fù)力模型做進一步的探討。（1)等效線性模型等效線性模型的簡圖如下圖2-1所示。橡膠隔震支座的力學(xué)模型參數(shù)主要包括:等效粘滯阻尼比、等效剛度。橡膠隔震支座一般具有彈性性能以及粘滯阻尼兩種特性,所以橡膠隔震支座可以用粘滯阻尼器加上線性彈簧的組合來等效。圖２-1等效線性模型橡膠隔震支座的線性水平恢復(fù)力和位移關(guān)系如下式（2-1)所示,由彈性恢復(fù)力及粘滯阻尼力兩部分組成。(2－1）式中：—水平恢復(fù)力—支座的粘滯阻尼系數(shù)—支座的彈性剛度—支座的水平位移—支座的水平速度等效的線性恢復(fù)力模型未考慮支座的非線性，用的是粘滯阻尼比和等效剛度兩個參數(shù)來模擬該支座的非線性特征,雖能很好的模擬支座的滯回特性，但其計算結(jié)果并沒那么精確,對于單向地震激勵時的狀況可以使用等效線性模型,而對于在雙向激勵狀態(tài)下的狀況，隔震支座并沒有考慮變形和兩個方向的耦合效應(yīng)。所以線性恢復(fù)力模型通常應(yīng)用于估量初步的隔震。（2)等效雙線性模型等效雙線性模型由于具有抱負的滯回阻尼特性,所以它是結(jié)構(gòu)分析中最常用的一種非線性模型，其計算簡圖如下圖２－2所示,其水平恢復(fù)力于位移關(guān)系如式２-２、2-3所示。圖2-2等效雙線性模型在彈性階段:當（2－2)在屈服階段：當（2-3）式中:—水平恢復(fù)力—屈服后與屈服前的剪切剛度比值,,—模型屈服后的剛度，屈服前的剛度，—支座位移，屈服后位移等效雙線性模型具有比較抱負的滯回阻尼特性,也具有橡膠隔震支座的特點,但是它并沒有將橡膠支座的屈服荷載和剛度受應(yīng)變影響的變化狀況考慮在內(nèi),尤其是支座剛度在大應(yīng)變的狀況下易消滅的非線性硬化現(xiàn)象,等效線性模型未曾考慮。而且從等效雙線性模型可以看的出不僅加載卸載階段存在突變點，彈性到塑性的階段也存在突變點，所以當我們在使用此模型做處理分析時,得到的計算結(jié)果會簡潔失真并且處理起來的過程也很簡單。但是，試驗證明:該模型可以比較抱負的模擬鉛芯及橡膠支座的力學(xué)性能。因此,目前的隔震設(shè)計及分析都是廣泛接受此類模型。（3）修正的雙線性模型經(jīng)過修正的雙線性模型計算簡圖如下圖2-3。與雙線性模型相比,修正后的雙線性模型不僅考慮了剪切變形的相關(guān)性，也考慮到了橡膠隔震支座屈服荷載和支座剛度受應(yīng)變影響的條件。圖2-3修正的雙線性模型;;(2-４）(2－5)(2-6);;(２-７)式中：,，—屈服剛度、卸載剛度、支座鉛芯屈服強度，—屈服荷載,支座剪應(yīng)變達到50%時的屈服荷載，，—支座試驗測定的常數(shù),,—鉛芯引起的強化系數(shù)、橡膠剪切模量、支座剪切模量—支座頂面和底面的相對位移—支座橡膠層總厚度—支座鉛芯橫截面面積—支座的橫截面面積修正的雙線性模型對于支座屈服荷載和剛度與剪切應(yīng)變的相關(guān)性做了肯定的考慮,仍與支座的具體實測常數(shù)有比較大的關(guān)系，也僅是粗略地按大于5０％來劃分大變形時的剪切應(yīng)變，且由于支座生產(chǎn)廠家的生產(chǎn)工藝等因素的不同,所以得到的有關(guān)剪應(yīng)變相關(guān)性修正公式會有不同的結(jié)果,因此修正的雙線性模型很難適應(yīng)于現(xiàn)在的隔震設(shè)計。常見隔震結(jié)構(gòu)的數(shù)值模型在隔震結(jié)構(gòu)體系中,上部結(jié)構(gòu)的層間剛度要遠大于隔震裝置的剛度,所以發(fā)生地震時,地震作用只會使上部結(jié)構(gòu)發(fā)生側(cè)向整體平動。為了計算便利，我們一般把上部結(jié)構(gòu)簡化成單質(zhì)點。但假如上部結(jié)構(gòu)不符合單質(zhì)點特點，且層數(shù)較多，或高寬比較大、層剛度小,我們就需要把此類結(jié)構(gòu)作多質(zhì)點體系處理,同時考慮其附帶的扭轉(zhuǎn)、傾覆等問題。1．單質(zhì)點隔震體系數(shù)值分析對于中、低層建構(gòu)筑物，接受橡膠支座隔震時，上部結(jié)構(gòu)的層間剛度遠大于隔震裝置的剛度，所以上部結(jié)構(gòu)在水平地震作用下，層間水平位移比較小，此時的結(jié)構(gòu)僅產(chǎn)生水平平動(如圖２-4a）。同時可以忽視上部結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn),所以可以用一個單質(zhì)點隔震體系模型（如圖2-4b)來代替此類結(jié)構(gòu),此時隔震結(jié)構(gòu)體系的阻尼和剛度也可以用該裝置模擬近似替代。(a）（b）圖２-4單質(zhì)點隔震體系數(shù)值模型其中:,,—分別是上部結(jié)構(gòu)的位移、速度、加速度的反應(yīng)，,—分別為地面水平地震的位移、速度和加速度—上部結(jié)構(gòu)的總質(zhì)量—上部結(jié)構(gòu)與隔震層的相對位移—隔震支座的等效阻尼—支座的水平剛度2．單質(zhì)點隔震體系的地震反應(yīng)(1）隔震體系的加速度反應(yīng)圖2-４所示的單質(zhì)點隔震體系動力分析模型的微分方程如下式2－8所示:(2-8)將上式兩邊除以,假定結(jié)構(gòu)的固有頻率為，阻尼比，則;則，公式2-８就可以表示為:(2-9)求出加速度反應(yīng)值，設(shè)地震的場地特征頻率為，結(jié)構(gòu)的動力反應(yīng)轉(zhuǎn)換常數(shù)，轉(zhuǎn)換函數(shù)是隔震結(jié)構(gòu)的地震加速度值與隔震體系所在地面的地震加速度的比值,且,那么。將它們代入公式２－9得：(2－10)隔震結(jié)構(gòu)的加速度反應(yīng)減衰比：定義為隔震結(jié)構(gòu)的加速度反應(yīng)與隔震體系地面加速度之比,則：（2-11）由公式２-1０和公式2-１1,就可以得出:(2-１2)即結(jié)構(gòu)的阻尼比,假如己知，且加速度反應(yīng)比也己知,阻尼就可以求得。(2）隔震體系的位移反應(yīng)圖２－５所示的單質(zhì)點隔震體系動力分析模型，其結(jié)構(gòu)動力微分方程如下式2-9所示:(2-13)也可以表示為:(2-１４)其中,，用函數(shù)轉(zhuǎn)換的方法,得出位移反應(yīng),因,整理得:(2-15)將2-15公式進行整理,得到位移反應(yīng)的公式:(2-16)單質(zhì)點隔震體系上部結(jié)構(gòu)層間位移比較小，各層之間的位移變化小且變化均勻,結(jié)構(gòu)變形將集中在隔震層,所以可以用隔震裝置的水平位移近似代替隔震體系的水平位移。3．多質(zhì)點隔震體系數(shù)值分析當隔震建筑上部為高柔的多、高層建筑時,此類結(jié)構(gòu)的層間剛度較小，為比較真實的模擬隔震結(jié)構(gòu)在地震作用下的受力,我們要將此類結(jié)構(gòu)按多質(zhì)點隔震體系進行分析。通常狀況下也需忽視結(jié)構(gòu)的豎向變形和應(yīng)變引起的搖擺效應(yīng)，這樣我們可以認為隔震結(jié)構(gòu)是近似的水平運動。數(shù)值分析模型圖２-６所示。(ａ）（b)圖2-6多質(zhì)點隔震結(jié)構(gòu)動力分析模型圖２-6b是層剪切模型，把每一層看成一個單元,每層的全部豎向構(gòu)件合并為一個桿,用樓層的等效剛度代替豎向桿的層剛度，按比例將荷載集中到質(zhì)點上,形成一串聯(lián)質(zhì)點的數(shù)值模型。因此，較簡潔確定各層的動力特性計算且便利計算,減小工作量。由圖2-6可以得出，上部結(jié)構(gòu)第層的地震反應(yīng):(2－17）依據(jù)朗貝爾原理,得出如下動力方程:(2-18)那么上部結(jié)構(gòu)的相對運動方程:（2-１９)式中:，,一分別是隔震層相對地面的加速度值、速度值、位移值一地面加速度,一上部結(jié)構(gòu)相對于隔震層的加速度值、速度值、位移值，，一分別是上部結(jié)構(gòu)的阻尼、剛度、質(zhì)量矩陣是Rｅily阻尼矩陣，,，是比例常數(shù)。然后,若想進一步求解可選用增量形式的差分方程，積分遞推公式或者其他數(shù)值方法。2．２.3隔震體系結(jié)構(gòu)分類1.基礎(chǔ)隔震體系隔震的基本做法是在基礎(chǔ)與上部結(jié)構(gòu)之間設(shè)置隔震層，通過它“隔離”地震,減小地震對上部結(jié)構(gòu)的影響,使結(jié)構(gòu)在地震時處于線彈性，進而滿足規(guī)范的要求?；A(chǔ)隔震技術(shù)在新西蘭、美國和日本等國家的應(yīng)用比較廣泛且比較成熟,對各種層數(shù)和各種形式的建筑結(jié)構(gòu)更加比較適用。基礎(chǔ)隔震體系有以下的特點：(1)隔震支座能有效的消耗部分地震能量,隔震層可以愛護主體結(jié)構(gòu)，使主體結(jié)構(gòu)的加速度、位移和樓層剪力等減小。(２)設(shè)置隔震層可以簡化設(shè)計工作量，易于施工實踐。這是由于隔震層能減小上部結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)，在結(jié)構(gòu)設(shè)計中我們可以只對隔震層進行設(shè)計。（3）隔震支座的經(jīng)濟效益好，使建筑除了有良好的隔震效果外經(jīng)濟性指標也可控。(4)隔震裝置具有易安裝,損壞易替換和修理便利等優(yōu)點，基礎(chǔ)隔震技術(shù)的爭辯與應(yīng)用的進展離不開隔震裝置的這些優(yōu)點。2．層間隔震體系所謂的層間隔震結(jié)構(gòu)就是隔震層設(shè)置在非基礎(chǔ)部位的其他位置,它的消滅是由于需適應(yīng)于現(xiàn)在的建筑抗震要求,所以隔震層會隨著要求設(shè)置在不同的樓層,它的消滅也的確能解決一些工程設(shè)計中的難題。3.調(diào)諧質(zhì)量阻尼系統(tǒng)(ＴＭＤ)當設(shè)置隔震層的位置相對較高，或是設(shè)在建筑物的頂層時，樓層間的隔震層與TＭＤ系統(tǒng)類似,由于隔震支座具有阻尼的性質(zhì),相當于ＴＭD系統(tǒng)附加的部分,支座下的托板相當于質(zhì)量塊。TＭD把握系統(tǒng)由質(zhì)量塊、彈簧減震器兩部分組成，這種把握系統(tǒng)儀表安裝在頂層,使的其固有頻率調(diào)整到與結(jié)構(gòu)相同，在地震作用時，通過TMD系統(tǒng)與結(jié)構(gòu)發(fā)生共振，從而減小了結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)。圖２-7為TＭD把握系統(tǒng)示意圖。RＥＦ_Ref41618３82４＼n\ｈ\*MERGEFORMＡT［13]圖２-7TMD系統(tǒng)示意圖在實際的工程中,接受ＴMD把握系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)要留意以下指標:阻尼比、頻率比和質(zhì)量比。TMＤ系統(tǒng)有結(jié)構(gòu)比較簡潔的，只需要一些簡潔的裝置，便于安裝，因此在實際的工程設(shè)計中越來越受到重視并被推廣應(yīng)用。有很多的學(xué)者對TＭD系統(tǒng)進行了一系列的理論爭辯并做了大量的現(xiàn)場試驗,得到了很多有用的數(shù)據(jù)。由他們的爭辯可知，經(jīng)過系統(tǒng)的爭辯和周密的試驗,得到了一些比較有用的設(shè)計參數(shù)值，通過ＴMD調(diào)整結(jié)構(gòu)的自振頻率,避開了地震作用時發(fā)生共振，從而避開建筑主體結(jié)構(gòu)受到不行恢復(fù)的破壞。2.3隔震支座的選擇和設(shè)計隔震裝置在結(jié)構(gòu)的地震作用下起著格外關(guān)鍵的作用,我們常見的隔震裝置可以簡化為三個組成部分:彈簧、滾珠、還有阻尼。首先彈簧可以使已經(jīng)發(fā)生變形的結(jié)構(gòu)自動的恢復(fù)位置，且可以對結(jié)構(gòu)施加相應(yīng)方向的力;滾珠可使結(jié)構(gòu)在水平方向上自由滑動,使結(jié)構(gòu)不至于因水平搖擺而倒塌;阻尼則是用來減小結(jié)構(gòu)的地震幅度,可以削減地震能量對結(jié)構(gòu)的作用，提高結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性。通過對隔震結(jié)構(gòu)的爭辯，很多國家爭辯開發(fā)了不同的隔震裝置，這些不同的隔震裝置都有著不同的參數(shù)和性能,有的可以單獨作為隔震裝置使用，有的可以和其他隔震裝置組合使用。我們應(yīng)當進行合理的分析，選擇合適的動力模型，精確?????計算它的水平剛度，選取合理的動力模型,這樣可以使對結(jié)構(gòu)的分析更加精確?????。己經(jīng)爭辯出的隔震裝置中運用比較廣泛、穩(wěn)定性能好的支座有：一般橡膠支座(RB）、鉛芯橡膠支座(LRB）、摩擦擺支座（ＦPS)、高阻尼橡膠支座(ＨD-ＲB)等。鉛芯橡膠隔震支座研發(fā)在上個世紀七十年月,創(chuàng)造者是新西蘭的W.H.Roｂｉnson教授,將鉛棒注入橡膠中達到如下目的:1)是使阻尼作用變大，削減地震對結(jié)構(gòu)的破壞作用,明顯增加結(jié)構(gòu)的恢復(fù)力量,大大提高隔震結(jié)構(gòu)的減震效果；2)是提高隔震支座的初始剛度，能較好地抵制一些外部荷載。由于純鉛材料屈服點很低,而塑性變形力量較強，可使阻尼比達到百之二十到三十之間。由于阻尼很大可以單獨使用，使得結(jié)構(gòu)抗震變的比較簡潔。這種隔震支座具有構(gòu)造簡潔、性能穩(wěn)定、參數(shù)可調(diào)等優(yōu)點,所以在建設(shè)中應(yīng)用的比較多。本文所選用的隔震支座就是這種鉛芯橡膠支座。在軟件模擬中，隔震支座的尺寸、力學(xué)性能等參數(shù)是生產(chǎn)廠家供應(yīng),設(shè)計者需要選取隔震支座的類型和具體型號,其選取依據(jù)是隔震結(jié)構(gòu)的形式和特點,同時需要滿足在動力中的剛度、變形和耗能等各種要求。在實際層間隔震結(jié)構(gòu)的設(shè)計中,還需要進一步優(yōu)化,所以最終我們接受的類型也會有多種。在層間隔震結(jié)構(gòu)的動力分析仿真模擬時,合理的隔震支座的型號最為重要，直接影響其剛度、阻尼比和變形特性等。在地震作用下的反應(yīng)分析中差別明顯，分析出的結(jié)果也會受到影響。因此在隔震結(jié)構(gòu)使用隔震支座時，必需充分地考慮隔震支座的性能，選定最合適的類型和規(guī)格，才能進行隔震結(jié)構(gòu)的設(shè)計。隔震支座需要確定的參數(shù)有:變形參數(shù)直徑、橡膠層數(shù)、單層橡膠厚度、外形系數(shù)和。除此之外，參考參數(shù)還有:屈曲荷載、等效阻尼比、水平剛度、豎向剛度。依據(jù)文獻[4１]-[４３］的規(guī)定,鉛芯橡膠支座選型的思路為；（1）依據(jù)規(guī)范[44]中的2,3，12條來定橡膠支座的平均受壓應(yīng)力的極限值;計算出橡膠支座的豎向荷載,并且求出有效直徑,有效直徑是依據(jù)壓應(yīng)力的極限值和豎向荷載來確定的。進而依據(jù)有效直徑與鉛芯直徑的關(guān)系得出鉛芯直徑。(2)選取，依據(jù)公式得出橡膠層總厚度，選取S1，依據(jù)已知條件求出單層橡膠厚度,運用文獻［5],確定、和。（３）依據(jù)所得出的各種參數(shù)確定鉛芯橡膠支座的型號，分析它的初始剛度、屈服后剛度和阻尼比在地震反應(yīng)中的減震耗能特性,作為模擬的分析驗證的評判。第３章地震作用下一般窯尾結(jié)構(gòu)的有限元分析本文以中國某地擬建的4500t/ｄ熟料水泥鋼結(jié)構(gòu)窯尾結(jié)構(gòu)工程為爭辯對象，接受SAP２00０對其進行建模分析,包括模態(tài)分析、7度及8度多遇地震分析、7度及８度多遇地震和罕遇地震時程分析。3.1SAP2０00軟件介紹ＳAP２00０是一款集成化的通用結(jié)構(gòu)分析與設(shè)計軟件,這些年來廣受設(shè)計人員的歡迎。它有如下幾個特點:以Windｏws視窗化操作窗口；強大的可視界面;便利的人際交互功能；特殊功能的指定;快速建模及導(dǎo)入導(dǎo)出;運用范圍廣、減震等特殊材料屬性的定義等。尤為突出的是其強大的分析功能,比如：靜力分析、模態(tài)分析、反應(yīng)譜分析、線性及非線性動力分析、屈曲分析等。SAＰ2００0中建立模型的過程主要為三大步：模型的建立、模型的分析、模型的設(shè)計。３．2建立窯尾結(jié)構(gòu)有限元模型結(jié)構(gòu)幾何尺寸依據(jù)該項目的相關(guān)資料圖紙，窯尾結(jié)構(gòu)總共七層,最高層為９1.7１ｍ,各樓層梁頂標高依次為11m，24.21ｍ，38.71m,５5.2１m，６8.21ｍ,8１．71m，91．7１ｍ，框架－支撐結(jié)構(gòu)高度如表3-１所示,縱向平面尺寸總為１5ｍ,西至東依次為７.5m，7.5m,橫向平面尺寸總為2３m，由南至北依次為8.25m,６.5m，8.25m,詳見圖3-1。窯尾底層為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),上部六層為鋼結(jié)構(gòu)。框架梁為H型鋼梁，框架梁的截面尺寸見表３-2，柱為鋼管混凝土柱,支撐則接受空心鋼管，框架柱和支撐的截面尺寸見表3-3。表3-1框架結(jié)構(gòu)高度(單位：ｍ)層數(shù)123456７高度111３.２11４.５１6．51313．５１0鋼結(jié)構(gòu)各層的框架梁截面尺寸相同。如表3－2所示。表3-２框架梁的截面(單位:mm）構(gòu)件類型高寬翼緣厚腹板厚框架梁(H型）70０2501814各層鋼柱和鋼支撐的截面如表3-3所示。表３-３鋼柱和鋼支撐的截面(單位:mm）構(gòu)件編號ＺaZbＺCaＺCbZCｃZCｄ外徑825７００63063052９4０６厚度1412１21４1210結(jié)構(gòu)基本如圖3-1～圖3-5所示圖3－1底層平面布置圖圖3-２三層平面布置圖圖3-32－４層柱平面圖圖3-４5層柱平面圖圖3-5６~7層柱圖結(jié)構(gòu)荷載的處理荷載取值依據(jù)工藝資料供應(yīng)的荷載和參照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》進行取值,具體如下所示:(１)恒荷載包括:結(jié)構(gòu)自重(建模時，跨度３米以內(nèi)的次梁不處理,但考慮次梁自重)，混凝土樓面自重為4.6，鋼結(jié)構(gòu)樓面自重為1.0，加勁肋、水平支撐等自重荷載０.45,設(shè)備自重依據(jù)工藝資料圖；(2)活荷載包括:混凝土樓面4．0，鋼結(jié)構(gòu)樓面4.０，耐火磚堆放區(qū)域２0,事故堵料荷載依據(jù)工藝資料圖;注:參照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2００1的原則接受樓面活荷載折減方式,即當樓面梁的從屬面積超過25時,樓面活載折減系數(shù)取0.9。（3)風荷載:0.55,考慮阻風系數(shù)；荷載說明中特殊指出:由于水泥生產(chǎn)勢必造成肯定的空氣污染，水泥廠基本建在人煙比較稀有的鄉(xiāng)鎮(zhèn)或者城市郊區(qū),本項目為B類地貌，即模擬風剖面指數(shù)為α=0．1６進行的,能夠比較正確的模擬來流條件。試驗時，水泥廠四周的主要建筑幾何外形和相對位置也進行模擬，則近地區(qū)流場模擬也能夠達到要求。試驗結(jié)果同樣可用于同類地形條件下的同類結(jié)構(gòu)。表3-4風載荷型系數(shù)風向角層高（米)0．0022．５9011２.51802７０292.５337.5阻風率11.001.57１.060.8８1.230.930.400.851.3６0.6324．２１１.250．6８0.７80.890.７７0.27０.5０1．260.5９３8.711.151.090.970.７80.8６0.430.601.1９０.77５５.2１１．231.290.950.861.46０．85０.631．430．７868.210．750.7６0.520.７1０．6３0.４５0.3８0．800.７08１.7１０.8５０.５90．480.640.81０.４30.39０.８3０.6１91.710.981.04０．70０.811.230.930.61１.01１.02(４)地震荷載：地震設(shè)防烈度７度,Ⅱ類場地，設(shè)計地震分組為其次組,結(jié)構(gòu)抗震設(shè)防類別為乙類,依據(jù)二級抗震等級實行抗震措施。結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)為1.1。依據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GＢ50009-2012)，荷載基本組合的設(shè)計值如下所示：由可變荷載把握時，應(yīng)按下式進行計算:由永久荷載把握時,應(yīng)按下式進行計算：有限元模型的處理一般窯尾結(jié)構(gòu)有限元模型中框架梁柱接受剛接,按梁單元模擬；窯尾設(shè)備接受質(zhì)量實體塊單元模擬,樓板接受可同時考慮平面內(nèi)、平面外剛度的空間板單元。一般窯尾結(jié)構(gòu)模型如下圖３-6所示:圖3-6一般窯尾結(jié)構(gòu)有限元模型３.3模態(tài)分析模態(tài)分析又稱振型疊加法,模態(tài)分析不僅能為靜力分析供應(yīng)結(jié)構(gòu)的性能設(shè)計參數(shù),也能進行各類動力分析。它的主要原理是將多自由度的多維耦合微分方程，利用正交性等原理簡化成相對較為簡潔的解耦的二階微分方程。模態(tài)分析在肯定程度上掛念我們對結(jié)構(gòu)的動力效應(yīng)進行推斷，并供應(yīng)相關(guān)的設(shè)計參數(shù)。利用Ｓap2000軟件對一般窯尾結(jié)構(gòu)進行模態(tài)分析,共提取了前９階自振周期,詳見表3-5。表3-5結(jié)構(gòu)的前9階自振周期結(jié)構(gòu)體系Ｔ1/sＴ２/sT3/sT4/sT５/ｓT6/sＴ７/ｓT8/sT9/s周期比一般窯尾結(jié)構(gòu)2．６4２.011.４11．3１1．281．000．９５7０.８80.８2０.5３4計算分析表明：一般窯尾的第一、二振型為平動,第三振型為扭轉(zhuǎn),前三階模態(tài)如圖3-7~3-9所示：圖3-７一般窯尾結(jié)構(gòu)的第一階模態(tài)圖3-8一般窯尾結(jié)構(gòu)的其次階模態(tài)圖3-9一般窯尾結(jié)構(gòu)的第三階模態(tài)３．4本章小結(jié)本章通過對一般窯尾結(jié)構(gòu)分別進行了反應(yīng)譜分析:包括設(shè)防烈度為7度、8度;多遇地震時程分析:包括設(shè)防烈度為7度、8度;罕遇地震時程分析:包括設(shè)防烈度為7度和8度,提取了以上各種地震工況的基底剪力,層間位移,層間位移角并對其進行分析可以得出以下結(jié)論:各地震工況下的層間位移、層間位移角都比較，達到或接近規(guī)范的限值。建議設(shè)計時做相關(guān)的處理,如增加耗能減震裝置,降低結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)，使得建筑更加平安牢靠。第4章隔震支座減震效果分析對設(shè)立隔震裝置的窯尾結(jié)構(gòu),分別進行模態(tài)分析、地震反應(yīng)譜分析和動力時程分析,并和上一章的一般窯尾結(jié)構(gòu)模型相關(guān)結(jié)果進行對比分析，觀測其減震效果。4．1有限元模型的建立在第三章建立的有限元模型的基礎(chǔ)上，對主要的設(shè)備下的支座進行隔震處理，即設(shè)置隔震支座,將設(shè)備與原有支座之間的剛性連接改為柔性連接,從而達到耗散地震能量，增大結(jié)構(gòu)阻尼,減小結(jié)構(gòu)地震反應(yīng)。作為結(jié)構(gòu)與設(shè)備連接單元，隔震支座接受單獨的隔震單元(如圖4-1所示），。隔震單元接受兩節(jié)點間連接，質(zhì)量集中在單元兩端的節(jié)點i和j上,單元內(nèi)部不考慮慣性力。隔震單元擁有線性和非線性屬性，其中線形屬性包括有效剛度和有效阻尼,非線性屬性包括剛度屈服力和屈服后的剛度比。圖４-1隔震單元模型圖圖4-１中，隔震單元在剪切方向進入非線性狀態(tài)時,力-變形關(guān)系如公式（4-1)所示：(4－1)其中，為隔震單元屈服前的彈性剛度,為屈服力，為屈服后剛度與屈服前剛度的比值，為隔震單元中的內(nèi)部滯后變量，此變量初始值為0，范圍為,當z=1時，隔震單元進入屈服狀態(tài),其變化規(guī)律如公式（４－２）所示：(4-2）上式中:依據(jù)《疊層橡膠支座隔震技術(shù)規(guī)程》[8],結(jié)合設(shè)備狀況，選擇GZY200的隔震橡膠支座,其有效直徑為200ｍm，橡膠總厚度為41．3mm,支座高度為108ｍm。隔震支座設(shè)置在各層主要設(shè)備下部，在支撐設(shè)備的四周梁上各設(shè)置1個,均勻?qū)ΨQ布置。隔震支座的力學(xué)性能見下表4－1：表4-1隔震支座力學(xué)性能型號設(shè)計面壓/MＰa水平屈服力／ｋN設(shè)計承載力/kＮ豎向剛度/kＮ·mm-1γ＝50％水平性能γ=１0０%水平性能γ=2５0%水平性能等效剛度/ｋＮ·ｍm－1等效阻尼比/%屈服前剛度/kN·ｍm-1屈服后剛度／kＮ·mｍ-1屈服力/kN等效剛度/kＮ·mｍ-1等效阻尼比/%GZＹ3００103.５231446７0.８６331.93０.３01０.５０.3419隔震支座設(shè)置在窯尾旋風筒設(shè)備的下部,主要是在結(jié)構(gòu)的三、四、五層，每個旋風筒支座下設(shè)置四個隔震支座，其中,窯尾結(jié)構(gòu)第三、四和五層隔震支座總個數(shù)分別為12、20和2４。4.２模態(tài)分析利用Saｐ20０0軟件,計算設(shè)置了隔震裝置的窯尾塔架,提取了該結(jié)構(gòu)前9階的自振周期,并對比一般窯尾結(jié)構(gòu)和設(shè)置隔震裝置的窯尾結(jié)構(gòu)周期，詳見表4－2。表4－2兩種結(jié)構(gòu)的前9階自振周期結(jié)構(gòu)體系T1／ｓT2／sT3／sT４／sＴ5／sT6/ｓT7/sT8/ｓT9/s周期比一般窯尾結(jié)構(gòu)2.6４2.0１１．４11.311.281．０00.95７0.880．820．534設(shè)置隔震裝置的窯尾結(jié)構(gòu)2.962.412.152.０52.０42.０42．042．032．01０.726計算分析表明：一般窯尾塔架的第一、二階振型均為平動，第三振型為扭轉(zhuǎn)，設(shè)置隔震裝置后窯尾結(jié)構(gòu)的第一、二振型仍為平動，第三振型仍為扭轉(zhuǎn),前三階的模態(tài)見下圖4-2~4－4。由表４-２可知，兩種結(jié)構(gòu)體系的周期比分別為0.５3４和0.７26，小于《高規(guī)》中第條所規(guī)定限值;而且設(shè)置隔震裝置的窯尾結(jié)構(gòu)的周期比設(shè)置前增加了１2．1%，隔震后窯尾塔架兩個方向的基本周期相差為18．58%，小于《疊層橡膠支座隔震技術(shù)規(guī)程》第４.1.3條所規(guī)定的許用值，均滿足規(guī)范要求。圖4－2設(shè)置隔震裝置的窯尾塔架第一階模態(tài)圖４-３設(shè)置隔震裝置的窯尾塔架其次階模態(tài)圖4-4設(shè)置隔震裝置的窯尾塔架第三階模態(tài)4.3本章小結(jié)本章通過對設(shè)置隔震裝置的窯尾結(jié)構(gòu),進行了反應(yīng)譜分析、多遇時程分析、罕遇時程分析三種工況,計算提取了以上各種地震工況下的基底剪力,層間位移,層間位移角，并與一般窯尾結(jié)構(gòu)進行對比分析,可以得出以下結(jié)論：１.窯尾結(jié)構(gòu)設(shè)備下部設(shè)置隔震支座之后,結(jié)構(gòu)的整體振型形式不變，但基本周期明顯增大,結(jié)構(gòu)的基本周期增大了12.1%。2.窯尾結(jié)構(gòu)設(shè)備下部設(shè)置隔震支座后，通過隔震支座在地震作用下產(chǎn)生的主體結(jié)構(gòu)與設(shè)備之間的相對運動,達到耗散地震能量,增大結(jié)構(gòu)阻尼并減小結(jié)構(gòu)地震效應(yīng)，一方面節(jié)省材料產(chǎn)生客觀的經(jīng)濟效益，另一方面,緩解了窯尾結(jié)構(gòu)構(gòu)件尺寸通常較大的弊端,能夠簡化施工工藝，這為窯尾結(jié)構(gòu)的設(shè)計供應(yīng)了另一種個新的思路和方法。第五章結(jié)論與展望5.1結(jié)論本文主要是針對某超高層鋼結(jié)構(gòu)窯尾結(jié)構(gòu)分別進行了常規(guī)動力分析計算和設(shè)置隔震支座后的隔震分析計算,進行地震響應(yīng)分析中分別接受了反應(yīng)譜分析法和動力時程分析法，經(jīng)過分析爭辯對比,可得出以下結(jié)論:(1)通過對一般窯尾結(jié)構(gòu)現(xiàn)行的抗震計算可知：反應(yīng)譜工況下、多遇地震時程分析下、罕遇地震時程分析下計算得到的柱底剪力都較大，尤其是罕遇地震下７度和8度已經(jīng)達到１１８06kＮ，138３03kN。柱底剪力反應(yīng)了地震對結(jié)構(gòu)破壞力的大小,內(nèi)力大毫無疑問會導(dǎo)致結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面的增大，不僅帶來施工的困難，也勢必增加工程成本。(2）一般窯尾結(jié)構(gòu)在各地震工況下的層間位移和位移角都比較大，接近規(guī)范的限值，建議設(shè)計時做相關(guān)的處理，如增加耗能減震裝置,降低結(jié)構(gòu)的地震響應(yīng)，使得建筑更為的平安牢靠。(3)在模態(tài)分析工況下設(shè)置隔震支座后的窯尾結(jié)構(gòu)模型與一般窯尾結(jié)構(gòu)模型的主體結(jié)構(gòu)的整體振型形式基本不變，但結(jié)構(gòu)的基本周期增大了12.１％,增大明顯；在反應(yīng)譜分析工況下和多遇地震時程分析工況下設(shè)置隔震支座后的窯尾結(jié)構(gòu)模型較一般窯尾結(jié)構(gòu)模型的柱底總剪力明顯下降，最大降低幅度可達到28.74%;同時，窯尾結(jié)構(gòu)各層層間位移和位移角明顯減小,特殊是在設(shè)備荷載較大的第三、四層的層間位移和位移角減小的更加明顯，在反應(yīng)譜分析和多遇地震時程分析中最大降低幅度可分別達到１8.7%、３0．３％。說明在設(shè)備下裝備隔震支座后可以有效地改善窯尾結(jié)構(gòu)的抗震力量。5.2展望有關(guān)隔震方面的技術(shù)爭辯現(xiàn)在受到越來越多國家的重視，并且很多爭辯學(xué)者也撰寫了很多有關(guān)隔震技術(shù)的書籍和一些實際規(guī)范規(guī)程,具有很高的適用價值。但是對類似于窯尾結(jié)構(gòu)特點(具體特點第一章已敘述）的工業(yè)建筑并沒有做出很多關(guān)注，因此也沒有相關(guān)的隔震技術(shù)應(yīng)用在此類工業(yè)建筑中，更沒有相關(guān)的隔震結(jié)構(gòu)實際應(yīng)用。期望我們國家能夠編著一本適合此類工業(yè)建筑的隔震規(guī)范,為隔震技術(shù)的廣泛應(yīng)用供應(yīng)良好的理論依據(jù)。同時隨著對隔震技術(shù)的爭辯日益完善成熟，盡快將此類技術(shù)廣泛應(yīng)用于類似水泥廠窯尾塔架等工業(yè)建筑或高層建筑的設(shè)計建筑設(shè)中,為社會帶來良好的經(jīng)濟效益。致謝在論文完成之際,首先我要感謝我的導(dǎo)師XＸＸ。求學(xué)過程中，我有幸得到導(dǎo)師無微不至的關(guān)懷和毫無保留的指導(dǎo)，從論文的選題到課題爭辯的最終完成,導(dǎo)師始終賜予我細心的指導(dǎo)和不懈的支持。嚴謹求實的治學(xué)態(tài)度,孜孜以求的工作作風,誨人不倦的育人風范不僅使我在學(xué)業(yè)上受益匪淺，更在人生道路上給我樹立了學(xué)習的榜樣。在此謹向我導(dǎo)師致以真誠的謝意和崇高的敬意。參考文獻徐自國,王懷偉，程小燕等．水泥庫窯尾塔架結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)爭辯[J].工業(yè)建筑,2012,42（2):4１-47．朱宏平，周方圓,袁涌.建筑隔震結(jié)構(gòu)爭辯進展與分析［J].工程力學(xué)，201４,3１(3）:1-8.陳軍.含偏心支撐窯尾結(jié)構(gòu)抗震性能分析及常規(guī)窯尾檢測[D］．武漢理工高校，2０13．６韓曼.Ｋ型偏心支撐在混凝土-鋼框架結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用［D］．武漢理工高校,2013．6ＷEＩLｕ-ｓｈｕｎ,ZHＯUFu-Liu，TANPinｇ，eｔal．Researcｈaｎdａpｐlicａt(yī)ionｏntｈree-diｍeｎsｉｏnalsｅiｓmicaｎｄviｂｒaｔionisolａt(yī)ionforbuilｄing[J].JｏurｎａｌofHaｒbininstiｔuteｏfTeｃhnoｌogy，2011,18(1）:６2-6６.Shｉang-ＪungWａｎg，Kｕｏ－ChuｎChaｎg，Jｅnn-ShinＨwaｎｇ,Jｉａ－YiHsiaoa,etal.Dynamicbｅhaviorofａbｕildingｓtrｕctｕrｅteｓtedwithbaseandｍｉｄ-sｔoryｉsolationsｙsｔｅmｓ[J]．EnｇineerｉnｇStrｕcturｅs,20１２,4２(１):420–43３.A.B.M．ＳaifｕlIslaｍ,RaｊaRizwanHussain，MohdZａminＪumａａt(yī)，etａl.Nonliｎeardynamicaｌｌyaｕtoｍａt(yī)edexcｕrsionsｆorrubber-sｔeｅlbｅaringisoｌatioｎinmuｌti-stｏrｙcoｎstrｕction［Ｊ].AutomationｉｎCｏｎstrｕction,201３,30(1):26５–275.孫臻,劉偉慶,王曙光等.蘇豪銀座層間隔震結(jié)構(gòu)設(shè)計與地震響應(yīng)分析