土力學(xué)選擇題及答案

土力學(xué)選擇題及答案A反映粘性土粘性大小的指標是〔 〕〔1.0〕A、塑限B、液限C、塑性指數(shù)D、液性指數(shù)工程中用來評價砂土密實度的指標是〔 0分A、孔隙比自然密度C、土粒相對密度D、相對密實度均質(zhì)土體在局部荷載作用下荷載中心點下沿深度方向地基的豎向附加應(yīng)力分布規(guī)律是〔 〔0分〕均勻的B、直線的C、折線的D、曲線的著名的加拿大特朗斯康谷倉地基破壞的主要緣由是〔 〔0分A、地基沉降過大根底發(fā)生局部傾斜過大C、地基發(fā)生整體滑動而喪失穩(wěn)定性D、地基不均勻及水的作用設(shè)計地下室外墻時，作用于墻外側(cè)的土壓力應(yīng)承受〔 〔0分A、靜止土壓力主動土壓力C、靜止土壓力與主動土壓力的平均值D、靜止土壓力與被動土壓力的平均值以下巖石中，屬于巖漿巖的是( )〔1.0分〕A、砂巖大理巖C、花崗巖D、石英巖假設(shè)土體中的前期固結(jié)壓力超過了現(xiàn)有的土自重應(yīng)力，則該土為( )〔1.0分〕A、正常固結(jié)土高壓縮性土C、超固結(jié)土D、欠固結(jié)土以下試驗中，屬于現(xiàn)場原位測定抗剪強度方法的是( )〔1.0分〕A、直接剪切試驗三軸壓縮試驗C、無側(cè)限抗壓強度試驗D、十字板剪切試驗在一樣條件下作用在擋土墻上的靜止土壓力E0主動土壓力Ea和被動土壓力Ep的大小關(guān)系( )〔1.0分〕A、B、Ep>E0>EaC、Ep>Ea>E0D、E0>Ep>Ea被動土壓力＞靜止土壓力＞主動土壓力標準貫入試驗所用錘的質(zhì)量為( )〔1.0分〕A、10kgB、28kgC、63.5kgD、120kgB設(shè)某單向偏心的矩形根底偏心方向基底邊長為l，另一方向基底邊長為b，按《建筑地基根底設(shè)計標準》(GB50007)的規(guī)定，用理論公式依據(jù)土的抗剪強度指標確定地基承載力特征值時，荷載的偏心距不得大于( )〔1.0分〕A、b／6B、l／6C、D、同一條件下，進展靜載荷試驗的樁數(shù)不宜少于總樁數(shù)的〔 〔0分A、0.5%1%C、2%、3%粘性土的液性指數(shù)IL>1.0，該粘性土所處的狀態(tài)是( )〔1.0分〕A、硬塑狀態(tài)可塑狀態(tài)C、軟塑狀態(tài)D、流塑狀態(tài)以下土的三相比例指標中，可在試驗室直接測得的指標是( )〔1.0分〕A、土的孔隙比土的孔隙率C、土的含水量D、土的飽和度總應(yīng)力與孔隙水壓力之差總是等于( )〔1.0分〕A、自重應(yīng)力附加應(yīng)力C、滲透應(yīng)力D、有效應(yīng)力基底壓力簡化計算時，當(dāng)偏心距e<L/6時，基底壓力的分布形式是( )〔1.0〕均勻分布B、梯形分布C、三角形分布D、應(yīng)力重分布的三角形前期固結(jié)壓力小于現(xiàn)有土的自重應(yīng)力的土稱為( )〔1.0分〕A、正常固結(jié)土已固結(jié)完畢的土C、超固結(jié)土D、欠固結(jié)土土的抗剪強度指標指的是( )〔1.0分〕A、c和фCcCuC、al-2D、τf地基中剛要消滅但尚未消滅塑性區(qū)時，相應(yīng)的基底壓力稱為( )〔1.0分〕極限荷載B、臨界荷載C、臨塑荷載D、破壞荷載靜止土壓力的特點是：( )〔1.0分〕A、墻后填土處于極限平衡狀態(tài)B、土壓力方向與墻背成δ角C、擋土墻無任何位移D、填土滑裂面與水平面成45°＋φ/2C土的壓縮系數(shù)大小與土的壓縮模量大小之間成( )關(guān)系〔1.0分〕A、反比B、正比C、不確定D、無因果某原狀土的液性指數(shù)為0.4，按地基與根底設(shè)計標準規(guī)定的土的軟硬程度劃分標準，該土屬于〔 〕狀態(tài)〔1.0分〕A、可塑B、硬塑C、軟塑D、流塑擋土墻墻后填土的內(nèi)摩擦角對土壓力大小的影響，以下說法中哪個是正確的？( )〔1.0〕越大，被動土壓力越大B、越大，被動土壓力越小C、大小對被動土壓力無影響D、越大，主動土壓力越大假設(shè)擋土墻發(fā)生離開填土方向的位移使墻后土體到達極限平衡狀態(tài)，這時墻體受以下哪種土壓力的作用？( )〔1.0分〕靜止土壓力B、主動土壓力C、被動土壓力D、極限土壓力評價粘性土軟硬狀態(tài)的物理特征指標是〔 〔1.0分〕A、含水量孔隙比C、粘聚力D、液性指數(shù)在顆粒級配曲線圖中，縱坐標表示〔 〔1.0分〕A、小于某粒徑的土重含量不均勻系數(shù)C、等于某粒徑的土重含量D、顆粒直徑粘性土由可塑狀態(tài)轉(zhuǎn)到流淌狀態(tài)的界限含水量稱為〔 〔1.0分〕A、縮限B、塑限C、液限D(zhuǎn)、最優(yōu)含水量某箱形根底，基底壓力p=100kpa，地基土自然重度r=18.5kN/m3，假設(shè)使基地附加壓力根本為零，則根底的埋深應(yīng)取〔 〔1.0分〕A、3.24mB、4.25mC、5.40mD、6.32m某矩形底面根底的尺寸l*b=10m*8m，在進展地基承載力特征值修正時，公式中根底寬度b應(yīng)取〔 〔1.0分〕A、3mB、4mC、6m、8m假設(shè)土的豎向自重應(yīng)力記為σcz，側(cè)向自重應(yīng)力記為σcx，則二者的關(guān)系為〔 ?！?.0〕A、σcx<σczB、σcz<σcxC、D、D太沙基的地基承載力理論假設(shè)根底底面是〔 〔1.0分〕A、粗糙的條形面積B、光滑的條形面積C、粗糙的矩形面積D、光滑的矩形面積分層總和法計算地基的最終沉降量時分層厚度一般要求不大于根底寬度〔 。〔1.0〕0.4B、1.0C、1.5D、2.0〔分〕顆粒級配越好B、顆粒級配越差C、顆粒大小越不均勻D、不均勻系數(shù)越大關(guān)于自重應(yīng)力，以下說法不精準的是〔 分〕A、由土體有效自重引起一般不引起地基沉降C、沿任一水平面上均勻無限分布D、大小僅與土的干重度有關(guān)在荷載作用下，土體抗剪強度變化的緣由是〔 〔1.0分〕A、

〔1.0附加應(yīng)力的變化B、總應(yīng)力的變化C、有效應(yīng)力的變化D、自重應(yīng)力的變化我的答案：C得分：1.0設(shè)計地下室外墻時常常需要考慮水平向土壓力的作用應(yīng)承受的土壓力〔 ?！?.0〕主動土壓力B、靜止土壓力C、被動土壓力D、介于靜止土壓力與被動土壓力之間的壓力粒徑大于2mm的顆粒超過總質(zhì)量的50％的土，稱為〔 )〔1.0分〕A、砂土B、粉土C、碎石土D、粘土某土樣的液限ωL=46％，塑限ωP=21％，自然含水量ω=26％，則該土的液性指數(shù)為〔 〔1.0〕54C、0.2D、液性指數(shù)‘=〔W-WP〕/(WL-WP)工程中常用不均勻系數(shù)Cu反映粒徑級配的不均勻程度以下說法不正確的選項是〔 。〔1.0〕Cu=2的土，看做級配不良的土B、Cu>10的土，看做級配良好的土C、Cu=6的土，看做級配不良的土D、Cu值越大，則土粒越不均勻Cu<5的土稱為勻粒土，級配不良；Cu越大，表示粒組分布越廣，Cu>10率系數(shù)來評價推導(dǎo)淺根底地基的界限荷載p1/4從公式時所承受的荷載類型〔 〔1.0分〕均布矩形荷載B、均布條形荷載C、矩形面積上的梯形荷載D、均布圓形荷載E假設(shè)土體抗剪強度線與反映某點應(yīng)力大小的摩爾應(yīng)力圓相切，說明該點處于〔 ?！?.0〕破壞狀態(tài)B、極限平衡狀態(tài)C、安全狀態(tài)D、彈性平衡狀態(tài)粘性土的液性指數(shù)IL>1.0，該粘性土所處的狀態(tài)是〔 〔1.0分〕A、硬塑狀態(tài)B、可塑狀態(tài)C、軟塑狀態(tài)D、流塑狀態(tài)以下土的三相比例指標中，可在試驗室直接測得的指標是〔 〔1.0分〕A、土的孔隙比土的孔隙率C、土的含水量D、土的飽和度總應(yīng)力與孔隙水壓力之差總是等于〔 〔1.0分〕A、自重應(yīng)力附加應(yīng)力C、滲透應(yīng)力D、有效應(yīng)力前期固結(jié)壓力小于現(xiàn)有土的自重應(yīng)力的土稱為〔 〔1.0分〕A、正常固結(jié)土已固結(jié)完畢的土C、超固結(jié)土D、欠固結(jié)土基底壓力簡化計算時當(dāng)偏心距e=L/6時基底壓力的分布形式〔 〔1.0分〕A、均勻分布B、梯形分布C、三角形分布D、應(yīng)力重分布的三角形地基中剛要消滅但尚未消滅塑性區(qū)時，相應(yīng)的基底壓力稱為〔 〔1.0分〕A、極限荷載臨界荷載C、臨塑荷載D、破壞荷載砂土相對密實度Dr=1，則該砂土處于〔 〔1.0分〕最密實狀態(tài)B、較密實狀態(tài)C、中密狀態(tài)D、松散狀態(tài)以下土的三相比例指標中，屬于試驗室直接測得的指標是〔 〔1.0分〕土的密度B、土的有效密度C、土的孔隙比D、土的孔隙率打算土的變形和強度性能的主要因素是〔 〔1.0分〕A、自重應(yīng)力附加應(yīng)力C、孔隙水壓力D、有效應(yīng)力F地基變形經(jīng)受了彈性變形階段彈塑性變形階段和破壞階段的破壞模式屬〔 ?！?.0〕整體剪切破壞B、局部剪切破壞C、刺入剪切破壞D、沖切剪切破壞可用來評價軟土受到擾動后強度降低的特性指標是〔 〔1.0分〕A、自由膨脹率活動度C、靈敏度D、超固結(jié)比3承受單向偏心荷載作用的矩形底面根底當(dāng)偏心距e>L/6時基底壓力分布呈( )?！?.0〕三角形分布B、梯形分布C、均勻分布D、應(yīng)力重分布的三角形分布計算a1-2時，pl和p2分別取( )〔1.0分〕B、C、200kPaD、1000kPa2023kPa同一地基所對應(yīng)的臨塑荷載Pcr、界限荷載P1/4和極限荷載Pu按從大到小排列為( )〔1.0分〕A、P1/4>Pu>PcrB、Pcr>P1/4>PuC、Pu>P1/4>PcrD、Pu>Pcr>P1/4極限荷載＞界限荷載＞臨塑荷載朗肯土壓力理論認為假設(shè)使擋土墻后填土的粘聚力c和內(nèi)摩擦角增大則( )〔1.0〕主動土壓力減小和被動土壓力減小B、主動土壓力增大和被動土壓力減小C、主動土壓力減小和被動土壓力增大D、主動土壓力增大和被動土壓力增大粘性土由半固體狀態(tài)轉(zhuǎn)到可塑狀態(tài)的界限含水量稱為( A、液限B、塑限C、縮限D(zhuǎn)、流限在直剪試驗中，對試樣施加豎向壓力后讓試樣充分排水，待其固結(jié)穩(wěn)定后，再快速施加水平剪應(yīng)力使試樣