混凝土簡(jiǎn)支梁橋的設(shè)計(jì)計(jì)算

混凝土簡(jiǎn)支梁橋的設(shè)計(jì)計(jì)算第1頁(yè)/共135頁(yè)

一、概述

在橋梁設(shè)計(jì)中，一般總是先根據(jù)使用要求、跨徑大小、橋面凈空、荷載等級(jí)、施工條件等基本資料，運(yùn)用對(duì)結(jié)構(gòu)的構(gòu)造知識(shí)，并參考已有橋梁的設(shè)計(jì)經(jīng)驗(yàn)，來(lái)擬定結(jié)構(gòu)物各構(gòu)件的截面形式和細(xì)部尺寸，估算結(jié)構(gòu)的自重；然后根據(jù)作用在結(jié)構(gòu)上的荷載，用熟知的數(shù)學(xué)力學(xué)方法計(jì)算出結(jié)構(gòu)各部分可能產(chǎn)生的最不利的內(nèi)力；再由已求得的內(nèi)力進(jìn)行強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性的驗(yàn)算，依此來(lái)判斷原先擬定的尺寸是否符合要求。如不滿足則重新修正原來(lái)的尺寸再進(jìn)行驗(yàn)算，直到滿意為止。

在簡(jiǎn)支梁設(shè)計(jì)計(jì)算中的項(xiàng)目一般有主梁、橫隔梁、橋面板和支座等。計(jì)算的一般步驟為：主梁、橫隔梁、橋面板、支座。目錄返回第2頁(yè)/共135頁(yè)二、結(jié)構(gòu)尺寸的擬定

1、尺寸的擬定的原則2、尺寸的擬定的內(nèi)容目錄返回第3頁(yè)/共135頁(yè)1、尺寸的擬定的原則（1）每片梁的重量應(yīng)當(dāng)滿足當(dāng)?shù)噩F(xiàn)有的運(yùn)輸工具和架梁設(shè)備的起吊能力，梁的平面尺寸必須滿足裝載限界的要求。（2）結(jié)構(gòu)應(yīng)該是經(jīng)濟(jì)的（3）結(jié)構(gòu)的構(gòu)造應(yīng)當(dāng)簡(jiǎn)單，接頭少。接頭必須有耐久性，具有足夠的剛度以保證結(jié)構(gòu)的整體性（4）為便于制造及更換，截面尺寸應(yīng)力求標(biāo)準(zhǔn)化。目錄返回第4頁(yè)/共135頁(yè)（1）主梁梁高（2）梁肋厚度（4）下翼緣板尺寸（3）上翼緣板尺寸2、尺寸的擬定的內(nèi)容目錄返回第5頁(yè)/共135頁(yè)

梁高的確定應(yīng)通過(guò)多方面的比較，它取決于經(jīng)濟(jì)、梁重、建筑高度以及運(yùn)輸凈空等因素，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)還要考慮梁的標(biāo)準(zhǔn)化。

鐵路普通高度鋼筋混凝土梁設(shè)計(jì)中，梁高與跨度之比，約為1/6~1/9，而預(yù)應(yīng)力混凝土梁的高跨比為1/10~1/11，跨度越大，比值越小。公路普通鋼筋混凝土梁高跨比的經(jīng)濟(jì)范圍約為1/11~1/16；預(yù)應(yīng)力混凝土梁的高跨比為1/15~1/25，通常隨跨度增大而取較小值。（1）主梁梁高目錄返回第6頁(yè)/共135頁(yè)

梁肋厚度取決于最大主拉應(yīng)力和主筋布置要求。因支座處剪力比跨中大，故主拉應(yīng)力決定梁肋厚度時(shí)，跨中區(qū)段可以減薄。梁肋變截面位置可由主拉應(yīng)力小于容許應(yīng)力值及斜筋布置要求加以確定。為了減輕構(gòu)件重量，在滿足受力要求的情況下，梁肋應(yīng)盡量做的薄一些但需要保證梁肋屈曲穩(wěn)定條件，也不能使混凝土發(fā)生搗固困難。

鐵路鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁的梁肋厚度，一般可采用20cm（跨中）~60cm（端部）。預(yù)應(yīng)力混凝土梁的梁肋厚度一般不小于14cm，并且當(dāng)腹板內(nèi)有預(yù)應(yīng)力箍筋時(shí)，腹板厚度不得小于上下翼板梗腋之間腹板高度的1/20，當(dāng)無(wú)預(yù)應(yīng)力箍筋時(shí)，則不得小于1/15。公路混凝土橋常用的梁肋厚度為15~18cm，視梁內(nèi)主筋的直徑和鋼筋骨架的片數(shù)而定。（2）梁肋厚度目錄返回第7頁(yè)/共135頁(yè)

上翼緣板寬度視主梁間距而定，在實(shí)際預(yù)制公路T梁時(shí)，上翼緣板寬度應(yīng)比主梁中距小2cm左右，以便在安裝過(guò)程中調(diào)整位置和制作上的誤差。鐵路橋梁道碴槽頂寬不應(yīng)小于3.9cm，以此確定上翼緣板寬度。

翼緣板厚度應(yīng)滿足強(qiáng)度和構(gòu)造最小尺寸的要求。根據(jù)受力特點(diǎn)，翼緣板通常都做成變厚度的，即端部較薄。向根部逐漸加厚。為了保證翼緣板與梁肋聯(lián)結(jié)的整體性，翼緣板與梁肋銜接處的厚度不應(yīng)小于主梁高度的1/12。對(duì)鐵路橋梁，板與梗腋相交處不得小于梁高的1/10（當(dāng)梗腋斜坡不大于1：3時(shí)）（3）上翼緣板尺寸目錄返回第8頁(yè)/共135頁(yè)

下翼緣板尺寸根據(jù)主筋數(shù)量、類型、排列及規(guī)定的鋼筋凈距和保護(hù)層厚度加以確定。對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土梁，則主要取決預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置。為了獲得最大偏心距，預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)盡量排列在下翼緣板內(nèi)，要求緊湊而且對(duì)稱于梁截面豎軸，混凝土保護(hù)層和鋼絲束管道凈距應(yīng)符合有關(guān)規(guī)定。同時(shí)還應(yīng)考慮到張拉端錨頭的布置以及在運(yùn)輸和架設(shè)過(guò)程中移梁的穩(wěn)定性要求。（4）下翼緣板尺寸目錄返回第9頁(yè)/共135頁(yè)1.計(jì)算模型2.車(chē)輛荷載在板上的分布3.板的有效工作寬度4.行車(chē)道板的內(nèi)力計(jì)算

三、公路橋面板（行車(chē)道板）的計(jì)算

目錄返回第10頁(yè)/共135頁(yè)1.計(jì)算模型（1）概述（2）行車(chē)道板的分類目錄返回第11頁(yè)/共135頁(yè)（1）概述

混凝土肋梁橋的橋面板是直接承受車(chē)輛輪壓的混凝土板，它與主梁梁肋和橫隔梁聯(lián)接在一起，既保證梁的整體作用，又將活載傳遞于主梁。目錄返回第12頁(yè)/共135頁(yè)

混凝土肋板式梁橋的行車(chē)道板在構(gòu)造上與主梁和橫隔梁聯(lián)結(jié)在一起，形成復(fù)雜的梁格體系圖6.3.1。按其支情況可分為：（一）單邊支承（二）兩邊支承（三）三邊支承（四）四邊支承（2）行車(chē)道板的分類目錄返回第13頁(yè)/共135頁(yè)

根據(jù)研究，對(duì)四邊支承的板只要板的長(zhǎng)邊與短邊之比≥2，則荷載的絕大部分會(huì)沿短邊方向傳遞，而沿長(zhǎng)邊方向傳遞的荷載將不足6%。比值越大沿長(zhǎng)邊方向傳遞的荷載越小?！?的周邊支承板當(dāng)作僅由短跨承受荷載的單向板來(lái)設(shè)計(jì)計(jì)算，而在長(zhǎng)跨方向只布置一些構(gòu)造鋼筋。<2的板，則稱為雙向板，需要按兩個(gè)方向分別配置受力鋼筋?！?的裝配式T梁，板的支承有兩種情況：目錄返回第14頁(yè)/共135頁(yè)

（A）對(duì)翼緣板的端邊是自由邊，另三邊由主梁及橫隔梁支承的板，可以像邊梁外側(cè)的翼緣板一樣視為沿短跨一端嵌固而另一端為自由的懸臂板來(lái)分析。

（B）對(duì)相鄰翼緣板在端部相互形成鉸接縫的情況，則行車(chē)道板應(yīng)按一端嵌固另一端鉸接的懸臂板進(jìn)行計(jì)算。

總之，按受力情況，實(shí)際工程中最常見(jiàn)的行車(chē)道板可以分為：?jiǎn)蜗虬?、懸臂板、鉸結(jié)板和雙向板.目錄返回第15頁(yè)/共135頁(yè)6.3.1梁格構(gòu)造和橋面板的支承方式目錄返回第16頁(yè)/共135頁(yè)2.車(chē)輛荷載在板上的分布（1）概述（2）車(chē)輛荷載在板上的分布面積目錄返回第17頁(yè)/共135頁(yè)

公路汽車(chē)車(chē)輪壓力通過(guò)橋面鋪狀層擴(kuò)散到鋼筋混凝土路橋面板，由于板的計(jì)算跨徑相對(duì)于輪壓分布寬度不是很大，故在計(jì)算中將輪壓作為分布荷載來(lái)處理。

為了方便計(jì)算，通?？山频陌衍?chē)輪與橋面的接觸面看作是矩形面積。荷載在鋪狀層內(nèi)的擴(kuò)散分布，根據(jù)試驗(yàn)研究，對(duì)混凝土或?yàn)r青面層，可以偏安全的假定呈45°角擴(kuò)散。因此作用在鋼筋混凝土橋面板頂面的矩形荷載壓力面的邊長(zhǎng)為：（1）概述目錄返回圖6.3.2第18頁(yè)/共135頁(yè)沿行車(chē)方向a1=a2+2H沿橫向b1=b2+2HH——為鋪裝層厚度

當(dāng)車(chē)輛荷載作用于橋面板上時(shí)作用于板面上的局部分布荷載為：——輪重，汽車(chē)軸重P的1/2為。（2）車(chē)輛荷載在板上的分布面積目錄返回圖6.3.2第19頁(yè)/共135頁(yè)圖6.3.2車(chē)輪荷載在板面上的分布目錄返回第20頁(yè)/共135頁(yè)3.板的有效工作寬度

（1）板的有效工作寬度的含義（2）單向板的荷載有效工作寬度（3）懸臂板的荷載有效工作寬度目錄返回第21頁(yè)/共135頁(yè)若設(shè)想以的矩形來(lái)代替此曲線圖形彎矩圖形的換算寬度為：M——車(chē)輪荷載產(chǎn)生的跨中總彎矩；-——荷載中心出的最大彎矩值，可以按彈性薄板理論分析求解。a——板的有效工作寬度或荷載有效分布寬度。圖6.3.3（1）板的有效工作寬度的含義下頁(yè)返回目錄第22頁(yè)/共135頁(yè)圖6.3.3行車(chē)道板的受力和變形狀態(tài)

目錄返回第23頁(yè)/共135頁(yè)對(duì)板來(lái)講：以寬度為a的板來(lái)承受車(chē)輪荷載產(chǎn)生的總彎矩，既可滿足彎矩最大值的要求，計(jì)算也方便。對(duì)荷載而言：荷載只在a范圍內(nèi)有效，且均勻分布。一旦確定了a的值就可以確定作用在axb1范圍內(nèi)的荷載集度p了。目錄返回下頁(yè)第24頁(yè)/共135頁(yè)

通過(guò)對(duì)不同支承條件、不同荷載性質(zhì)以及不同荷載位置情況下，隨承壓面大小變化的板有效工作寬度與跨徑的比值a/l的分析，可知兩邊固結(jié)的板的有效工作寬度要比簡(jiǎn)支的板小30%~40%左右，全跨滿布的條形荷載的有效分布寬度也比局部分布荷載的小些。另外，荷載愈靠近支承邊時(shí)，其有效工作寬度也愈小?！豆珮蛞?guī)》中對(duì)于單向板的荷載有效分布寬度作如下規(guī)定:目錄返回第25頁(yè)/共135頁(yè)（2）單向板的荷載有效工作寬度①荷載位于跨中②荷載位于支承邊緣③荷載在板的支承處目錄返回第26頁(yè)/共135頁(yè)①荷載位于跨中(a)對(duì)單獨(dú)一個(gè)荷載(b)對(duì)幾個(gè)靠近的相同荷載目錄返回第27頁(yè)/共135頁(yè)《公路橋規(guī)》規(guī)定：l——

板的計(jì)算跨徑。H——

板的H厚度。(a)對(duì)單獨(dú)一個(gè)荷載應(yīng)滿足：計(jì)算剪力時(shí):計(jì)算彎矩時(shí):l=l0+t≯l0+bl=l0l0——

板的凈跨徑。t——

板的厚度。b——

梁肋寬度。但不小于目錄返回第28頁(yè)/共135頁(yè)d——最外兩個(gè)荷載的中心距離。如果只有兩個(gè)相鄰的荷載一起計(jì)算時(shí)，d為車(chē)輛荷載的軸距。

如按上式計(jì)算所得的各有效分布寬度發(fā)生重疊時(shí)，應(yīng)按相鄰靠近的荷載一起計(jì)算其共有的有效分布寬度。(b)對(duì)幾個(gè)靠近的相同荷載目錄返回第29頁(yè)/共135頁(yè)②荷載位于支承邊緣但不小于l/3t——

板的厚度。目錄返回第30頁(yè)/共135頁(yè)③荷載在板的支承處x——

荷載離支承邊緣的距離。

當(dāng)荷載由支承處向跨中移動(dòng)時(shí)，相應(yīng)的有效分布寬度時(shí)近似按45°線過(guò)度的。

對(duì)履帶車(chē)荷載來(lái)說(shuō)，因接觸面較長(zhǎng)，通常不考慮荷載壓力面以外的板條參加工作，不論在跨中或支點(diǎn)處，均取1m寬的板條進(jìn)行計(jì)算。不同荷載位置時(shí)單向板的有效分布寬度圖形見(jiàn)圖6.3.6所示。目錄返回第31頁(yè)/共135頁(yè)目錄返回圖6.3.4行車(chē)道板的受力狀態(tài)第32頁(yè)/共135頁(yè)圖6.3.5單向板板的有效工作寬度目錄返回第33頁(yè)/共135頁(yè)目錄返回圖6.3.6單向板板的有效工作寬度第34頁(yè)/共135頁(yè)圖6.3.7單向板板的有效工作寬度目錄返回第35頁(yè)/共135頁(yè)(2)懸臂板

懸臂板在荷載作用下除了直接受載的板條外，相領(lǐng)板條也發(fā)生撓曲變形而承受部分彎矩，通過(guò)與上述單向板的類似分析可知，懸臂板的有效工作寬度接近于兩倍懸臂長(zhǎng)度，也就是說(shuō),荷載可接近按45°角向懸臂板支承分布。目錄返回第36頁(yè)/共135頁(yè)《公橋規(guī)》對(duì)懸臂板的活載有效分布寬度規(guī)定取值為：《公橋規(guī)》對(duì)分布荷載靠近板邊的最不利情況b’等于懸臂板的跨徑l0

?！豆珮蛞?guī)》對(duì)履帶車(chē)，因其接觸地面較長(zhǎng)，一般忽略荷載壓力面以外的板條參與工作。所以不論在跨中還是支點(diǎn)處均采取單位板條（1m），按實(shí)際荷載強(qiáng)度進(jìn)行計(jì)算。目錄返回第37頁(yè)/共135頁(yè)圖6.3.8懸臂板的有效工作寬度目錄返回第38頁(yè)/共135頁(yè)4.行車(chē)道板的內(nèi)力計(jì)算

行車(chē)道板一般由彎矩控制設(shè)計(jì)，計(jì)算時(shí)，通常取單位寬板條來(lái)進(jìn)行計(jì)算。由板的有效工作寬度，可以得到板條上的荷載集度及其內(nèi)力。（1）多跨連續(xù)單向板的內(nèi)力計(jì)算（2）懸臂板的內(nèi)力計(jì)算（3）鉸接懸臂板內(nèi)力目錄返回第39頁(yè)/共135頁(yè)（1）多跨連續(xù)單向板的內(nèi)力計(jì)算1）概述2）彎矩的計(jì)算3）支點(diǎn)剪力的計(jì)算目錄返回第40頁(yè)/共135頁(yè)①若主梁的抗扭剛度很大，板的行為就接近于固端梁。圖5-44（a）②若主梁的抗扭剛度極小，板與梁肋的連接就接近于自由轉(zhuǎn)動(dòng)的鉸接，板的受力就類似多跨連續(xù)梁體系。圖5-44（b）③若實(shí)際上，行車(chē)道板和主梁梁肋的連接情況，既不是固接，也不是鉸接，而應(yīng)是考慮為彈性固接。圖5-44（c）簡(jiǎn)便的算法：對(duì)于彎矩，先計(jì)算出一個(gè)跨度相同的簡(jiǎn)支板的跨中彎矩M0，然后再根據(jù)實(shí)驗(yàn)及理論分析的數(shù)據(jù)加以修正。1）概述目錄返回第41頁(yè)/共135頁(yè)圖5-44主梁扭轉(zhuǎn)對(duì)行車(chē)道板的影響目錄返回第42頁(yè)/共135頁(yè)2）彎矩的計(jì)算①當(dāng)t/h<1/4時(shí)，（即主梁抗扭剛度較大）②當(dāng)t/h≥1/4時(shí)，（即主梁抗扭剛度較?。┠夸浄祷氐?3頁(yè)/共135頁(yè)①當(dāng)t/h<1/4時(shí)，（即主梁抗扭剛度較大）

跨中彎矩支點(diǎn)彎矩M中=+0.5M0M支=-0.7M0式中M0=M0p+M0gM0p——M0g——1m寬簡(jiǎn)支板條的跨中活載彎矩

1m寬簡(jiǎn)支板條的跨中恒載彎矩

計(jì)算單向板的支點(diǎn)剪力時(shí)，可不考慮板和主梁的彈性固接作用，此時(shí)荷載必須盡量靠近梁肋邊緣布置?？紤]了相應(yīng)的有效工作寬度后，每米板寬承受的分布荷載如圖5-45（b）所示。目錄返回第44頁(yè)/共135頁(yè)②當(dāng)t/h≥1/4時(shí)，（即主梁抗扭剛度較?。?/p>

跨中彎矩支點(diǎn)彎矩M中=+0.7M0M支=-0.7M0式中M0=M0p+M0gM0p——M0g

——1m寬簡(jiǎn)支板條的跨中活載彎矩

1m寬簡(jiǎn)支板條的跨中恒載彎矩

計(jì)算單向板的支點(diǎn)剪力時(shí)，可不考慮板和主梁的彈性固接作用，此時(shí)荷載必須盡量靠近梁肋邊緣布置。考慮了相應(yīng)的有效工作寬度后，每米板寬承受的分布荷載如圖5-45（b）所示。目錄返回第45頁(yè)/共135頁(yè)μ——汽車(chē)沖擊系數(shù)，一般取0.3；P——軸重，對(duì)汽車(chē)車(chē)輪重力（應(yīng)取用加重車(chē)后軸的軸重力）a——荷載有效分布寬度l——板的計(jì)算跨徑當(dāng)梁肋不寬時(shí)，（如T形梁）可取梁肋中心，當(dāng)梁肋較寬時(shí)如箱形梁）可取梁肋凈距加板厚，l=L0+t,但不大于l0+b（b為梁肋寬）。目錄返回第46頁(yè)/共135頁(yè)M0g——1m寬簡(jiǎn)支板條的跨中恒載彎矩

g——1m寬簡(jiǎn)支板條的荷載強(qiáng)度。

計(jì)算單向板的支點(diǎn)剪力時(shí)，可不考慮板和主梁的彈性固接作用，而直接按簡(jiǎn)支板圖式進(jìn)行?？缍葍?nèi)只有一個(gè)汽車(chē)車(chē)輪荷載，寬度1m的簡(jiǎn)支板支點(diǎn)剪力為：

目錄返回第47頁(yè)/共135頁(yè)p,p’——對(duì)應(yīng)于有效分布寬度a和a0的荷載強(qiáng)度；

y,y’——對(duì)應(yīng)于荷載合力A1和A2的支點(diǎn)剪力影響線豎標(biāo)值；

3）支點(diǎn)剪力的計(jì)算目錄返回第48頁(yè)/共135頁(yè)目錄返回第49頁(yè)/共135頁(yè)1）概述2）彎矩的計(jì)算3）支點(diǎn)剪力的計(jì)算（2）懸臂板的內(nèi)力計(jì)算目錄返回第50頁(yè)/共135頁(yè)

構(gòu)造上T形梁翼緣板往往采用鉸接的方式連接，其最大彎矩發(fā)生在懸臂板根部。根據(jù)計(jì)算分析可知，計(jì)算懸臂板根部活載彎矩時(shí)，最不利荷載位置是把車(chē)輪荷載對(duì)中布置在鉸接處，這時(shí)鉸內(nèi)的剪力為零，鉸接懸臂板可簡(jiǎn)化為懸臂板，兩相鄰懸臂板個(gè)承受半個(gè)車(chē)輪荷載，即P/4。如圖5-46（a）所示。對(duì)于沿縫不相連的懸臂板，計(jì)算梁肋處最大彎矩時(shí)，應(yīng)將汽車(chē)車(chē)輪靠板的邊緣布置，此時(shí)

b1=b2+h(無(wú)人行道一側(cè)）或b1=b2+2h（有人行道一側(cè)）1m寬簡(jiǎn)支板條的跨中恒載彎矩為：

1）概述目錄返回第51頁(yè)/共135頁(yè)當(dāng)時(shí)當(dāng)時(shí)2）彎矩的計(jì)算目錄返回第52頁(yè)/共135頁(yè)當(dāng)時(shí)當(dāng)時(shí)3）支點(diǎn)剪力的計(jì)算目錄返回第53頁(yè)/共135頁(yè)圖5-46懸臂板的計(jì)算圖式目錄返回第54頁(yè)/共135頁(yè)（3）鉸接懸臂板內(nèi)力

對(duì)于沿縱縫用鉸連接的懸臂板，計(jì)算彎矩時(shí)把汽車(chē)車(chē)輪對(duì)稱布置在鉸接處，這時(shí)最大彎矩在支承處，鉸接處的彎矩為零，相鄰懸臂板各承受一半車(chē)輪荷載，即P/4。支承處1m寬板的彎矩為：目錄返回第55頁(yè)/共135頁(yè)剪力的計(jì)算，應(yīng)把荷載盡量靠近梁肋布置，利用影響線來(lái)計(jì)算。p——作用在1m寬板上的荷載強(qiáng)度ω——與b1所對(duì)應(yīng)的剪力影響線面積；為了簡(jiǎn)化計(jì)算，可近似按汽車(chē)車(chē)輪荷載對(duì)稱布置在鉸接處來(lái)計(jì)算剪力目錄返回第56頁(yè)/共135頁(yè)四、鐵路橋面板（道碴槽板）的計(jì)算目錄返回1、計(jì)算圖式與荷載2、內(nèi)力計(jì)算第57頁(yè)/共135頁(yè)目錄返回（1）恒載的計(jì)算（2）鐵路列車(chē)荷載（3）人行道的恒載和活載1、計(jì)算圖式與荷載第58頁(yè)/共135頁(yè)（1）恒載的計(jì)算

道碴板上的恒載包括：板自重、道碴重量（包括線路設(shè)備）道碴重度按20kN/m2計(jì)算第59頁(yè)/共135頁(yè)（2）鐵路列車(chē)荷載

鐵路混凝土簡(jiǎn)支梁設(shè)計(jì)中，道碴槽板承受的列車(chē)活載按特種活載計(jì)算。特種活載軸重經(jīng)鋼軌、枕木、道碴分布到道碴槽板頂上，分布方式如圖5-38所示。

假定特種活載軸重（250kN）自枕木底面向下按45度擴(kuò)散，由于鋼軌作用順梁方向的分布長(zhǎng)度取為1.2m。如果橋上采用木枕，枕木長(zhǎng)度2.5m，且軌枕下面道碴厚度為0.32m（分布長(zhǎng)度為2.5+2X0.32=3.14)目錄返回第60頁(yè)/共135頁(yè)圖5-38鐵路道碴槽板上活載分布情況（a）第61頁(yè)/共135頁(yè)圖5-38鐵路道碴槽板上活載分布情況（b）第62頁(yè)/共135頁(yè)則分布面積為：S=1.2X3.14=3.77（m2）分布活載集度為：q=(1+μ）[250/1.2x3.14]=66.3（1+μ）目錄返回

枕木長(zhǎng)度2.5m，且軌枕下面道碴厚度為0.32m（分布長(zhǎng)度為2.5+2X0.32=3.14m1+μ為列車(chē)活載沖擊系數(shù)第63頁(yè)/共135頁(yè)1+μ為列車(chē)活載沖擊系數(shù)《鐵路橋規(guī)》規(guī)定：1+μ=1混凝土梁的頂上填碴厚度h≥1m時(shí)不計(jì)沖擊力，當(dāng)混凝土梁的頂上填碴厚度h<1m時(shí)，按下式計(jì)算：a=4（1-h)≤2h——從軌底至道碴槽板頂面的填料厚度，m;l——板的計(jì)算跨度，m;第64頁(yè)/共135頁(yè)

外側(cè)的道碴槽板還應(yīng)計(jì)算人行道恒載和活載。人行道恒載包括：人行道支架和步行板重量。人行道活載：在距離橋中心2.45m以內(nèi)的一段考慮養(yǎng)護(hù)上翻修道床時(shí)堆放道碴，按10kN/m2計(jì)算。在距離橋中心2.45m以外的一段，按4kN/m2計(jì)算。（3）人行道的恒載和活載第65頁(yè)/共135頁(yè)目錄返回（1）雙向板的計(jì)算（2）單向板計(jì)算2、內(nèi)力計(jì)算（3）橫梁和縱梁的設(shè)計(jì)第66頁(yè)/共135頁(yè)（1）雙向板的計(jì)算

若梁肋間距和橫梁間距相當(dāng)時(shí)，道碴槽板呈現(xiàn)雙向板的受力特征，則按雙向板來(lái)計(jì)算。第67頁(yè)/共135頁(yè)1）設(shè)跨長(zhǎng)為l1板帶的均布荷載集度為q1；2）設(shè)跨長(zhǎng)為l2板帶的均布荷載集度為q2；q=q1+q23）根據(jù)均質(zhì)梁的理論兩端簡(jiǎn)支的受彎梁在均布荷載作用下的跨中撓度為：第68頁(yè)/共135頁(yè)

假定上述兩個(gè)板帶的EI值相等，且兩端的支承情況相同，則根據(jù)第69頁(yè)/共135頁(yè)當(dāng)《鐵路橋規(guī)》規(guī)定：時(shí)，以短邊跨度作為梁來(lái)計(jì)算；當(dāng)時(shí)則可求出后分別算出兩個(gè)板帶的最大彎矩，并按其配筋。第70頁(yè)/共135頁(yè)（2）單向板計(jì)算

位于主梁梁肋間的板，其支承情況實(shí)質(zhì)上系彈性固定，偏于安全，支點(diǎn)截面可按固定端考慮，在均布荷載（q+g)的作用下，兩端固結(jié)梁的支承彎矩為：板的最大剪力為：第71頁(yè)/共135頁(yè)——列車(chē)荷載集度，——板的自重集度，——均布荷載集度（q+g)作用下簡(jiǎn)支梁跨中截面彎矩；——板的計(jì)算跨徑，——主梁梁肋間的凈距；——主梁梁肋間的板厚。第72頁(yè)/共135頁(yè)（3）橫梁和縱梁的設(shè)計(jì)

橫梁受力較復(fù)雜，為安全設(shè)計(jì)，通常按簡(jiǎn)支梁計(jì)算其跨中的彎矩，橫梁和梁肋連接處按跨中彎矩的一般計(jì)，最大剪力按簡(jiǎn)支計(jì)。

在下承式橋中，若有縱梁的話，則可按支承在橫梁上的連續(xù)梁來(lái)計(jì)算。第73頁(yè)/共135頁(yè)五、公路荷載橫向分布計(jì)算

1.荷載橫向分布系數(shù)的概念2.荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算方法3.荷載橫向分布計(jì)算系的其它方法簡(jiǎn)介4.荷載在順橋跨不同位置時(shí)主梁荷載橫向分布系數(shù)的取值目錄返回第74頁(yè)/共135頁(yè)1.荷載橫向分布系數(shù)的概念

對(duì)多主梁橋，荷載橫向分布指作用在橋上的車(chē)輛荷載如何在各主梁之間進(jìn)行分配，或者說(shuō)各主梁如何分擔(dān)車(chē)輛荷。

公路橋梁通常橋面較寬，主梁片數(shù)較多并與橋面板和橫隔梁連接在一起。當(dāng)橋上車(chē)隊(duì)處于橫向不同位置時(shí)，各主梁參與工作的程度不同，由于結(jié)構(gòu)受力和變形的空間性，求解這種結(jié)構(gòu)的內(nèi)力問(wèn)題成為空間計(jì)算理論問(wèn)題。目錄返回第75頁(yè)/共135頁(yè)目錄返回第76頁(yè)/共135頁(yè)

由于實(shí)際結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性，對(duì)這種空間的計(jì)算問(wèn)題一般是化成平面問(wèn)題來(lái)求解。η(x,y)——表示結(jié)構(gòu)某點(diǎn)截面的內(nèi)力影響面S——表示結(jié)構(gòu)某點(diǎn)截面的內(nèi)力值S=P·η(x,y)下頁(yè)返回目錄第77頁(yè)/共135頁(yè)

若將影響面函數(shù)η(x,y)近似分解為兩個(gè)單值函數(shù)的乘積即η1(x)η2(y)，則對(duì)某根主梁的某一截面的內(nèi)力值就表示為：S=P·η(x,y)=P·η2(y)·η1(x)η1(x)——單梁某一截面的內(nèi)力影響線η2(y)——單位荷載沿橫向作用在不同位置時(shí)對(duì)某梁所分配的荷載比值曲線，（對(duì)于某梁的荷載橫向分布影響線）P’=P·η(x,y)，相當(dāng)于P作用在a(x,y)點(diǎn)時(shí)沿橫向分配給主梁的荷載。下頁(yè)返回目錄第78頁(yè)/共135頁(yè)

如圖所示，橋上作用著一輛前后軸重各為P1和P2的汽車(chē)荷載相應(yīng)的輪重分別為P1/2和P2/2。

這樣,就可完全像圖5-47(a)所示平面問(wèn)題一樣,求得某梁上某截面的內(nèi)力值。將空間問(wèn)題簡(jiǎn)化成平面問(wèn)題,引入荷載橫向分布影響線并推算各梁分擔(dān)的荷載,這就是利用荷載橫向分布來(lái)計(jì)算多主梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力的基本原理。下頁(yè)返回目錄第79頁(yè)/共135頁(yè)第80頁(yè)/共135頁(yè)

圖5-49(a)表示主梁與主梁間沒(méi)有任何橫向聯(lián)系，此時(shí)若中梁承受集中力P作用，則全橋只有直接承載的中梁受力，其它各主梁不受力，也就是說(shuō)，中梁的m=l，其它各梁的m=0。

荷載橫向分布系數(shù)與各主梁之間的橫向聯(lián)系有直接關(guān)系。圖5-49表示5根主梁組成的橋梁承受荷載P的跨中橫截面。返回目錄第81頁(yè)/共135頁(yè)第82頁(yè)/共135頁(yè)2.荷載橫向分布系數(shù)的計(jì)算方法

（1）杠桿原理法（3）修正的剛性橫梁法（4）鉸接板、梁法（5）剛接板、梁法（6）比擬正交異性板法（G-M法）

以上六種實(shí)用計(jì)算方法所具有的共同特點(diǎn)是：從分析荷載在橋上的橫向分布出發(fā)，求得各主梁的荷載橫向分布影響線，再通過(guò)橫向最不利加載來(lái)計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)m。目錄返回（2）偏心壓力法（剛性橫梁法）第83頁(yè)/共135頁(yè)①杠桿原理法杠桿原理法的基本假定：忽略主梁之間的橫向結(jié)構(gòu)的聯(lián)系，假設(shè)橋面板在主梁上斷開(kāi)并與主梁鉸接，把橋面板視為橫向在主梁上的簡(jiǎn)支梁或懸臂梁。

采用杠桿法計(jì)算時(shí)，應(yīng)當(dāng)計(jì)算幾根主梁的荷載橫向分布系數(shù)，以便于得到承載能力最大的主梁內(nèi)力作為設(shè)計(jì)依據(jù)。

杠桿原理法適用于計(jì)算荷載位于靠近主梁支點(diǎn)時(shí)的荷載橫向分布系數(shù)m0，此時(shí)主梁的支承剛度遠(yuǎn)大于主梁?jiǎn)枡M向聯(lián)系的剛度，受力特性與杠桿原理法接近。外該法也可用于雙主梁橋，或橫向聯(lián)系很弱的無(wú)中間橫隔梁的橋梁。目錄返回第84頁(yè)/共135頁(yè)第85頁(yè)/共135頁(yè)汽車(chē)：掛車(chē)：人群：η——表示于輪載或人群荷載的線集度對(duì)應(yīng)的影響線縱標(biāo)值。第86頁(yè)/共135頁(yè)第87頁(yè)/共135頁(yè)第88頁(yè)/共135頁(yè)第89頁(yè)/共135頁(yè)（2）偏心壓力法a）偏心壓力法使用條件c）偏心壓力法的分析過(guò)程b）偏心壓力法的基本前提目錄返回第90頁(yè)/共135頁(yè)

偏心壓力法計(jì)算荷載橫向分布適用于橋上具有可靠的橫向聯(lián)接，橋的寬跨比小于或接近0.5的情況（一般稱為窄橋)，用于計(jì)算跨中截面荷載橫向分布系數(shù)mc。a）偏心壓力法使用條件目錄返回第91頁(yè)/共135頁(yè)

I.在車(chē)輛荷載作用下，中間橫隔梁可近似地看做一根剛度為無(wú)窮大的剛性梁，橫隔梁全長(zhǎng)呈直線變化。b）偏心壓力法的基本前提

II.忽略主梁的抗扭剛度，即不計(jì)入主梁對(duì)橫隔梁的抗扭矩。目錄返回第92頁(yè)/共135頁(yè)第93頁(yè)/共135頁(yè)第94頁(yè)/共135頁(yè)

根據(jù)在彈性范圍內(nèi)，某根主梁所承受到的荷載Ri與該荷載所產(chǎn)生的跨中彈性撓度成正比例的原則，我們可以得出：在中間橫隔梁剛度相當(dāng)大的窄橋上，在沿橫向偏心布置的活載作用下，總是靠近活載一側(cè)的邊主梁受載最大。第95頁(yè)/共135頁(yè)c）偏心壓力法的分析過(guò)程I.中心荷載P＝l的作用II.偏心力矩的作用III.偏心力矩為e的單位荷載P=1對(duì)各主梁的總作用目錄返回第96頁(yè)/共135頁(yè)第97頁(yè)/共135頁(yè)I.中心荷載P＝l的作用

由于中心荷載作用下，剛性中橫梁整體向下平移則各主梁的跨中撓度相等，即：

根據(jù)材料力學(xué)，作用于簡(jiǎn)支梁跨中的荷載(即土梁所分擔(dān)的荷載)與撓度的關(guān)系為：或—橋梁橫截面內(nèi)各主梁的慣性矩。目錄返回下頁(yè)第98頁(yè)/共135頁(yè)根據(jù)靜力平衡條件，有：當(dāng)各主梁截面相等時(shí)，即則則中心荷載P=1在各梁間的荷載分布為：則目錄返回下頁(yè)第99頁(yè)/共135頁(yè)

在偏心力矩M＝1·e作用下，橋的橫截面產(chǎn)生繞中心點(diǎn)O的轉(zhuǎn)角，因此各主梁的跨中撓度為:II.偏心力矩的作用根據(jù)力矩平衡條件，有：——各片主梁梁軸到截面形心的距離。即再根據(jù)反力與撓度成正比的關(guān)系，有目錄返回下頁(yè)第100頁(yè)/共135頁(yè)再根據(jù)力矩平衡條件有：有：又因：當(dāng)各主梁截面相等時(shí)，即則：目錄返回下頁(yè)第101頁(yè)/共135頁(yè)當(dāng)P=1位于i號(hào)梁軸上時(shí)e=ai對(duì)k號(hào)主梁的總作用為：III.偏心力矩為e的單位荷載P=1對(duì)各主梁的總作用為目錄返回下頁(yè)第102頁(yè)/共135頁(yè)圖6.3.11中1號(hào)梁的荷載橫向分布影響線，即可通過(guò)求：目錄返回下頁(yè)第103頁(yè)/共135頁(yè)各主梁截面相同時(shí)，上式可簡(jiǎn)化為：目錄返回下頁(yè)第104頁(yè)/共135頁(yè)①當(dāng)橫截面沿橋縱軸線對(duì)稱時(shí),只需取一半主梁(包括位于橋縱軸線上的主梁)作為分析對(duì)象;②荷載沿橫向的布置(車(chē)輪至路緣石的距離,各車(chē)橫向間距等)應(yīng)滿足有關(guān)規(guī)定(見(jiàn)第三章);③各類荷載沿橫向的布置及取舍按最不利原則進(jìn)行,即所求出的值應(yīng)為最大值;④對(duì)雙車(chē)道或多車(chē)道橋梁,汽車(chē)加載時(shí)應(yīng)以軸重(而不是輪重)為單位,即一輛汽車(chē)橫向的兩個(gè)輪重應(yīng)同時(shí)加載或同時(shí)不加載。在計(jì)算過(guò)程中，需要注意以下幾點(diǎn)：目錄返回下頁(yè)第105頁(yè)/共135頁(yè)

鐵路橋梁計(jì)算中，將活載平均分配給兩片主梁承擔(dān)，實(shí)際上就是采用杠桿法原理計(jì)算荷載橫向分布。

對(duì)于一般多主梁橋，不論跨度內(nèi)有無(wú)中間橫隔梁，當(dāng)橋上荷載作用在靠近梁端支點(diǎn)處時(shí)，荷載的絕大部分將通過(guò)相鄰的主梁直接傳遞至墩臺(tái)。從集中荷載直接作用在端橫隔梁上的情形來(lái)看，盡管端橫隔梁將幾根主梁連為一體，但由于不考慮支座的彈性壓縮和主梁本身的微小壓縮變形，顯然荷載將主要傳至兩個(gè)相鄰的主梁支座，即連續(xù)橫隔梁的支點(diǎn)反力與多跨簡(jiǎn)支梁的反力相差不多。因此，在實(shí)踐中常偏于安全地用杠桿法原理來(lái)計(jì)算荷載位于靠近主梁支點(diǎn)時(shí)的橫向分布系數(shù)。第106頁(yè)/共135頁(yè)

在剛性橫梁法中，假定橫隔梁絕對(duì)剛性，并且忽略了主梁的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，這樣做導(dǎo)致邊梁受力偏大。而實(shí)際結(jié)構(gòu)中，在偏心荷載作用下，主梁總會(huì)發(fā)生扭轉(zhuǎn)。為了使荷載橫向分布計(jì)算更符合實(shí)際，又不失剛性橫梁法在計(jì)算上的優(yōu)點(diǎn)，可以對(duì)剛性橫梁法作一些修正,即將式(5-16)中的第二項(xiàng)乘以一個(gè)小于1的抗扭修正系數(shù)，以考慮主梁的扭轉(zhuǎn)剛度，這就是修正的剛性橫梁法。（3）修正的剛性橫梁法目錄返回第107頁(yè)/共135頁(yè)①結(jié)合縫(鉸接縫)僅傳遞豎向剪力;②橋上的荷載近似地作為一個(gè)沿橋跨分布的正弦荷載,并且作用于主梁軸線上。

（4）鉸接板、梁法

對(duì)用現(xiàn)澆混凝土縱向企口縫連結(jié)的裝配式板橋，以及僅在翼板間用焊接鋼板或伸出交叉鋼筋連結(jié)的無(wú)中間橫隔梁的裝配式橋，由于塊件之間有一定的橫向連接構(gòu)造，但連結(jié)剛性又很薄弱，可采用鉸接板(梁)法來(lái)討算橫向分布系數(shù)。其基本假定是：

由此假定,根據(jù)力的平衡條件和變形協(xié)調(diào)條件，可以導(dǎo)出荷載在橫向的分布值，算出橫向分布影響線坐標(biāo)，從而求出橫向分布系數(shù)。目錄返回第108頁(yè)/共135頁(yè)（5）剛接板、梁法

剛接板、梁法是在鉸接板、梁法計(jì)算理論的基礎(chǔ)上，在結(jié)縫處補(bǔ)充引入多余彎矩，得到變形協(xié)調(diào)方程，從而求解各梁荷載橫向分布的方法。該方法視梁系為超靜定結(jié)構(gòu)，用力法求解，主要適用于翼緣板之間是剛性連結(jié)的肋梁橋。目錄返回第109頁(yè)/共135頁(yè)（a）能利用編好的計(jì)算圖表得出比較精確的結(jié)果。（b）概念明確、計(jì)算方便快捷，對(duì)于各種橋面凈空和多種荷載組合的情況，可以很快求出各片主梁的相應(yīng)內(nèi)力值。這一方法在實(shí)際中得到了較廣泛的應(yīng)用。

（6）比擬正交異性板法

對(duì)于由主梁、連續(xù)橋面板及多根橫隔梁組成的混凝土梁橋，當(dāng)其寬度與跨度之比大于1/2時(shí)，可以采用比擬正交異性板法(或稱G-M法)。

比擬正交異性板法的最大優(yōu)點(diǎn)就是：其特點(diǎn)是：

將主梁和橫隔梁的剛度換算成兩向剛度不同的比擬彈性平板，按古典彈性理論來(lái)分析求解其各點(diǎn)的內(nèi)力值，并由實(shí)用的曲線圖表進(jìn)行荷載橫向分布計(jì)算。目錄返回第110頁(yè)/共135頁(yè)

在各種荷載橫向分布計(jì)算方法中,通常用“杠桿原理法”計(jì)算荷載在支點(diǎn)處的橫向分布系數(shù)m0。其它各方法均適用于計(jì)算荷載位于跨中的橫向分布系數(shù)mc。那么荷載位于橋跨縱向其它位置時(shí)應(yīng)該怎樣確定橫向分布系數(shù)m呢?顯然，要精確計(jì)算m值沿橋跨的連續(xù)變化規(guī)律是相當(dāng)繁雜的，而且也會(huì)使后續(xù)主梁內(nèi)力計(jì)算相當(dāng)麻煩。因此,目前在設(shè)計(jì)實(shí)踐中習(xí)慣采用圖5-54所示的實(shí)用處理方法。5.荷載在順橋跨不同位置時(shí)主梁荷載橫向分布系數(shù)的取值

由前面的推導(dǎo)和分析可知，當(dāng)荷載位于跨中時(shí)，由于橋面板和橫隔梁的傳力作用,所有主梁均參與受力，但當(dāng)荷載在梁端支點(diǎn)處作用在某主梁上時(shí)，如果不考慮支座彈性變形的影響，荷載就直接由該主梁傳至支座,其它主梁基本上不參與受力。因此，荷載在橋跨縱向作用位置不同,對(duì)某一主梁產(chǎn)生的橫向分布系數(shù)也不同。第111頁(yè)/共135頁(yè)

對(duì)于無(wú)中間橫隔梁或僅有一根中橫隔梁的情況，跨中部分采用不變mc。,從離支點(diǎn)1/4處起至支點(diǎn)的區(qū)段mx呈直線形過(guò)渡(圖5-54a)，對(duì)于有多根內(nèi)橫隔梁的清況，mc從第一根內(nèi)橫隔梁起向m0直線形過(guò)渡(圖5-54b)。圖中m0可能大于mc也可能小于mc。在具體設(shè)計(jì)中，當(dāng)計(jì)算簡(jiǎn)支梁最大彎矩時(shí)，由于跨度內(nèi)橫向分布系數(shù)變化不大，一般可取不變的值。進(jìn)行計(jì)算，對(duì)于其它截面彎矩計(jì)算，通常也可取不變的mc。在計(jì)算主梁的最大剪力(梁端截面)時(shí)，鑒于主要荷載位于M的變化區(qū)段內(nèi)，而且相對(duì)應(yīng)的剪力。

影響線坐標(biāo)均接近最大值(見(jiàn)圖5-54a)，故應(yīng)考慮該區(qū)段內(nèi)橫向分布系數(shù)變化的影響。對(duì)位于靠近遠(yuǎn)端的荷載鑒干相應(yīng)影響線坐標(biāo)值的顯著減小,則可近似取不變的值。來(lái)簡(jiǎn)化計(jì)算。第112頁(yè)/共135頁(yè)第113頁(yè)/共135頁(yè)1.概述2.恒載內(nèi)力計(jì)算3.活載內(nèi)力計(jì)算六、公路和鐵路主梁內(nèi)力計(jì)算目錄返回第114頁(yè)/共135頁(yè)

對(duì)于每一片主梁(當(dāng)主梁片數(shù)不很多時(shí)，也可只取其中受力最的大的主梁來(lái)進(jìn)行設(shè)計(jì)、以便簡(jiǎn)化設(shè)計(jì)、制造和施工)，根據(jù)作用在其上的恒載和通過(guò)荷載橫向分布系數(shù)求得的計(jì)算活載，可以按一般結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計(jì)算各主梁的截面內(nèi)力。截面內(nèi)力主要包括彎矩和剪力。計(jì)算出截面內(nèi)力后，就可采用鋼筋混凝土和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理進(jìn)行主梁各截面的配筋設(shè)計(jì)，以及結(jié)構(gòu)強(qiáng)度、剛度、穩(wěn)定性和抗裂性的驗(yàn)算。對(duì)小跨徑簡(jiǎn)支梁，一般只需計(jì)算跨中截面最大彎矩和支點(diǎn)截面以及跨中截面最大剪力；對(duì)于較大跨徑的簡(jiǎn)支梁,通常還計(jì)算跨徑的1/4、I/8和3/8截面的內(nèi)力；如果主梁順橋跨方向截面形狀和尺寸有變化，如腹板厚度或梁高變化，還要計(jì)算變截面處的彎矩和剪力。1.概述目錄返回第115頁(yè)/共135頁(yè)

在鐵路混凝土橋梁設(shè)計(jì)中,活載在全部荷載中占較大比重,恒載所占比重相對(duì)較小；而在公路混凝土橋梁設(shè)計(jì)中，恒載卻占較大比重，因此，設(shè)計(jì)中應(yīng)正確合理地確定作用于梁上的計(jì)算恒載。

在確定計(jì)算恒載時(shí)，為了簡(jiǎn)化起見(jiàn)，習(xí)慣上往往將沿橋跨分點(diǎn)作用的橫隔梁重量、沿橋橫向變厚度分布的鋪裝層重量、以及作用于兩側(cè)的人行道和欄桿等重量,均勻分?jǐn)偨o各主梁承受。因此，對(duì)于等截面梁橋的主梁，其計(jì)算恒載是簡(jiǎn)單的均布荷載。若為了計(jì)算精確,也可根據(jù)施工安裝情況，將人行道、欄桿、燈柱和管道等重量像活載計(jì)算那樣,按荷載橫向分布的規(guī)律進(jìn)行分配。2.恒載內(nèi)力計(jì)算目錄返回下頁(yè)第116頁(yè)/共135頁(yè)

對(duì)于頂應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋，在施加預(yù)應(yīng)力階段,往往要利用梁體自重(或稱先期恒載)來(lái)抵消鋼絲束張拉力在梁體上翼緣產(chǎn)生的拉應(yīng)力。在此情況下，需將恒載分成兩個(gè)階段(即先期恒載和后期恒載)來(lái)進(jìn)行分析。在特殊情況下，恒載可能要分成更多的階段來(lái)考慮。目錄返回第117頁(yè)/共135頁(yè)3.活載內(nèi)力計(jì)算（1）直接布載法（2）等代荷載法目錄返回第118頁(yè)/共135頁(yè)對(duì)公路混凝土簡(jiǎn)支梁,當(dāng)計(jì)算出每片主梁的活載橫向分布系數(shù)以后,就可以具體確定一片主梁所承擔(dān)的活載,然后用結(jié)構(gòu)力學(xué)中的方法計(jì)算主梁各截面的活載內(nèi)力。主梁截面由活載產(chǎn)生的內(nèi)力計(jì)算的一般公式為：

式中S——所求裁面的彎矩或剪力;

1+μ——汽車(chē)荷載的沖擊系數(shù),按《公橋規(guī)》規(guī)定取值;（1）直接布載法下頁(yè)返回目錄第119頁(yè)/共135頁(yè)

——多車(chē)道橋涵的活載折減系數(shù),按《公橋規(guī)》規(guī)定取用;

mi

——沿橋縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的橫向分布系數(shù),參見(jiàn)圖5-54;Pi——