演示文稿預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁課程設(shè)計

（優(yōu)選）預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁課程設(shè)計現(xiàn)在是1頁\一共有135頁\編輯于星期三一、課程設(shè)計目的裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T梁是目前我國橋梁上最常用的形式之一，常用跨徑為30～60m。在學(xué)習(xí)了預(yù)應(yīng)力混土結(jié)構(gòu)的材料與預(yù)應(yīng)力工藝設(shè)備、預(yù)應(yīng)力損失計算、構(gòu)件截面承載力計算、構(gòu)件截面應(yīng)力和變形計算、錨固區(qū)計算等等后，通過本作業(yè)可以了解預(yù)應(yīng)力混凝土簡支T梁的設(shè)計與計算，進(jìn)一步理解和鞏固所學(xué)得的預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計理論知識，初步掌握預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的設(shè)計步驟，熟悉《規(guī)范》的有關(guān)條文及其應(yīng)用。現(xiàn)在是2頁\一共有135頁\編輯于星期三

現(xiàn)在是3頁\一共有135頁\編輯于星期三

現(xiàn)在是4頁\一共有135頁\編輯于星期三

現(xiàn)在是5頁\一共有135頁\編輯于星期三

現(xiàn)在是6頁\一共有135頁\編輯于星期三二、基本資料1、跨徑和寬度計算跨徑：L0＝26.0～36.0m；主梁全長：L＝26.96～36.96m；橋面寬度：10.0～13.8m。2、設(shè)計荷載公路—Ⅰ級；公路—Ⅱ級?，F(xiàn)在是7頁\一共有135頁\編輯于星期三二、基本資料3、材料（1）混凝土主梁混凝土強度等級不低于C40；欄桿和橋面鋪裝混凝土強度等級為C40?，F(xiàn)在是8頁\一共有135頁\編輯于星期三二、基本資料（2）預(yù)應(yīng)力筋

縱向預(yù)應(yīng)力束采用7Ф5mm高強度低松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線，每束6根。鋼絞線技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合《預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線》（GB/T5224-2003），公稱直徑Фs15.2mm，標(biāo)準(zhǔn)強度fpk=1860MPa，彈性模量Ep＝1.95x105MPa，單股面積Ay＝139mm2。現(xiàn)在是9頁\一共有135頁\編輯于星期三二、基本資料（3）普通鋼筋直徑小于12mm的采用R235鋼筋，符合國家標(biāo)準(zhǔn)《鋼筋混凝土用鋼第1部分：熱軋光圓鋼筋》（GB1499.1-2008）；直徑大于等于12mm的采用HRB335鋼筋，符合國家標(biāo)準(zhǔn)《鋼筋混凝土用鋼第2部分：熱軋帶肋鋼筋》（GB1499.2-2007）。現(xiàn)在是10頁\一共有135頁\編輯于星期三二、基本資料（4）錨具

錨具應(yīng)符合《預(yù)應(yīng)力筋用錨具、夾具和連接器》（GB/T14370-2007）相應(yīng)種類錨具的各項要求。錨墊板尺寸為210×210mm，錨板Ф126×48mm。錨墊板布置最小間距應(yīng)滿足：①錨墊板之間間距a=215m，②錨墊板與梁邊緣之間距離b=135mm。現(xiàn)在是11頁\一共有135頁\編輯于星期三二、基本資料（5）波紋管

縱向預(yù)應(yīng)力鋼束可采用金屬波紋管，波紋管內(nèi)徑為70mm，外徑為77mm。金屬波紋管技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)符合《預(yù)應(yīng)力混凝土用金屬波紋管》（JG225-2007）的規(guī)定?，F(xiàn)在是12頁\一共有135頁\編輯于星期三二、基本資料4、施工方法裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁采用預(yù)制施工方法、后張預(yù)應(yīng)力工藝。預(yù)制段翼緣板寬度為1.8m左右?；炷翉姸冗_(dá)到設(shè)計強度75％以上開始施加預(yù)應(yīng)力，采用YCW150B型千斤頂兩端同時張拉。張拉完成24小時內(nèi)采用真空壓漿工藝進(jìn)行波紋管內(nèi)混凝土的壓漿?，F(xiàn)在是13頁\一共有135頁\編輯于星期三三、基本內(nèi)容1、主梁構(gòu)造尺寸擬定；2、毛截面幾何特性計算；3、截面內(nèi)力計算；4、鋼束面積估算；5、鋼束布置；6、主梁截面特性計算；7、預(yù)應(yīng)力損失計算；8、截面強度驗算；

現(xiàn)在是14頁\一共有135頁\編輯于星期三三、基本內(nèi)容9、應(yīng)力驗算；10、撓度及錨固區(qū)計算；11、橋面板配筋；12、板式橡膠支座設(shè)計（待定）；13、主梁橫膈梁配筋（待定）；14、繪圖及整理計算書。

現(xiàn)在是15頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（一）主梁構(gòu)造尺寸擬定主梁截面尺寸按橋梁工程教材，可參照經(jīng)驗數(shù)據(jù)確定。l、高跨比：l/15～l/25；一般可取1/16～1/18。2、橫隔梁：5～7道；3、主梁寬度：2.0～2.5m；現(xiàn)在是16頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（一）主梁構(gòu)造尺寸擬定4、主梁腹板厚度18～20cm，并符合《規(guī)范》（JTGD62－2004）第條規(guī)定；從截面效率指標(biāo)值來分析，肋板愈薄，值也愈大。5、翼緣板厚度

按《規(guī)范》第條估算。懸臂端部厚度不小于140mm；與腹板相連處的翼緣厚度不應(yīng)小于梁高1/10。承承托底坡?，F(xiàn)在是17頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（一）主梁構(gòu)造尺寸擬定6、下馬蹄馬蹄面積不宜少于全截面的10%～20%；

馬蹄寬度約2～4倍腹板厚度；斜坡必須大于45°；斜坡區(qū)鋼束管道保護(hù)層不小于6cm；馬蹄全寬部分高度加上1/2斜坡區(qū)高度約為（0.15～0.20）h；

梁端處高度滿足鋼束布置的需要?，F(xiàn)在是18頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（一）主梁構(gòu)造尺寸擬定7、橫隔梁

高度以跨中橫梁和下馬蹄相交為準(zhǔn)；厚度15cm；支點處橫梁高度可以與梁高一致。8、縱向截面尺寸變化在梁端錨固區(qū)，為了布置錨具與滿足局部承壓的需要，常按構(gòu)造要求將腹板加厚至與馬蹄同寬，而馬蹄的高度應(yīng)隨著預(yù)應(yīng)力筋的彎起而逐漸加高。

第一道中橫膈梁或1/4L截面進(jìn)行抬高?，F(xiàn)在是19頁\一共有135頁\編輯于星期三

現(xiàn)在是20頁\一共有135頁\編輯于星期三

現(xiàn)在是21頁\一共有135頁\編輯于星期三

現(xiàn)在是22頁\一共有135頁\編輯于星期三

現(xiàn)在是23頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（二）毛截面幾何特性計算從預(yù)應(yīng)力簡支T梁的施工過程看，翼板的一部分在T梁安裝就位后現(xiàn)澆，使橫截面T梁連成整體，扣除現(xiàn)澆段的T梁截面稱為小毛截面，全截面稱為大毛截面，因此預(yù)制時梁的自重，接縫重量及預(yù)應(yīng)力荷載均由小毛截面承擔(dān)，二期恒載，活載由大毛截面承擔(dān)。

l、小毛截面特性計算；

2、大毛截面特性計算?，F(xiàn)在是24頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（二）毛截面幾何特性計算

預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抵抗荷載內(nèi)力的機(jī)理與鋼筋混凝土構(gòu)件不同:

1、鋼筋混凝土構(gòu)件主要是依靠變化的鋼筋合力（或變化的混凝土的合力），與固定的內(nèi)力偶臂的乘積（被動受力）；2、預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，則是依靠基本不變的預(yù)加力（或混凝土的合力），與隨外彎矩變化而變化的內(nèi)力偶臂的乘積（主動受力）?，F(xiàn)在是25頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（二）毛截面幾何特性計算

對于預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件來說，其內(nèi)力偶臂所能變化的范圍越大，則在預(yù)加力相同的條件下，其所能抵抗外彎矩的能力也就越大，即抗彎效率越高。

對于全預(yù)應(yīng)力混凝土梁，混凝土合力只能在上下核心之間移動?，F(xiàn)在是26頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（二）毛截面幾何特性計算截面效益指標(biāo)（TheSectionEfficiencyfactor）任意截面的截面特性：截面高度h，上核心距Ku，下核心距Kb，預(yù)應(yīng)力筋的偏心距e。

值較大的截面較為經(jīng)濟(jì)，因此一般都在0.45～0.5以上。現(xiàn)在是27頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（二）毛截面幾何特性計算截面效率指標(biāo)實際上也是反映截面混凝土材料沿梁高分布的合理性，它與截面型式有關(guān)：①矩形截面為0.33；②空心板隨挖空率而變化，一般為0.44～0.55；③普通T形截面0.40～0.45；④帶馬蹄的T形截面0.45～0.55。對于T形梁一般當(dāng)<0.45時，截面比較笨重；當(dāng)>0.55時，截面過分單薄，應(yīng)注意檢查薄腹板、薄翼緣的穩(wěn)定性。現(xiàn)在是28頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（三）截面內(nèi)力計算1、恒截內(nèi)力（1）自重根據(jù)主梁初估尺寸，分各階段計算荷載集度；橫隔梁自重按集中力計??；（2）鋪裝考慮8cm厚混凝土鋪裝（容重24kN/m3）和6cm厚瀝青鋪裝（容重23kN/m3）。現(xiàn)在是29頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（三）截面內(nèi)力計算（3）欄桿和人行道按設(shè)計資料數(shù)值兩種方法計算。①兩側(cè)欄桿和人行道按主梁數(shù)量平均分擔(dān)；②荷載橫向分布影響線計算各片主梁的分擔(dān)值?，F(xiàn)在是30頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（三）截面內(nèi)力計算2、活載內(nèi)力（1）沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)沖擊系數(shù)按“通用規(guī)范”第條規(guī)定計算；計算公式見條文說明P83。車道折減系數(shù)按“通用規(guī)范”第條規(guī)定計算。（2）橫向分布①跨中按比擬正交異性板法計算主梁的橫向分布；②支點按杠桿法計算橫向分布?，F(xiàn)在是31頁\一共有135頁\編輯于星期三G-M法計算原理1、將由主梁、連續(xù)的橋面板和多橫隔梁所組成的梁橋，比擬簡化為一塊矩形的平板；2、彈性薄板按彈性理論進(jìn)行分析；3、求解板在半波正弦荷載下的撓度，并利用撓度比與內(nèi)力比、荷載比相同的關(guān)系計算橫向分布影響線?，F(xiàn)在是32頁\一共有135頁\編輯于星期三G-M法計算原理G-M計算步驟：各向同性板的撓曲微分方程比擬正交異性板的撓曲微分方程闡明橋梁結(jié)構(gòu)近似比擬成板的途徑討論應(yīng)用圖表的原理和實用計算方法。現(xiàn)在是33頁\一共有135頁\編輯于星期三G-M法計算原理彈性薄板計算圖式現(xiàn)在是34頁\一共有135頁\編輯于星期三G-M法計算原理內(nèi)力與荷載的平衡關(guān)系：現(xiàn)在是35頁\一共有135頁\編輯于星期三G-M法計算原理應(yīng)力與應(yīng)變關(guān)系：應(yīng)變與位移關(guān)系：現(xiàn)在是36頁\一共有135頁\編輯于星期三G-M法計算原理內(nèi)力與位移關(guān)系：現(xiàn)在是37頁\一共有135頁\編輯于星期三G-M法計算原理正交均質(zhì)彈性板的撓曲微分方程結(jié)構(gòu)材料在x，y兩個方向彈性性質(zhì)不同正交異性板的撓曲微分方程板的單寬抗彎剛度：現(xiàn)在是38頁\一共有135頁\編輯于星期三G-M法計算原理應(yīng)力與應(yīng)變關(guān)系：應(yīng)變與位移關(guān)系：現(xiàn)在是39頁\一共有135頁\編輯于星期三G-M法計算原理內(nèi)力與位移關(guān)系：現(xiàn)在是40頁\一共有135頁\編輯于星期三G-M法計算原理正交各向（材料）異性板的撓曲微分方程：現(xiàn)在是41頁\一共有135頁\編輯于星期三G-M法計算原理比擬正交異性板撓曲微分方程：現(xiàn)在是42頁\一共有135頁\編輯于星期三G-M法計算原理比擬正交異性板的撓曲微分方程：扭彎參數(shù)現(xiàn)在是43頁\一共有135頁\編輯于星期三G-M法計算原理正交各向（材料）異性板的撓曲微分方程：現(xiàn)在是44頁\一共有135頁\編輯于星期三G-M法計算原理結(jié)論：任何縱、橫梁格系結(jié)構(gòu)比擬成的異性板，可以完全仿照真正的材料異性板來求解，只是方程中的剛度常數(shù)不同。扭彎參數(shù)——表示比擬板兩個方向的單寬抗扭剛度代數(shù)平均值與單寬抗彎剛度幾何平均值之比?，F(xiàn)在是45頁\一共有135頁\編輯于星期三圖表G-M法計算荷載與撓度的關(guān)系：現(xiàn)在是46頁\一共有135頁\編輯于星期三圖表G-M法計算內(nèi)力與外力的平衡條件：現(xiàn)在是47頁\一共有135頁\編輯于星期三圖表G-M法計算位移互等定理反力互等定理影響系數(shù)：荷載作用在任意位置i時的k點撓度值與同一荷載下的平均撓度之比?，F(xiàn)在是48頁\一共有135頁\編輯于星期三圖表G-M法計算Kki是計算的板條位置k、荷載位置i、扭彎參數(shù)α，以及縱、橫向截面抗彎剛度之比的函數(shù)，已經(jīng)被制成圖表。制表人Guyon、Massonnet，本方法稱G-M法。現(xiàn)在是49頁\一共有135頁\編輯于星期三圖表G-M法計算表中只有9點值，必須通過內(nèi)插計算實際位置值某主梁荷載橫向影響線坐標(biāo)查表：現(xiàn)在是50頁\一共有135頁\編輯于星期三圖表G-M法計算現(xiàn)在是51頁\一共有135頁\編輯于星期三圖表G-M法計算K值的校核現(xiàn)在是52頁\一共有135頁\編輯于星期三圖表G-M法計算查表數(shù)值校對：現(xiàn)在是53頁\一共有135頁\編輯于星期三G-M法算例現(xiàn)在是54頁\一共有135頁\編輯于星期三G-M法算例現(xiàn)在是55頁\一共有135頁\編輯于星期三G-M法算例現(xiàn)在是56頁\一共有135頁\編輯于星期三G-M法算例現(xiàn)在是57頁\一共有135頁\編輯于星期三G-M法算例現(xiàn)在是58頁\一共有135頁\編輯于星期三G-M法算例現(xiàn)在是59頁\一共有135頁\編輯于星期三G-M法算例現(xiàn)在是60頁\一共有135頁\編輯于星期三G-M法算例現(xiàn)在是61頁\一共有135頁\編輯于星期三杠桿原理法適用范圍：1.主梁支點處的荷載橫向分布系數(shù)；2.橫向聯(lián)系很弱的無中橫梁的主梁?，F(xiàn)在是62頁\一共有135頁\編輯于星期三杠桿原理法現(xiàn)在是63頁\一共有135頁\編輯于星期三杠桿原理法汽車荷載橫向分布系數(shù)：人群荷載橫向分布系數(shù)：現(xiàn)在是64頁\一共有135頁\編輯于星期三荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化對于彎矩由于跨中截面車輪加載值占總荷載的大多數(shù)，近似認(rèn)為其它截面的橫向分布系數(shù)與跨中相同；在電算中縱橋向可以采用不同的橫向分布系數(shù)。對于剪力 從影響線看跨中與支點均占較大比例； 從影響面看近似影響面與實際情況相差較大。現(xiàn)在是65頁\一共有135頁\編輯于星期三荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化現(xiàn)在是66頁\一共有135頁\編輯于星期三荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化計算彎距時橫向分布沿橋縱向的變化現(xiàn)在是67頁\一共有135頁\編輯于星期三荷載橫向分布系數(shù)沿橋縱向的變化計算剪力時橫向分布沿橋縱向的變化現(xiàn)在是68頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書2、活載內(nèi)力根據(jù)橋梁工程理論，利用影響線計算上述三個截面的最大彎矩、最大剪力。計算公式為：式中：S—所求截面的汽車（人群）標(biāo)準(zhǔn)荷載的彎矩或剪力；qk—車道均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；Pk—車道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值；

Ω

—影響線上同號區(qū)段的面積；y—影響線上最大坐標(biāo)值。現(xiàn)在是69頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書現(xiàn)在是70頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（三）截面內(nèi)力計算3、荷載組合按《通用規(guī)范》（JTGD60－2004）第條進(jìn)行承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合。按《通用規(guī)范》（JTGD60－2004）第條和條進(jìn)行正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合?，F(xiàn)在是71頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書典型的簡支梁彎矩、剪力包絡(luò)圖現(xiàn)在是72頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（四）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼束的估算1、翼緣有效寬度根據(jù)《設(shè)計規(guī)范》第條，對于T形截面受壓區(qū)翼緣計算寬度bf’，應(yīng)取用下列三者中的最小值：（1）計算跨徑的1/3；（2）相鄰主梁間距；（3）現(xiàn)在是73頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（四）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼束的估算2、按持久狀況承載能力極限狀態(tài)要求估算鋼束面積《設(shè)計規(guī)范》第條，假定（1）判別受壓區(qū)高度x假設(shè)則為第一類T形截面，否則為第二類T形截面?，F(xiàn)在是74頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（四）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼束的估算現(xiàn)在是75頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（四）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼束的估算2、按持久狀況承載能力極限狀態(tài)要求估算鋼束面積第一類T形截面現(xiàn)在是76頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（四）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼束的估算2、按持久狀況承載能力極限狀態(tài)要求估算鋼束面積第二類T形截面上述兩類T形截面均需滿足?，F(xiàn)在是77頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（四）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼束的估算3、按施工和使用階段混凝土正應(yīng)力的限制值（1）短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力計算，《設(shè)計規(guī)范》第條。預(yù)加應(yīng)力階段：現(xiàn)在是78頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（四）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼束的估算3、按施工和使用階段混凝土正應(yīng)力的限制值（2）持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算，《設(shè)計規(guī)范》第條。全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件：A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件:現(xiàn)在是79頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（四）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼束的估算3、按施工和使用階段混凝土正應(yīng)力的限制值（3）持久狀況標(biāo)準(zhǔn)值作用下的混凝土正應(yīng)力限制，《設(shè)計規(guī)范》第條?，F(xiàn)在是80頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（四）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼束的估算4、麥尼爾不等式按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，上面四個公式經(jīng)過簡單變換，可得如下麥尼爾不等式?，F(xiàn)在是81頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（四）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼束的估算4、麥尼爾不等式按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，上面四個公式經(jīng)過簡單變換，可得如下麥尼爾不等式?，F(xiàn)在是82頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（四）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼束的估算4、麥尼爾不等式按全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，上面四個公式經(jīng)過簡單變換，可得如下麥尼爾不等式?，F(xiàn)在是83頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（四）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼束的估算5、利用圖解法初步確定符合設(shè)計條件的與可能適用的范圍?，F(xiàn)在是84頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（四）跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼束的估算6、鋼束數(shù)量確定現(xiàn)在是85頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（五）預(yù)應(yīng)力鋼束布置1、束界（Limitingzonefortendoncentroid）在任何截面的上、下緣混凝土均不會出現(xiàn)超限拉應(yīng)力的前提下，預(yù)應(yīng)力筋（束）的形心在各截面上布置的范圍，稱為束界（或索界）。現(xiàn)在是86頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書以預(yù)應(yīng)力混凝土等截面簡支梁為例，求束界的位置。在預(yù)加應(yīng)力階段，保證梁的上緣混凝土不出現(xiàn)超限拉應(yīng)力的條件是:混凝土截面下核心距：現(xiàn)在是87頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書在使用荷載作用下，根據(jù)保證構(gòu)件下緣不出現(xiàn)超限拉應(yīng)力的條件，可以求得預(yù)加力合力偏心距為：混凝土截面上核心距：現(xiàn)在是88頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書從上式可以看出，E1和E2分別具有與彎矩相似的變化規(guī)律，就可視為沿跨徑變化的拋物線?，F(xiàn)在是89頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書只要預(yù)應(yīng)力鋼束形心線的偏心矩滿足下式的要求，就可以保證構(gòu)件在預(yù)加力階段和使用階段，構(gòu)件截面上、下緣混凝土都不會出現(xiàn)超限的拉應(yīng)力。全預(yù)應(yīng)力：部分預(yù)應(yīng)力A類：現(xiàn)在是90頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書2、橫截面內(nèi)布置跨中截面：鋼束應(yīng)盡量在下馬蹄內(nèi)單數(shù)列對稱布置，以獲得最大的偏心距并能順利彎起。鋼束間距及混凝土保護(hù)層應(yīng)符合《設(shè)計規(guī)范》第條的規(guī)定，鋼束距下馬蹄斜邊的凈距大于6cm。梁端截面：滿足錨頭的布置，并使鋼束重心在核心界限以內(nèi)，單個錨墊板的布置應(yīng)滿足最小間距的要求?，F(xiàn)在是91頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書3、縱向布置預(yù)應(yīng)力鋼束從距跨中截面某個距離處開始按圓曲線向上彎起，由于不允許曲線段進(jìn)入錨具部分，因此在錨下鋼束必須保持一定的直線長度。（必須保證錨下鋼束與錨墊板呈垂直狀態(tài)）

預(yù)應(yīng)力鋼束曲線半徑見《設(shè)計規(guī)范》第條?，F(xiàn)在是92頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書4、鋼束長度計算每束長度包含跨中截面處的直線長度、曲線長度、錨下直線長度和兩端張拉的工作長度（各70cm）之和，鋼束的曲線長度根據(jù)曲線半徑和彎起角度來計算，最后得出每孔所用鋼束總長和總重量，用于計算工程數(shù)量。現(xiàn)在是93頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書封端混凝土尺寸鋼束計算圖式現(xiàn)在是94頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（六）主梁截面特性計算1、凈截面幾何特性計算；2、換算截面幾何特性計算；3、各階段截面對形心軸的靜矩計算?，F(xiàn)在是95頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書現(xiàn)在是96頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書計算凈矩有下面幾種情況：①a-a線以上（以下）的面積對中性軸（凈軸和換軸）的凈矩；②b-bb線以上（以下）的面積對中性軸（兩個）的凈矩；③凈軸（n-n）以上（以下）的面積對中性軸（兩個）的凈矩；④換軸（o-o）以上（以下）的面積對中性軸（兩個）的凈矩?，F(xiàn)在是97頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（七）預(yù)應(yīng)力損失計算后張法梁的預(yù)應(yīng)力損失包括:（1）前期預(yù)應(yīng)力損失①鋼束與管道壁之間的摩擦損失；②錨具變形、鋼束回縮引起的損失；③分批張拉混凝土彈性壓縮引起的損失。（2）后期預(yù)應(yīng)力損失①鋼絞線應(yīng)力松弛引起的應(yīng)力損失；②混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失?，F(xiàn)在是98頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書1、預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦損失按《設(shè)計規(guī)范》第條計算。2、錨具變形和鋼筋回縮的損失應(yīng)考慮錨固后反向摩擦的影響，按《設(shè)計規(guī)范》附錄D計算?，F(xiàn)在是99頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書3、分批張拉的混凝土彈性壓縮損失按《設(shè)計規(guī)范》第計算：本設(shè)計要求采用逐根張拉鋼束，預(yù)制時張拉鋼束順序自定，盡量滿足整體偏心距小、對稱的原則。計算時應(yīng)從最后張拉的一束逐步向前推進(jìn)?，F(xiàn)在是100頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書4、預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松馳損失按《設(shè)計規(guī)范》第條計算，對于低松弛鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值，按下式計算：現(xiàn)在是101頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書5、混凝土的收縮和徐變損失收縮和徐變損失按《設(shè)計規(guī)范》第計算，非預(yù)應(yīng)力筋面積按0計算，εcs(t，t0)按《設(shè)計規(guī)范》表查取，相對濕度75％，受荷齡期20-28天?，F(xiàn)在是102頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書6、列出每根鋼束的預(yù)應(yīng)力損失匯總表，計算鋼束的永存應(yīng)力。施工階段傳力錨固應(yīng)力σp0及其產(chǎn)生的預(yù)內(nèi)力：現(xiàn)在是103頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書使用階段永存應(yīng)力σy及其產(chǎn)生的預(yù)內(nèi)力：現(xiàn)在是104頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（八）持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗算1、正截面抗彎承載能力計算，按《設(shè)計規(guī)范》第條進(jìn)行，對于簡支梁取跨中截面進(jìn)行驗算?，F(xiàn)在是105頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（1）求受壓區(qū)高度x，判斷是否是第一類T梁，否則按第二類T梁計算；（2）驗算；（3）驗算；為按承載能力極限狀態(tài)荷載組合各種情況中的最大彎矩值?，F(xiàn)在是106頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（4）驗算最小配筋率根據(jù)《設(shè)計規(guī)范》第條，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件最小配筋率應(yīng)滿足下列條件：—受彎構(gòu)件正截面抗彎承載力設(shè)計值；—受彎構(gòu)件正截面開裂彎矩值?，F(xiàn)在是107頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書根據(jù)《設(shè)計規(guī)范》第條，開裂彎矩的計算公式：現(xiàn)在是108頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書2、斜截面抗剪承載力計算（1）斜截面強度取腹板厚度變化截面進(jìn)行計算；（2）按《設(shè)計規(guī)范》第條抗剪截面尺寸進(jìn)行驗算，如不符合，應(yīng)考慮放大截面尺寸。（3）按《設(shè)計規(guī)范》第條不進(jìn)行斜截面抗剪承載力驗算的條件；現(xiàn)在是109頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書2、斜截面抗剪承載力計算（4）按《設(shè)計規(guī)范》第條進(jìn)行斜截面抗剪承載力計算；斜截面水平投影長度按《設(shè)計規(guī)范》第條。式中：m—斜截面受壓端正截面處的廣義剪跨比。

Vd—斜截面受壓端上由作用效應(yīng)所產(chǎn)生的最大剪力組合設(shè)計值；

Md—相應(yīng)于上述最大剪力時的彎矩組合設(shè)計值。現(xiàn)在是110頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書

A.箍筋計算根據(jù)《設(shè)計規(guī)范》第條，腹板內(nèi)箍筋直徑不小于10mm，且應(yīng)采用帶肋鋼筋，間距不應(yīng)大于250mm。本設(shè)計選用φ12@20cm的雙肢箍筋。B.抗剪承載力計算根據(jù)《設(shè)計規(guī)范》第條規(guī)定，計算主梁斜截面抗剪承載力?，F(xiàn)在是111頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（5）按《設(shè)計規(guī)范》第條進(jìn)行斜截面抗彎承載力計算由于預(yù)應(yīng)力鋼束在主梁中間無截斷，斜截面抗彎承載力一般均能滿足要求，可不作驗算。現(xiàn)在是112頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（九）持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算采用作用的短期效應(yīng)組合、長期效應(yīng)組合或短期效應(yīng)組合并考慮長期效應(yīng)組合的影響，對構(gòu)建的抗裂、裂縫寬度和撓度進(jìn)行驗算，并使各項計算值不超過規(guī)定的限值。1、抗裂驗算（1）正截面抗裂驗算（2）斜截面抗裂驗算現(xiàn)在是113頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（1）正截面抗裂驗算根據(jù)《設(shè)計規(guī)范》第條，正截面抗裂應(yīng)對構(gòu)件正截面混凝土的拉應(yīng)力進(jìn)行驗算。

全預(yù)應(yīng)力混凝土的預(yù)制構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列要求：現(xiàn)在是114頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列要求：（下列公式都是數(shù)值，無正負(fù)號）作用長期效應(yīng)組合下：現(xiàn)在是115頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（2）斜截面抗裂驗算根據(jù)《設(shè)計規(guī)范》第條，斜截面抗裂應(yīng)對構(gòu)件斜截面混凝土的主拉應(yīng)力進(jìn)行驗算。

全預(yù)應(yīng)力混凝土的預(yù)制構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列要求：A類預(yù)應(yīng)力混凝土預(yù)制構(gòu)件，在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列要求：每一截面取四處a-a、b-b、o-o、n-n分別進(jìn)行主拉應(yīng)力驗算?，F(xiàn)在是116頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書2、持久狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗算（1）正截面混凝土法向壓應(yīng)力（2）受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力（3）斜截面混凝土的主壓應(yīng)力計算時作用取其標(biāo)準(zhǔn)值，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)?，F(xiàn)在是117頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（1）正截面混凝土法向壓應(yīng)力驗算根據(jù)《設(shè)計規(guī)范》第條，使用階段正截面受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力：

未開裂構(gòu)件現(xiàn)在是118頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（2）正截面混凝土法向壓應(yīng)力驗算受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋最大拉應(yīng)力：

未開裂構(gòu)件現(xiàn)在是119頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（3）斜截面混凝土主壓應(yīng)力驗算此項驗算主要為了保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向時也具有足夠的安全度。每一截面取四處a-a、b-b、o-o、n-n分別進(jìn)行主壓應(yīng)力驗算。根據(jù)《設(shè)計規(guī)范》第條，斜截面混凝土的主壓應(yīng)力：現(xiàn)在是120頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（十）短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力驗算橋梁構(gòu)件的短暫狀況，應(yīng)計算其在制作、運輸及安裝等施工階段混凝土截面邊緣的法向應(yīng)力。1、預(yù)加應(yīng)力階段的應(yīng)力驗算此階段指初始預(yù)加力與主梁自重共同作用的階段，驗算截面下緣的最大壓應(yīng)力和上緣的最大拉應(yīng)力?，F(xiàn)在是121頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書根據(jù)《設(shè)計規(guī)范》第條，在預(yù)應(yīng)力和構(gòu)件自重等施工荷載作用下截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：壓應(yīng)力

拉應(yīng)力現(xiàn)在是122頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書2、吊裝階段的應(yīng)力驗算根據(jù)《通用規(guī)范》第條規(guī)定，構(gòu)件在吊裝、運輸時，構(gòu)件重力應(yīng)乘以動力系數(shù)1.2或0.85，考慮超重和失重兩種情況下的應(yīng)力。現(xiàn)在是123頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書（十一）撓度計算以四分點截面為平均值將全梁近似處理成等截面桿件，按材料力學(xué)方法計算跨中撓度。1、預(yù)應(yīng)力反撓度計算根據(jù)《設(shè)計規(guī)范》第條，計算預(yù)加力引起的反拱度值時，剛度采用EcIo，計算公式：現(xiàn)在是124頁\一共有135頁\編輯于星期三四、計算指導(dǎo)書現(xiàn)在是125頁\一共有