DA基樁高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)技術(shù)

PDA

基樁高應(yīng)變動(dòng)力檢測(cè)技術(shù)提綱高應(yīng)變?cè)囼?yàn)基本理論基本概念基本試驗(yàn)過(guò)程現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)試驗(yàn)儀器試驗(yàn)準(zhǔn)備數(shù)據(jù)采集數(shù)據(jù)質(zhì)量數(shù)據(jù)解釋記錄選取CASE法解釋CAPWAP法解釋總結(jié)靜載試驗(yàn)堆載反力錨樁反力樁基類型鋼樁H型鋼管樁(端部開(kāi)口或閉口)混凝土樁(預(yù)應(yīng)力或常規(guī)的鋼筋混凝土樁)木樁復(fù)合樁沿樁長(zhǎng)均勻材質(zhì)(充填混凝土管樁)沿樁長(zhǎng)不均勻材質(zhì)鉆孔樁和螺旋鉆孔樁測(cè)試系統(tǒng)要求：靈活、小型化不同的樁基類型不同的樁基尺寸需要運(yùn)輸至現(xiàn)場(chǎng)1基本概念及基本試驗(yàn)過(guò)程在瞬態(tài)荷載作用下，使用的樁土體系產(chǎn)生一定的塑性變形，其應(yīng)變水平大于或等于靜載試驗(yàn)的動(dòng)力試樁稱為基樁高應(yīng)變動(dòng)力試樁。

距離樁頂一定距離對(duì)稱安裝力傳感器和加速度傳感器，量測(cè)并記錄樁土系統(tǒng)的動(dòng)力作用響應(yīng)信號(hào)。高應(yīng)變?cè)囼?yàn)打樁監(jiān)控試驗(yàn)

由實(shí)測(cè)應(yīng)變(ε)得到力FF(t)=EAε(t)

由實(shí)測(cè)加速度得到速度V

V(t)=∫a(t)dt基樁動(dòng)測(cè)———F---------Z.V試驗(yàn)?zāi)康膯螛敦Q向極限承載力保證（或試驗(yàn)）承載力---未充分激發(fā)樁身結(jié)構(gòu)完整性打樁監(jiān)控樁身錘擊應(yīng)力狀態(tài)及其分布---壓應(yīng)力和拉應(yīng)力樁身錘擊能量傳遞比---樁錘實(shí)際傳遞給樁的能量承載力時(shí)間恢復(fù)系數(shù)---初打試驗(yàn)與復(fù)打試驗(yàn)◆主要目的：承載力單樁豎向承載力

TT+?

t?L=c?tε=δ/?L=v?t/c?tε=v/cσ=Eε=vE/cF=σA=EAε=vEA/c

F=vEA/c δ=v?t

應(yīng)變的比例性或FT1和VT1成比例

對(duì)于下行波ε=v/c對(duì)于上行波ε=-v/cFT1=VT1xEA/c樁身阻抗“EA/c”=ρcA=“Z”下行波F={F+ZV}/2上行波F={F-ZV}/2F=F+FV=V+VZV=ZV+ZVZV=F-F

F=Zv

F=-Zv———WU-------WD樁身中任意點(diǎn)的力和速度

都是上行波和下行波的疊加自由端+F+v-F+v易打階段力接近零固定端+F+v+F-v難打階段易打階段難打階段下行波=(F+Zv)/2=WD上行波=(F-Zv)/2=WUF=WD+WUV=(WD-WU)/Z沖擊作用下行壓力波(+F=+Zv)激發(fā)的土阻力力(R)結(jié)果下行拉力力波和上行壓壓力波，數(shù)值值均為R/2+F=R/2vup

=-R/2Z-F=R/2vdown=-R/2ZRR+F=R/2vup

=-R/2Z-F=R/2vdown=-R/2ZF=+R/2V.Z=-R/2R初打復(fù)打-1天(粘土)+F+v“固結(jié)”RR/2上行波提供Rs分布布信息斜率越越大表明單位位側(cè)摩阻力越越大上行波單位摩阻力分分布2現(xiàn)場(chǎng)試試驗(yàn)試驗(yàn)儀器PDA包括兩兩種類型：PAK和PALPAL---PAL-L和PAL-R采集及分析軟軟件PDA-WCAPWAP試驗(yàn)準(zhǔn)備---樁頭處理理打入樁---一般無(wú)需特特殊處理灌注樁---需制作樁帽帽樁帽截面尺寸寸與原樁身相相同，高度一一般1~2D去除樁頂軟弱弱混凝土，露露出新鮮砼面面并鑿平；將所有主筋接接至頂端，各各主筋處于同同一高度；使用鋼板護(hù)筒筒，頂部設(shè)置置3層鋼筋網(wǎng)網(wǎng)片，間距100mm；；網(wǎng)片下每隔隔100mm設(shè)置箍筋；；混凝土強(qiáng)度等等級(jí)比原樁身身至少提高1個(gè)等級(jí)且不不低于C30。傳感器安裝對(duì)稱且同一檢檢測(cè)截面垂直安裝加速度傳感器器極性至少2個(gè)應(yīng)變變傳感器，補(bǔ)補(bǔ)償偏心影響響沿軸中心對(duì)稱稱安裝若要評(píng)價(jià)兩個(gè)個(gè)方向的偏心心情況，需要要4個(gè)應(yīng)變傳傳感器使用膨脹螺栓栓和量板鉆孔孔固定應(yīng)力環(huán)環(huán)加速度計(jì)，，兩傳感器間間距5~10cm加速度傳感器器壓電式PE加加速度傳感器器通常堅(jiān)固耐用用用于一般情況況(混凝土土樁或鋼樁)壓阻式PR加加速度傳感器器用于鋼對(duì)鋼的的沖擊(也也可用于混凝凝土樁)PE加速度傳傳感器具有高高共振頻率，，而無(wú)阻尼PR加速度傳傳感器具有低低共振頻率，，帶有阻尼將傳感器放到到樁頂附近樁頂下2倍樁徑處傳感器安裝需需要注意遠(yuǎn)離非均勻處處(如接樁樁、焊接處或或面積變化處處;最好好在其下大于于1D)避免安裝至““裂縫”處(縫隙會(huì)會(huì)產(chǎn)生錯(cuò)誤的的應(yīng)變讀數(shù))處于地面或水水面以上接頭處于水面面以上復(fù)合樁（如充充填混凝土管管樁）是否需需要切割窗口口對(duì)于摩擦樁來(lái)來(lái)講，錘重最最低為Qu的1%一般為Qu的1.5~2%錘墊厚度一般般約50mm（膠合板為佳佳）根據(jù)實(shí)測(cè)應(yīng)力力情況控制落落高，不能出出現(xiàn)有破壞性性的應(yīng)力；重重錘低擊原則則錘重、錘墊及及落高CT交流電干擾---使用直直流電供電數(shù)據(jù)采集時(shí)傳傳感器安裝對(duì)對(duì)信號(hào)的影響響V1安裝傾傾斜降低幅值值平均的力成比比例且合理，，2個(gè)力傳感感器可以補(bǔ)償償較大的偏心心錘擊過(guò)程如果果對(duì)中不好會(huì)會(huì)產(chǎn)生嚴(yán)重的的偏心兩道速度曲線線一般重合性性較好即使大的偏心心，兩道速度度曲線一致性性很好現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)輸入入?yún)?shù)樁身參數(shù)(傳感器位置置)面積“直徑”(傳感器位置置和周長(zhǎng))測(cè)點(diǎn)下樁長(zhǎng)材料參數(shù)質(zhì)量密度SP彈性模量EM平均波速WSEM=ρc2=(SP/g)WS2(注意單位!)入土樁長(zhǎng)LP（用于于CAPWAP分析）均勻樁身或非非均勻樁身---樁身阻阻抗變化一般樁身材料料參數(shù)英制公制米制平均波速WS的確定起跳點(diǎn)-起跳跳點(diǎn)法峰峰-峰法起跳點(diǎn)峰值起跳點(diǎn)-起跳跳點(diǎn)法峰-峰法??問(wèn)題:高摩擦力-早期卸載無(wú)清晰的樁底底反射位置VT1xZ=6.62x141.6=937FT1=1014Z新=Z老x(chóng)937/1014=130.8解決辦法:根據(jù)經(jīng)驗(yàn)（或或其他樁或EOD）定義WS樁號(hào)、工程名名、復(fù)打和和初打日期錘擊信息，如如錘重、落高高所需的承載力力(極限值還是是設(shè)計(jì)值)打入樁的垂直直或傾斜情況況工程地質(zhì)情況況，如土層性性質(zhì)、分層及及其力學(xué)性質(zhì)質(zhì)目測(cè)樁身材質(zhì)質(zhì)情況施工或測(cè)試中中的一些不尋尋常情況靜載試驗(yàn)結(jié)果果及日期錘擊數(shù)或每擊擊貫入度數(shù)據(jù)采集時(shí)應(yīng)應(yīng)記錄如下信信息，便于以以后計(jì)算分析析實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)問(wèn)題題一般出自下下列方面?zhèn)鞲衅鲉?wèn)題電纜問(wèn)題傳感器安裝問(wèn)問(wèn)題樁身存在嚴(yán)重重缺陷傳感器標(biāo)定系系數(shù)問(wèn)題判斷問(wèn)題數(shù)據(jù)質(zhì)量主要問(wèn)題如何發(fā)現(xiàn)問(wèn)題題?各錘擊信號(hào)之之間曲線一致致性差曲線比例性差差標(biāo)定系數(shù)?平均波速?(ε=v/c)非均勻樁身?傳感器靠近地地面附近?使用柴油錘?(預(yù)燃作作用)起跳時(shí)間長(zhǎng)?(樁墊太太軟)計(jì)算結(jié)果不合合理觀察PDA““警告”信息息并瀏覽每一一道信號(hào)比例性?Proportional?F2應(yīng)力傳感感器松動(dòng)加速度傳感器器松動(dòng)F1道出現(xiàn)異常，傳感器或電纜有問(wèn)題V2道數(shù)據(jù)問(wèn)問(wèn)題比例不好比例好如何解決問(wèn)題題?替換傳感器替換電纜修理有缺陷的的傳感器和電電纜正確安裝傳感感器螺栓松動(dòng)沿樁中軸線對(duì)齊齊使用2個(gè)應(yīng)力傳傳感器補(bǔ)償偏心心影響加速度傳感器方方向小結(jié)3數(shù)據(jù)解釋釋1. 選擇記錄錄遵循比例性好無(wú)電子或機(jī)械噪噪音經(jīng)兩次積分得到到的最終每擊貫貫入度接近實(shí)測(cè)測(cè)貫入度且最終終速度曲線為零零力曲線最終為零零上升時(shí)間短2.對(duì)于高土阻力的的情況（每擊貫貫入度小于3mm/擊），選選擇高能量/高高打擊力的記錄錄；對(duì)于低土阻阻力的情況（每每擊貫入度大于于8mm/擊）），選擇低能量量/低打擊力的的記錄記錄選擇---解釋數(shù)據(jù)質(zhì)量好好的數(shù)據(jù)檢查每一道信號(hào)號(hào):適度的偏心OK兩道速度一般一一致性非常好確保輸入?yún)?shù)正正確(LE,AR..)WS錯(cuò)誤(3800m/s)比例性?起跳時(shí)間?WS正確(3300m/s)對(duì)混凝土樁來(lái)講講，波速和彈性性模量非常重要要WrongWS(3800m/s)CorrectWS(3300m/s)實(shí)際測(cè)量的是2L/c時(shí)間若已知L,可計(jì)算c若已知c,可計(jì)算L若拉伸反射清晰晰，可估算樁長(zhǎng)（由假設(shè)的的c）缺陷位置(由c)土阻力分布(以第一起跳點(diǎn)為為參考)最好使用“起跳點(diǎn)-起跳點(diǎn)”法(總是可靠)如果上行波與下行波形狀相似，可使用“峰-峰”法確定2L/c選擇打擊力和能能量更高的記錄錄CSX259MPaEMX18.4T-mCSX186MPaEMX9.8T-m樁底反射–不不清晰樁底反射–清清晰波速是變化的WS3911m/sBN3WS3911m/sBN2045使用或調(diào)整WCWC3556m/sBN20453911m/s倒數(shù)第二錘信號(hào)號(hào):比例性:OK最終貫入度:不太好最后一錘信號(hào):比例性：OK最終貫入度：OK能量：OK數(shù)據(jù)解釋方法CASE法CASE技術(shù)學(xué)學(xué)院Goble教授等人經(jīng)過(guò)過(guò)十多年研究，，以行波理論為為基礎(chǔ)推導(dǎo)出一一系列計(jì)算公式式，用于確定打打入樁（或符合合或接近假設(shè)條條件的鉆孔樁））承載力；同時(shí)時(shí)現(xiàn)場(chǎng)打樁監(jiān)控控試驗(yàn)時(shí)可同時(shí)時(shí)得到樁身完整整性變化、樁身身應(yīng)力變化和錘錘擊能量傳遞等等計(jì)算結(jié)果CAPWAP法法實(shí)測(cè)波形擬合法法假定樁土力學(xué)學(xué)模型及其參數(shù)數(shù)，利用實(shí)測(cè)樁樁頂（附近檢測(cè)測(cè)截面質(zhì)點(diǎn)）的的速度（或力、、上行波、下行行波）曲線作為為輸入邊界條件件，數(shù)值求解波波動(dòng)方程，計(jì)算算樁頂（附近檢檢測(cè)截面質(zhì)點(diǎn)））的力（或速度度、下行波、上上行波）曲線。。如果計(jì)算的曲曲線與實(shí)測(cè)的曲曲線不吻合，即即假設(shè)的樁土模模型或其參數(shù)不不合理，然后根根據(jù)具體情況調(diào)調(diào)整模型及參數(shù)數(shù)重新計(jì)算，直直到計(jì)算曲線與與實(shí)測(cè)曲線吻合合。CASE法承載載力計(jì)算基本假假設(shè)條件Rs=RT-Rd樁身等阻抗（截截面積和材質(zhì)均均勻，無(wú)明顯缺缺陷）動(dòng)阻力主要集中中于樁端，樁側(cè)側(cè)無(wú)動(dòng)阻力（即即樁側(cè)不考慮阻阻尼影響）剛-塑性土（靜靜）阻力模型應(yīng)力波在傳播過(guò)過(guò)程中，只考慮慮土阻力的影響響CASE承載力力---阻尼系系數(shù)法RSPRS(t)=(1-Jc)WD1+(1+Jc)WU2RS(t)=(1-Jc)(FT1+ZVT1)/2+(1+Jc)(FT2-ZVT2)/2T2=T1+2L/CJc阻尼系數(shù)00.20.40.60.81.0砂礫0.30.4砂土0.40.5粘土0.71.0粉土0.50.7顆粒大小減小阻尼系數(shù)增加Jc阻尼系數(shù)的的確定---RSP受Jc影影響很大經(jīng)驗(yàn)地根據(jù)樁端端土的顆粒大小小確定根據(jù)CAPWAP結(jié)果或靜載載試驗(yàn)結(jié)果確定定Rs=(SLTorCW)=Rt-Jc(2WD1-Rt)Jc={Rt-Rs}/{2WD1-Rt}樁端土性砂礫砂土粉土粉質(zhì)粘土粘土Jc0.1~0.150.15~0.250.25~0.40.4~0.70.7~1.0◆阻抗均勻的中中小型樁CASE承載力力---最大阻阻力法RMXRX5RP5RMX對(duì)阻尼尼系數(shù)J不敏感感端阻比重大的端端承樁或端阻需需較大位移高彈彈限的大直徑樁樁；剛塑性土模模型不成立，向向右移動(dòng)t1找找出Rs最大值值；Jc系數(shù)數(shù)由0.4到1.0–選擇高值，結(jié)果果偏于保守CASE承載力---卸載補(bǔ)償法RSU考慮了“早期卸卸載”出現(xiàn)卸載，將其其一半添加給RT以補(bǔ)償由于提前前卸載造成RT減小如果速度在2L/c前為負(fù),則上部土阻力力可能早期卸載載，可使用卸卸載法長(zhǎng)摩擦樁CASE承載力力---自動(dòng)法法RAU和RA2在樁端質(zhì)點(diǎn)運(yùn)動(dòng)動(dòng)速度為零時(shí)，，動(dòng)阻力為零，，有兩種與Jc取值無(wú)關(guān)的承載載力計(jì)算方法，，即RAU法和RA2法。RAU法適用于樁側(cè)阻阻力較小的情況況，在RMX法中已指出出，樁頂位移的的最大值滯后于于速度的最大值值的時(shí)間為tu,0，同理可推知知樁端位移最大大值也會(huì)滯后于于樁端最大速度度，在樁端速度度變?yōu)榱愕臅r(shí)刻刻，RAU法計(jì)算出的的土阻力顯然包包含了端阻力的的全部信息，因因此RAU法適宜于端端承型樁。RA2法適用于于摩擦樁，當(dāng)樁樁端速度為零時(shí)時(shí)，顯然端阻力力得以充分激發(fā)發(fā)，但樁身中上上部可能土阻力力已卸荷，RAU計(jì)算的承載載力自然是樁上上部土御荷后某某一時(shí)刻的值，，顯然小于土的的極限阻力，因因此對(duì)摩擦型樁樁，特別是樁側(cè)側(cè)摩阻力較大的的樁，RAU法是偏于保保守的。CASE法的局局限性●假設(shè)條件苛苛刻且樁土模型型理想化，與工工程樁實(shí)際際差別較大，計(jì)計(jì)算結(jié)果的可靠靠性降低●Case法阻尼系數(shù)數(shù)Jc為地區(qū)性經(jīng)驗(yàn)系系數(shù)，物理意義義不明確，取值值的人為因素較較多，需要通過(guò)過(guò)動(dòng)、靜對(duì)比試試驗(yàn)來(lái)確定?！駱渡碜枳杩褂休^大變化化時(shí)，CASE法無(wú)法考慮，，嚴(yán)重影響計(jì)算算結(jié)果?！馛ase法法不能將樁側(cè)摩摩阻力與樁端承承力分開(kāi)，且不不能得到樁側(cè)摩摩阻力分布。CAPWAP法法CAsePileWaveAnalysisProgramCAPWAP自從1969年誕生生

自1974年年開(kāi)始計(jì)算算機(jī)自動(dòng)擬擬合交交互式擬合合

自1988年年開(kāi)始自動(dòng)動(dòng)擬合和交交互式擬合合1建立樁模型型及假設(shè)土土模型(R樁側(cè)和R樁端)R樁側(cè)R樁端5返回步步驟24調(diào)整R樁側(cè)和R樁端3計(jì)算Fc實(shí)測(cè)的Fm進(jìn)行比較2使用一一條實(shí)測(cè)曲曲線(如速速度vm)計(jì)算另一一條曲線（（如力Fc）vmFcFm重復(fù)計(jì)算直到獲得滿意的擬合結(jié)果第一次擬合合(差差)最終擬合結(jié)結(jié)果(好好)參數(shù)調(diào)整…..實(shí)際上是一一迭代計(jì)算算過(guò)程CAPWAP擬合合可由計(jì)算算機(jī)以完全自動(dòng)動(dòng)方式完成成CAPWAP樁身模模型Zi-1Zi+1Zi△Li劃分成一系系列均勻的的樁段，通通常約為1m長(zhǎng)△t=△Li/ci所有樁段的的應(yīng)力波旅旅行時(shí)間△t相同(一一般約0.2~0.25ms)對(duì)每一樁段段來(lái)講，樁樁身阻抗Zi=EiAi/ci，ci波速CAPWAP土模型型樁側(cè)土模型型樁端土模型型輻射阻尼模模型土模型土段長(zhǎng)度~2m彈簧(靜阻阻力模型)阻尼壺(動(dòng)阻力模模型)t

t

t

t

t

t

樁段長(zhǎng)度~1mt

Ri=Rdi+RsimtRui,qiRt,qtJiJTJSKJBTmPL樁側(cè)阻力tGmsRNsRNs-1土阻力模型型mtRui,qiRt,qtJiJTJSKJBTmPL樁側(cè)阻力tGmsRNsRNs-1CAPWAP土阻力模型型mtRui,qiRt,qtJiJTJSKJBTmPL樁側(cè)阻力tGmsRNsRNs-1CAPWAP土阻力模型型通常不用樁側(cè)土靜阻阻力模型SkRk卸載水平UNld（（Ruk））最大卸載彈限CSkn（（QSkn）最大加載彈限QSkn極限靜阻力Ruk重加載水平平LSkn（（Ruk））KskusRu,sRs彈限,qs樁側(cè)土靜阻阻力模型Ru,nUN=-Ru,n/Ru,s卸載彈限,qscsRsRsutRu,tRt彈限,qt樁端靜阻力力模型卸載彈限qtct樁底土隙:tg動(dòng)阻力模型型:Rd=JvvRd=JCaseZv=JSmithRuv樁段速度v阻尼系數(shù)轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換公式:JSmith=Jv/RuJCase=Jv/ZJSmith=JCaseZ/RuRdVCAPWAP總的未未知數(shù)Rui: NS樁側(cè)+1樁樁端Ji: NS樁側(cè)+1樁端qi: NS樁側(cè)+1樁端1樁側(cè)+1樁樁端卸載載彈限系數(shù)數(shù)1樁側(cè)卸卸載水平+1樁樁端土塞+1樁樁端土隙1樁端阻阻尼選擇+4輻輻射阻尼尼模型參數(shù)數(shù)未知數(shù)總共共：3NS+13如一根長(zhǎng)度度20m的的樁，則總總共有43個(gè)未知數(shù)數(shù)CAPWAP標(biāo)準(zhǔn)未未知數(shù)主要參數(shù)Rui: NS樁側(cè)+1樁端Ji:1樁樁側(cè)+1樁端端qi: 加載載-1樁側(cè)+1樁樁端卸載彈限-1樁樁側(cè)+1樁端端+1樁側(cè)卸卸載水平未知數(shù)總共共：NS+8對(duì)于入土長(zhǎng)長(zhǎng)度20m的樁:18個(gè)未未知數(shù)擬合收斂標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)各土層側(cè)阻阻力及阻力力分布符合合巖土工程程合理范圍圍擬合質(zhì)量四個(gè)時(shí)段MQ=∑∑︱Fc-Fm︱/Fp錘擊數(shù)擬合合計(jì)算的錘擊擊數(shù)與現(xiàn)場(chǎng)場(chǎng)實(shí)測(cè)的錘錘擊數(shù)進(jìn)行行比較推薦的擬合合過(guò)程1. 數(shù)據(jù)據(jù)輸入:選選擇正確確的實(shí)測(cè)記記錄2. 數(shù)據(jù)據(jù)調(diào)整（通通常自動(dòng)完完成）3. 建造造樁模型（（通常自動(dòng)動(dòng)完成）4. 運(yùn)行行自動(dòng)CAPWAP擬合5. 檢查查并調(diào)整土土阻力分布布6. 檢查查阻尼參數(shù)數(shù)7. 檢查查計(jì)算的錘錘擊數(shù)8. 找到到最好的擬擬合質(zhì)量對(duì)對(duì)應(yīng)的計(jì)算算結(jié)果9. 輸出出結(jié)果對(duì)于大多數(shù)數(shù)土來(lái)講，，單位側(cè)摩摩阻Unitfriction<200kPa擬合每擊貫貫入度(如果“每擊貫入度度差”>1mm，將會(huì)影響響結(jié)果)QT(+TG)<Dmax,toeQS<5mm(一般)SS,ST<1.3s/m(如果高于此此值，可能能需要SK模型)CS,CT-0.3to1.0(CS<3.0，若使用SK模型)使用SK特別用于每每擊貫入度度低的樁、、鉆孔或螺螺旋灌注樁樁當(dāng)每擊貫入入度高(>8mm/blow)時(shí)不用SKCAPWAP“準(zhǔn)準(zhǔn)則”CAPWAP實(shí)例第一次擬合合分析輸入F擬合F輸入F擬合vor輸入v擬合For上行波擬合合RU=782kipsRT=68kipsJS/JT=.05/.15s/ft(JCS/JCT=.75/.22)QS/QT=.10/.12”RU=782kipsRT=400kips(提高樁端端阻力)RU=782kipsRT=600kipsRU=782kipsRT=705kipsJS/JT=.45/.02s/ft(JCS/JCT=.75/.22)QS/QT=.10/.12”上行波擬合合RU/RT=782/705kipsJS/JT=.45/.02s/ft(JCS/JCT=.75/.22)QS/QT=.10/.12”RU/RT=782/705kipsJS/JT=.30/.05s/ft(JCS/JCT=.50/.76)RU/RT=782/702kipsJS/JT=.29/.05s/ft(JCS/JCT=.50/.76)(調(diào)整土阻阻力分布)Prev.上行波擬合合RU/RT=765/686kipsJS/JT=.28/.06s/ft(JCS/JCT=.48/.82)RU/RT=782/702kipsJS/JT=.29/.05s/ft(JCS/JCT=.50/.76)RU/RT=765/686kipsJS/JT=.26/.07s/ft(JCS/JCT=.44/.97)QS/QT=.06/.12”卸載參數(shù)可見(jiàn)：比較較好的擬合合結(jié)果圖形輸出數(shù)據(jù)表輸出出Ji,qi,Ri數(shù)據(jù)表輸出出Case法法結(jié)果附加表CAPWAP需要注注意的問(wèn)題題信號(hào)選擇：：復(fù)打試驗(yàn)驗(yàn)的最初一一、二錘，，采集質(zhì)量量要高。獲獲取高質(zhì)量量的、能客客觀反映樁樁～土力學(xué)學(xué)性狀的測(cè)測(cè)試信號(hào)是是做好高應(yīng)應(yīng)變動(dòng)力試試樁的關(guān)鍵鍵環(huán)節(jié)。樁、土參數(shù)數(shù)的選擇：：參考工程程地質(zhì)資料料，均勻場(chǎng)場(chǎng)地上參數(shù)數(shù)取值的均均衡性，符符合工程常常識(shí)，選擇擇的土模型型與工程樁樁的實(shí)際狀狀況相吻合合，如土塞塞、輻射阻阻尼的使用用等。錘擊數(shù)擬合合，即擬合合實(shí)測(cè)的單單擊貫入度度。必須有足夠夠的能量，，使樁土產(chǎn)產(chǎn)生足夠的的相對(duì)位移移。.靜力試驗(yàn)必必須到達(dá)極極限荷載，，且兩種試試驗(yàn)的休止止時(shí)間相同同。使兩種試驗(yàn)驗(yàn)在盡可能能相近的客客觀條件下下（樁、土土狀況）進(jìn)進(jìn)行試驗(yàn)。。對(duì)地基承承載力起控控制作用的的樁，這種種對(duì)比有可可比性，對(duì)對(duì)樁身強(qiáng)度度起控制作作用的樁，，這種比較較的可比性性不強(qiáng)（因因?yàn)樵谶@種種情況下，，動(dòng)力試驗(yàn)驗(yàn)的理論模模型，破壞壞模式與靜靜載條件下下情況差別別較大）。。輻射阻尼的的運(yùn)用：入巖樁（樁樁底與基巖巖結(jié)合良好好），信號(hào)號(hào)位移小，，曲線尾部部