增量加載有限元法在地基極限承載力求解中的應(yīng)用天津

增量加載有限元法在地基極限

承載力求解中的應(yīng)用

提綱1.前言2.有限元的兩個(gè)理論問題

3.增量加載有限元法求解地基極限承載力4.載荷試驗(yàn)有限元數(shù)值模擬6.碎石土地基浸水實(shí)驗(yàn)研究

5.碎石樁復(fù)合地基有限元分析7.滲流作用下的深基坑穩(wěn)定性分析1.1有限元在邊坡工程中的應(yīng)用有限元強(qiáng)度折減法

不斷降低巖土C、值，直到破壞。

至破壞時(shí)C、降低倍數(shù)就是安全系數(shù)。1.前言有限元強(qiáng)度折減法的優(yōu)越性（1）具有有限元法的一切優(yōu)點(diǎn)；（2）能算出無(wú)支護(hù)情況下邊坡滑動(dòng)面與穩(wěn)定安全系數(shù)?；瑒?dòng)面為一局部塑性應(yīng)變剪切帶，在水平位移突變的地方.土坡破壞過程（3）能對(duì)有支護(hù)情況下邊坡進(jìn)行穩(wěn)定性評(píng)價(jià)。

不加錨桿時(shí)的塑性區(qū)

加錨桿時(shí)的塑性區(qū)邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)為1.1有錨桿支護(hù)時(shí)安全系數(shù)為1.5

（4）能考慮結(jié)構(gòu)面的影響。兩組方向不同的結(jié)構(gòu)面，第一組傾角30度，平均間距10m，第二組傾角75度，平均間距10m。圖(a)首先貫通的滑動(dòng)面圖(b)滑動(dòng)面繼續(xù)發(fā)展巖坡破壞過程（5）能根據(jù)巖土介質(zhì)與支擋結(jié)構(gòu)共同作用計(jì)算出支擋結(jié)構(gòu)的內(nèi)力。（6）能模擬施工過程。1.2地基極限承載力主要求解方法極限分析法滑移線場(chǎng)法增量加載有限元法經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算1.3增量加載有限元法的基本原理

以增量的形式不斷增加基礎(chǔ)面上的荷載值，直到地基達(dá)到破壞狀態(tài)，此時(shí)有限元的計(jì)算出現(xiàn)不收斂，基礎(chǔ)附近巖土體沿著剪切帶滑出，取破壞前一級(jí)基礎(chǔ)面上的荷載為極限荷載。

1.4增量加載有限元法的優(yōu)點(diǎn)（1）能求解復(fù)雜邊界及多種材料組合的下的地基極限承載力，如多層土地基、含節(jié)理的巖石地基、復(fù)合地基、加筋土地基等；（2）求解過程符合地基實(shí)際受力（應(yīng)力－應(yīng)變、位移）情況；（3）可以獲得荷載—位移關(guān)系全過程及像極限分析法所能得到的破壞機(jī)構(gòu)。（4）可以模擬載荷試驗(yàn)荷載—沉降等過程。地基破壞過程2.增量加載有限元法的兩個(gè)理論問題

什么是破壞?破壞是物體整體不能承載,物體部分發(fā)生分離。彈性塑性破壞地基剪切帶上每點(diǎn)達(dá)到極限平衡狀態(tài)是屈服不是破壞。地基剪切帶上每點(diǎn)塑性應(yīng)變都達(dá)到極限應(yīng)變才是破壞。2.1有限元中地基破壞的判據(jù)地基達(dá)到破壞狀態(tài)時(shí)，地基剪切帶中的位移將產(chǎn)生突變，產(chǎn)生很大的且無(wú)限制的塑性流動(dòng)，此時(shí)有限元計(jì)算都不收斂，因此采用力或位移不收斂作為地基破壞的判據(jù)。

塑性區(qū)貫通并不一定意味著破壞，塑性區(qū)貫通是破壞的必要條件，但不是充分條件，還要看應(yīng)變是否達(dá)到一定的值.

2.2屈服準(zhǔn)則的選用模型：理想彈塑性體準(zhǔn)則：莫爾—庫(kù)侖平面上的屈服曲線實(shí)用準(zhǔn)則：德魯克—普拉格(DP)M-C外角圓M-C內(nèi)角圓M-C等面積圓平面應(yīng)變莫爾—庫(kù)侖匹配圓:M-C內(nèi)切圓（正交）,匹配圓（非正交）

平面上的屈服曲線編號(hào)準(zhǔn)則種類DP1外角點(diǎn)外接D-P圓

DP2內(nèi)角點(diǎn)外接D-P圓DP3內(nèi)切D-P圓DP4等面積圓DP5非正交匹配圓表2.1各準(zhǔn)則參數(shù)換算表

強(qiáng)度準(zhǔn)則圖3.炊1計(jì)漲算簡(jiǎn)圖那及有限辱元剖分3增量加禾載有限元凍法求解地左基極限承番載力3.1無(wú)拘重土地基表3.1臟非關(guān)聯(lián)流聯(lián)動(dòng)法則下現(xiàn)極限承載舍力計(jì)算結(jié)鞏果(ψ＝塔0)Φ（°）0510152025DP160.2382.28118.26182.16296.11497.20DP260.2376.2997.43125.40162.69206.19DP352.1965.8084.13108.00141.32187.78DP454.8170.5191.65122.90169.67238.88DP552.1965.8984.96110.04150.21201.69Prandtl解51.4264.8983.45109.77148.35207.21(DP1－P)/P0.17130.26800.41710.65950.99601.3995(DP2－P)/P0.17130.17570.16750.14240.0967-0.0049(DP3－P)/P0.01500.01400.0081-0.0161-0.0474-0.0918(DP4－P)/P0.06590.08660.09830.11960.14370.1528(DP5－P)/P0.01500.01540.01810.00250.0125-0.0266注：P為相應(yīng)產(chǎn)的Pra陶ndt漫l解Φ(°)0510152025DP160.2382.30121.50192.81362.25891.16DP260.2376.6098.59129.91175.00243.13DP352.1965.9684.98111.90151.75212.08DP454.8170.5192.94127.51184.90289.28DP552.1966.3986.20115.12159.75234.38Prandtl解51.4264.8983.45109.77148.35207.21(DP1－P)/P0.17130.26830.45600.75651.44193.3008(DP2－P)/P0.17130.18050.18140.18350.17960.1734(DP3－P)/P0.01500.01650.01830.01940.02290.0235(DP4－P)/P0.06590.08660.11370.16160.24640.3961(DP5－P)/P0.01500.02310.03300.04880.07690.1311表3.2記關(guān)聯(lián)流動(dòng)博法則下極排限承載力惹計(jì)算結(jié)果(ψ=φ)從上述兩糟表中可以宴看出：1、M有-C不茅同簡(jiǎn)化址準(zhǔn)則（昂DP1嫂～DP牙5）對(duì)語(yǔ)計(jì)算結(jié)蘭果的影育響是很數(shù)大的，塞其中采著用M-谷C外角團(tuán)點(diǎn)外接國(guó)圓(D世P1)沃所得到純結(jié)果誤漿差最大防，且隨滋著內(nèi)摩要擦角的塔增大，趴結(jié)果失斤真的越骨嚴(yán)重；2、在旱關(guān)聯(lián)流齒動(dòng)法則臟下采用蠅M-C分內(nèi)切圓花（DP液3）或謙在非關(guān)找聯(lián)流動(dòng)肯法則下耀采用M猴-C匹體配DP截圓準(zhǔn)則斷（DP霧5）時(shí)工，所得轟結(jié)果最鉛為精確枕，最大診誤差不育超過3慎％。圖3.割2挖極限狀丘態(tài)時(shí)地孩基附近詞的破壞縫滑動(dòng)面摧及位移搶矢量圖漿(φ＝0)圖3.港3引Pr樸and壇tl功破壞機(jī)存構(gòu)圖Φ(°)051015202530地基底部塑性區(qū)深度0.490.530.600.650.700.750.89豎向塑性區(qū)深度0.700.800.901.051.191.351.62水平塑性區(qū)寬度0.981.251.501.922.513.154.20Φ(°)051015202530d10.500.550.600.650.710.790.87d20.710.790.891.011.161.351.59h1.001.251.571.992.533.274.29表3.敵3偶Pran案dtl戚破壞機(jī)構(gòu)長(zhǎng)有關(guān)參數(shù)睡(B0=1)表3性.4輛P員ran攝dtl炮破壞烤機(jī)構(gòu)有纖關(guān)參數(shù)病的有限錫元計(jì)算峽結(jié)果(嬸DP3通)從上兩表季比較中可艇以看出，校DP3準(zhǔn)促則在關(guān)聯(lián)話流動(dòng)法則誓下求得的惜破壞機(jī)構(gòu)物與Pra乳ndtl糕理論解的陜破壞機(jī)構(gòu)止非常一致能。3.2徐考慮土重奔的地基極但限承載力鴨求解寬度為1米Φ(°)(漢森、太沙基)(魏錫克)(梅耶霍夫)（FEM）50.08940.44930.06970.631100.46701.22420.36691.665151.41852.64791.12903.674203.53745.38632.87096.35寬度為2米Φ(°)(漢森、太沙基)(魏錫克)(梅耶霍夫)（FEM）50.08940.44930.06970.50275100.46701.22420.36691.55775151.41852.64791.12903.422325203.53745.38632.87096.24975表3.5匪有限牽元計(jì)算結(jié)療果及與經(jīng)攀驗(yàn)公式的暈比較寬度為4米Φ(°)(漢森、太沙基)(魏錫克)(梅耶霍夫)（FEM）50.08940.44930.06970.4795100.46701.22420.36691.32025151.41852.64791.12902.84125203.53745.38632.87095.61375從上表決中可以很看出，進(jìn)增量加憤載有連限元的溉計(jì)算結(jié)跡果比魏序錫克的萄計(jì)算結(jié)條果稍大吐；在同心一寬度遣的情況辯下，賄隨昏著內(nèi)摩牢擦角的販增大而縱增大，賊其增長(zhǎng)滲幅度較鎖大；在飛同一內(nèi)暫摩擦角盤情況下丹，礙不宵是一個(gè)蹲定值，道而是隨章著寬度紛的增大挖而減小匠，其減冬小的幅拜度較小享。3.3牽含單個(gè)節(jié)唐理的巖石傘地基的有既限元模擬考慮節(jié)活理傾角柔影響地基巖盛塊參數(shù)嘗為：擋。

節(jié)旁理基本街參數(shù)為抗：制。圖3.4陶節(jié)理間位置示意裳圖傾角（度）253035404560無(wú)節(jié)理計(jì)算結(jié)果32.7018.148.948.5011.3838.0977.75表3.6鄉(xiāng)豐節(jié)理不同府傾角時(shí)的尿計(jì)算結(jié)果折（MPa哀）圖3.5萄節(jié)理傾角為男40度茅時(shí)極限吵狀態(tài)的宰塑性區(qū)委示意圖圖3.串6節(jié)沾理傾角為母40度伴時(shí)極限霸狀態(tài)的醬位移矢爪量圖考慮節(jié)差理強(qiáng)度說的影響地基巖塊廊參數(shù)為：蛾節(jié)理參數(shù)臭(工況1跑)：

節(jié)飾理參數(shù)(增工況2)君：

節(jié)理瓜參數(shù)(工不況3)：傾角（度）2530354045工況115.5211.366.637.429.65工況232.7018.148.948.5011.38工況335.2525.5327.3932.2835.84表3.7枕不同節(jié)理續(xù)參數(shù)時(shí)的蓄計(jì)算結(jié)果齡（MPa符）考慮節(jié)理贏位置的影諸響地基巖塊堂參數(shù)為：策節(jié)理參數(shù)您：

以節(jié)腸理距離基董礎(chǔ)中心點(diǎn)濟(jì)的位置為肆參數(shù)來(lái)考混慮節(jié)理位迅置的影響傾角（度）25303540452B15.5211.366.637.429.653B18.6113.238.699.2211.574B29.6421.6819.3317.0828.63表3.8幅節(jié)理不同腿深度時(shí)的浩計(jì)算結(jié)果鄙（MPa于）4.載勢(shì)荷試驗(yàn)勇有限元瓣數(shù)值?？皵M載荷試勇驗(yàn)是目罩前世界作各國(guó)用頂以確定制地基承勇載力的趴最主要鹿方法，吳在地基勇處理效渠果檢驗(yàn)退中被廣解泛地采劇用，然廣而載荷銹試驗(yàn)在亞實(shí)際操爆作過程侍中也存騙在不少刃問題，咸如尺寸澆效應(yīng)、萌費(fèi)用高沉、工期獨(dú)長(zhǎng)等。妹新興的自有限元招等數(shù)值洽方法克義服了以瀉往耗時(shí)反量大、帶操作復(fù)堪雜、精通度不足康等缺點(diǎn)掙，已逐牢漸成為縮慧巖土工陵程領(lǐng)域從有效的句實(shí)用計(jì)日算方法漢。下面均用增量沾加載有遼限元法橡對(duì)載荷堅(jiān)試驗(yàn)進(jìn)欲行數(shù)值扁模擬。表4.1箭試點(diǎn)的驚壓力－位答移關(guān)系壓力(kPa)150270380500610位移(mm)2.695.148.1212.4116.38壓力(kPa)7308409601060位移(mm)20.7424.9829.1633.20圖4.犧1試箏點(diǎn)的壓槍力－位默移曲線4.1趴載荷試州驗(yàn)結(jié)果試點(diǎn)的圓有關(guān)參低數(shù)：圖4.2須有限淺元模型及夸網(wǎng)格剖分4.2有貼限元數(shù)值配模擬模型：理想彈塑薪性體準(zhǔn)則：莫爾—庫(kù)吊侖(DP3襲)載荷步數(shù)123456荷載增量（MPa）0.150.120.110.120.110.12載荷步數(shù)789101112荷載增量（MPa）0.110.120.100.070.010.01表4.2鴉有限榨元增量加母載過程壓力(kPa)150270380500610730位移(mm)2.685.027.8211.2314.8018.86壓力(kPa)8409601060113011401150位移(mm)23.3028.7134.1140.5244.2480.64表4.3嘉試點(diǎn)罰壓力－位姻移有限元眾計(jì)算結(jié)果圖4板.3隔有限元麥模擬的迷P-S駕曲線與樸載荷試鄰驗(yàn)的對(duì)殊比(a)撐p=0.罵96M搶Pa徒(b)旅p=1剃.06M乎Pa(c)戚p=守1.1粥3MP賢a打(d)鹿p=然1.1婚4MP刮a圖4.育4邀不同應(yīng)壓力時(shí)院地基位死移矢量愿示意圖經(jīng)過增量猴加載，地婆基在第12載荷步時(shí)繞發(fā)生破壞傲，對(duì)應(yīng)的洞極限荷載派值為1.14端MPa，比載荷縱試驗(yàn)大20%左右，歷但是從級(jí)位移矢季量圖可周以看出爹，當(dāng)?shù)仄然奢d蠶為0.9看6MP株a時(shí)，地基柔旁側(cè)的土離已有一定仗的隆起，拍之后隨著快荷載的增連加，隆起徒程度也越公來(lái)越大，素直到壓力哨為1.1冠4MP較a,地基摩才達(dá)到極撒限狀態(tài)，峽這時(shí)地基賣的隆起程數(shù)度較大。圖4.矮5重地基房誠(chéng)中心點(diǎn)暢不同距可離處的P-S曲線從上圖鈔中可以超看出，久隨著荷晝載的增辱加，各憐點(diǎn)開始疏逐漸下肉沉，大唱約在600k乖Pa后開始回早升；當(dāng)荷蠟載大于900憤kPa后各點(diǎn)相挪繼隆出地醬面，當(dāng)荷胳載達(dá)到960k剖Pa左右時(shí)愈，各點(diǎn)茅隆起0-1饒mm；當(dāng)荷慈載達(dá)到106電0kP殖a左右時(shí)糧，各點(diǎn)殖隆起2-8m況m；另外光，荷載棕對(duì)各點(diǎn)妻的影響仔程度是鑰不一致磚的，在銹下沉階泊段時(shí)距坦離越近割則影響索越大,而在上斬升階段歇時(shí)影響限程度差股不多。應(yīng)用增量阻加載有限古元法能夠交有效的模母擬載荷試瘡驗(yàn)的整個(gè)纖過程，其都載荷－位料移曲線吻游合的比較寺好；極限救荷載有一越些出入，同但相差也歲不大，這拜是因?yàn)閮杀咴诖_定耕極限荷載投時(shí)的標(biāo)準(zhǔn)恨不一致，演若把地面移開始隆起精作為標(biāo)準(zhǔn)技，則雙方深比較吻合通。4.3爭(zhēng)結(jié)論5.碎失石樁復(fù)證合地基溝有限元喂分析復(fù)合地游基是指屠天然地預(yù)基在地播基處理筋過程中痛部分土屠體得以斥增強(qiáng)，悄或被置鎖換或在飄天然地推基中設(shè)逆置加筋蜜材料，終加固區(qū)平是由基憐體和增領(lǐng)強(qiáng)體兩臨部分組也成的人捏工地基秧。碎石賀樁是用都振動(dòng)、接沖擊或歡水沖等翼方式在合軟弱地役基中成也孔后，機(jī)再將碎納石等散新體材料悔擠壓入拼已成的吃孔中而駕形成的康密實(shí)樁免體，它耍適合于爛飽和軟唱粘土、依淤泥（吉質(zhì)土）愉、松散鋼砂土及雪人工填膽土等軟哲弱地基妖的加固筋處理。5.1斑碎石樁簡(jiǎn)物化有限元雙模型將任意約布置的遇樁用等的置換率誘原則，膨根據(jù)基俊礎(chǔ)形式瓣進(jìn)行轉(zhuǎn)恰換，把皇條形基調(diào)礎(chǔ)下的哄樁簡(jiǎn)化陳為碎石遲墻，轉(zhuǎn)示化為平直面應(yīng)變貼問題，順把圓形三基礎(chǔ)下辰的樁簡(jiǎn)充化為碎踩石環(huán)，治使之變襖為軸對(duì)迎稱問題嫩。本文衛(wèi)以條形評(píng)基礎(chǔ)下綠的單排挪碎石樁帖為例，楚對(duì)碎石章樁復(fù)合鞋地基進(jìn)臥行有限豪元分析睛。圖5.1計(jì)算簡(jiǎn)鮮圖假設(shè)條形像基礎(chǔ)寬2間m，墊層淡厚0.3楊m，碎石寨樁根據(jù)等剛置換率原躍則換算成賢0.8m獨(dú)寬的碎石宏墻，樁長(zhǎng)鵝4m?？贾?jǐn)慮到問題笑的對(duì)稱性嘉，取圖5內(nèi).1所示絡(luò)的計(jì)算簡(jiǎn)激圖。設(shè)基糟礎(chǔ)為線彈慨性體，墊音層、碎石灶樁及土體扣的參數(shù)見雖表5.1鑒所示。材料E(MPa)ν

c(kPa)

φ(o)基礎(chǔ)2000.2--墊層40.50.25035碎石樁40.50.25035土4.10.31010表5.1歇材料參數(shù)圖5.2障基礎(chǔ)中心傾點(diǎn)處載荷亮－位移曲勵(lì)線圖5.學(xué)2為基選礎(chǔ)中心叨點(diǎn)處載妙荷－位兩移曲線秧，根據(jù)眾增量加濫載的過掠程，我植們可以繩得出碎凡石樁復(fù)棒合地基凱的極限故承載力際為11箱8.5傅9k牲Pa。5.2有有限元計(jì)勒算結(jié)果圖5.3基礎(chǔ)壓蒜力為118另.59標(biāo)kP筐a時(shí)樁側(cè)鼓乘脹位移分每布圖5.險(xiǎn)3基礎(chǔ)餐壓力為鄉(xiāng)豐118府.59麗kP欺a時(shí)樁仿側(cè)鼓脹稼位移分森布樁側(cè)格存在明減顯的鼓效脹變形搞，最大疑鼓脹變壓形在樁府深約2真倍樁徑絡(luò)處，這稀與前人博所得結(jié)腸論一致悉。圖5.4為樁深1.6狀m處(2倍樁徑妖)處基劑礎(chǔ)壓力毛－鼓脹隔位移曲蠻線，從過中可以啦看出，滲樁側(cè)鼓責(zé)脹位移央隨著基頁(yè)礎(chǔ)荷載的增大乓而增加啞；臨近極芒限狀態(tài)時(shí)，樁圾側(cè)鼓脹位移急劇毛變化，此時(shí)碎石騰樁將發(fā)生鼓脹狂破壞。圖5.4基礎(chǔ)壓力耀－鼓脹位軍移曲線(西樁深1.6m處)6.碎饒石土地霞基浸水捆實(shí)驗(yàn)研京究碎石土枕廣泛存框在于三季峽庫(kù)區(qū)醉。三峽吹水庫(kù)蓄壓水以后貼，庫(kù)區(qū)詢常年水歡位將會(huì)派比蓄水枝前抬高廈50－吧100閣米，大胖量原來(lái)箭在天然肚狀態(tài)下凈的碎石組土地基短將會(huì)受栽到水的浸長(zhǎng)期浸驕泡，從韻而導(dǎo)致小其承載聾力下降語(yǔ)，這給龜庫(kù)區(qū)蓄妻水后碎洞石土地碰基的穩(wěn)食定性評(píng)每估及承長(zhǎng)載力驗(yàn)色算帶來(lái)爐一個(gè)新紅的難題城。碎石土懇地基浸索水實(shí)驗(yàn)糕對(duì)于研藍(lán)究碎石秋土地基爸在庫(kù)水夠長(zhǎng)期浸香泡下的清狀況來(lái)挨說，是霉一種很臥有效的金手段。6.1盯實(shí)驗(yàn)方陡案設(shè)計(jì)整個(gè)試驗(yàn)悶方案選擇軋3個(gè)試點(diǎn)航進(jìn)行淺層恭平板載荷試驗(yàn)，勉其中1贊點(diǎn)為天怖然狀態(tài)寇，另外袋2點(diǎn)則芽充分浸盛水。淺層承亮壓板載毒荷試驗(yàn)穿采用圓柏形剛性謠承壓板挑法，承必壓板面積為0.2，試坑尺插寸為2.0m搬×1.5象m×0.蹦5m。考慮到飽場(chǎng)地碎室石土經(jīng)箭過強(qiáng)夯溝處理，鼓結(jié)構(gòu)比干較密實(shí)塌，不容易滲筍水。為了出更好的反舉映浸水的外狀況，選感擇兩種方案進(jìn)袍行浸水試齡驗(yàn)(見圖針6.1、商6.2)肺。圖6.繁1試驗(yàn)患坑浸水烘方案一圖6.2撲試驗(yàn)坑浸靜水方案二試驗(yàn)點(diǎn)編號(hào)試驗(yàn)方法試坑尺寸長(zhǎng)×寬×深（m）承壓板面積(m2)備注未浸水平板載荷法2.0×1.5×0.50.20未浸水浸水1平板載荷法2.0×1.5×0.50.20浸水60小時(shí)浸水2平板載荷法2.0×1.5×0.50.20浸水72小時(shí)表6.求1試怒點(diǎn)基本該情況表5.2呈實(shí)驗(yàn)結(jié)范果分析圖6.3腰未浸水試塞點(diǎn)攔曲線圖6.4敘未浸水試光點(diǎn)弦曲線該試點(diǎn)地欲基土的承剝載力為按且照規(guī)范取壟為380楚kPa。圖6.奇5浸水慨方案1爬試點(diǎn)園曲鳳線圖6.菜6浸水辣方案1降試點(diǎn)看曲耀線該試點(diǎn)地丸基土的承蛛載力為按摘照規(guī)范取肺為320讓kPa，涼和未浸水犁試點(diǎn)相比伶，其承載所特征值降擇低了15挎.8%。圖6.饒6浸水塵方案2現(xiàn)試點(diǎn)憐曲職線圖6.園7浸水港方案2邪試點(diǎn)計(jì)曲圓線該試點(diǎn)宴地基土尾的承載盆力為按挺照規(guī)范推取為2忽70k最Pa，和未浸水劃試點(diǎn)相比賣，其承載遮特征值降游低了28悶.9%。從表6.2中可以看胡出，三個(gè)物試點(diǎn)原位主天然密度慚及干密度姥基本一致貿(mào)，這表明渡三個(gè)試點(diǎn)今的試驗(yàn)結(jié)筑果可比性肚很好。從王表中還可最以看出，倒為浸水方梢案二試點(diǎn)胖浸水比較需充分，基磁本上達(dá)到隸飽和，故滿其承載力在比浸水方奴案一要低腿。三個(gè)試織點(diǎn)的結(jié)果蟲比較，可買以看出表裁明，浸水略后碎石土分地基的承濕載力明顯榜下降，浸江水程度(賊含水量)譜決定承載挪力下降程壞度。試驗(yàn)點(diǎn)編號(hào)原位天然密度(g/cm3)含水率(%)干密度(g/cm3)飽和度Sr(%)未浸水2.228.92.0474.1浸水12.2510.92.0389.0浸水22.2811.32.0595.9表6.2籌試點(diǎn)的泛物理性質(zhì)6.3喬結(jié)論上述兩寨種浸水霞試驗(yàn)方應(yīng)案來(lái)模蕩擬三峽餐庫(kù)區(qū)碎蛾石土地拌基在庫(kù)氧水長(zhǎng)期絮浸泡下科的狀況煮是有效液的。試驗(yàn)結(jié)果窩表明碎石秒土地基在輪水長(zhǎng)期浸跟泡下其承跪載力大大姿降低，可鑒達(dá)30%左右。目前，工晌程中計(jì)算蹦基坑整體址穩(wěn)定系數(shù)撞通常采用充《建筑基汁坑支護(hù)技索術(shù)規(guī)程》遵（JGJ頸120跟-99）灰中提供的漆圓弧滑動(dòng)盟面，同時(shí)迷假定基坑歇外水位不徒變，這些墾均與實(shí)際亭工程不符豪。本文探索應(yīng)話用國(guó)際向通用有割限元程拋序PLAX按IS模擬降水探條件下的激基坑開挖籌過程的真披實(shí)狀態(tài)，炸分析滲流鴨作用對(duì)深純基坑整體誤穩(wěn)定性的胃影響，并雨與采用《的建筑基坑顯支護(hù)技術(shù)摘規(guī)程》（洪JGJ芝120-太99）計(jì)臉?biāo)慵俣ǖ闹槔碚浖X的計(jì)算結(jié)抽果進(jìn)行比匪較。7.利用有驅(qū)限元強(qiáng)踏度折減獅法進(jìn)行揭滲流傅條件下興的基坑適整體穩(wěn)森定性分統(tǒng)析圖7.1順PL纏AXIS房誠(chéng)有限元模機(jī)型算例：足基坑開毒挖寬2影0m，排深10拆m，用做兩個(gè)1著5m深貿(mào)，0.蹄35m己厚的混授凝土地拳下連續(xù)朋墻來(lái)支細(xì)撐周圍剪的土體債，地下總連續(xù)墻設(shè)均由兩蚊排錨桿暖支撐，絞上部錨姑桿長(zhǎng)1壞4.5暴m，傾置斜度為喊33.啞7度，燈下部錨雖桿長(zhǎng)1嘩0m，獻(xiàn)傾斜度蠟為45緩度。施旬加于開筑挖區(qū)左罷側(cè)和右糠側(cè)的荷極載分別壯為10許kN/腳m2和5練kN/酒m2。初始隸狀態(tài)下帆，地下即水位在動(dòng)地表下率3m處虧。隨著應(yīng)基坑開獵挖深度很的增加站，基坑迷內(nèi)水位帳逐漸降藏低，始獵終低于郊基坑的狗開挖面訓(xùn)。7.1附PL梢AXIS蘋程序計(jì)算碗滲流條件頭下基坑整占體穩(wěn)定性俯的原理和查步驟7.1.象1地問下水計(jì)算汽模型：PLAX狂IS程序子提供了兩騾種地下水剃計(jì)算模型館，一種是極通過定義剪潛水位生款成水壓力繼場(chǎng)的計(jì)算尤模型，另犯外一種是丸通過地下旦水滲流計(jì)棚算生成水圈壓，兩種僑方法生成痰的孔壓均杯為穩(wěn)態(tài)孔杰壓（反映返穩(wěn)定水力膀條件下的勉孔壓）。益本算例中慌分別對(duì)潛姜水層生成當(dāng)水壓（工銜況一）和偉滲流計(jì)算幸生成水壓墓（工況二極）兩種工方?jīng)r進(jìn)行有都限元計(jì)算女，從而得條到不同工邁況下的基椅坑整體穩(wěn)澇定系數(shù)。7.1過.2安全系數(shù)粉的求解方膝法PLA些XIS俗程序可勤以采用服有限元頌強(qiáng)度折致減法來(lái)止進(jìn)行安卡全分析支，安全辰分析可被以在每濤個(gè)計(jì)算現(xiàn)工序之崖后執(zhí)行虧，同樣喉也可以誓在每個(gè)斃施工階筒段之后平進(jìn)行。7.1含.3PLAX菠IS程序宋模擬基坑席開挖過程基坑開挖扮過程分6猶個(gè)工序進(jìn)差行。設(shè)定久加載類型朵為分步施掠工，其他訊所有參數(shù)靈采用標(biāo)準(zhǔn)勻設(shè)置。定記義所有工裂序?yàn)樗苄赞Z計(jì)算。其志中工序（客4）和工心序（6）娘分別采用方兩種工況攔：潛水層攻生成水壓鬼力場(chǎng)（工