高速公路連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計(jì)

高速公路連續(xù)剛構(gòu)橋設(shè)計(jì)第1頁/共39頁第二章結(jié)構(gòu)尺寸擬定及橋型總體布置設(shè)計(jì)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)：孔跨布置：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)剛構(gòu)橋（77+140+77）m；設(shè)計(jì)荷載：公路—Ⅰ級設(shè)計(jì)時(shí)速：100Km/h；橋面縱坡：0%

橋面橫坡：0%

橋軸平面線型：直線有效溫度標(biāo)準(zhǔn)值（系統(tǒng)溫度）：最高39.4度，最低4.2度橋梁寬度：全橋?yàn)樯舷滦须p幅橋布置，中央分隔帶寬2m，單幅橋兩側(cè)防撞護(hù)欄2×0.5m，單幅橋行車道凈寬11m，全橋總寬24.5m第2頁/共39頁第二章結(jié)構(gòu)尺寸擬定及橋型總體布置行車道布置第3頁/共39頁第二章結(jié)構(gòu)尺寸擬定及橋型總體布置主要尺寸擬定第4頁/共39頁第二章結(jié)構(gòu)尺寸擬定及橋型總體布置具體分段本橋全長294m，全梁共分69個(gè)梁段，中支點(diǎn)0號塊長度8m，一般梁段長度分成3.5m、4.0m和5.0m，跨中合攏段2m。在0號橋臺處搭設(shè)滿堂支架澆注邊跨

6m梁段，左邊跨合攏段采用

2.0m。在3號橋墩處架設(shè)導(dǎo)梁立模一次性整體澆注右邊跨8m合攏梁段。第5頁/共39頁第三章內(nèi)力及次內(nèi)力計(jì)算二期自重第6頁/共39頁第三章內(nèi)力及次內(nèi)力計(jì)算系統(tǒng)溫度基礎(chǔ)沉降工況組合第7頁/共39頁第三章內(nèi)力及次內(nèi)力計(jì)算

溫度梯度荷載加載圖示第8頁/共39頁第四章第一次內(nèi)力組合承載能力極限狀態(tài)下的效應(yīng)組合或第9頁/共39頁第四章第一次內(nèi)力組合組合名稱恒荷載車道荷載整體升溫整體降溫梯度升溫梯度降溫基礎(chǔ)沉降11.2000000.521.21.400000.531.201.401.400.541.201.4001.40.551.2001.41.400.561.2001.401.40.571.21.41.1201.1200.581.21.41.12001.120.591.21.401.121.1200.5101.21.401.1201.120.5111000000.51211.400000.513101.401.400.514101.4001.40.5151001.41.400.5161001.401.40.51711.41.1201.1200.51811.41.12001.120.51911.401.121.1200.52011.401.1201.120.5各種工況的承載能力極限狀態(tài)效應(yīng)組合系數(shù)表

第10頁/共39頁第四章第一次內(nèi)力組合承載能力極限狀態(tài)組合彎矩包絡(luò)圖第11頁/共39頁第四章第一次內(nèi)力組合

正常使用極限狀態(tài)下的效應(yīng)組合作用短期效應(yīng)組合

作用長期效應(yīng)組合

各種工況的正常使用極限狀態(tài)效應(yīng)組合系數(shù)表

第12頁/共39頁組合名稱恒荷載車道荷載整體升溫整體降溫梯度升溫梯度降溫基礎(chǔ)沉降211000000.52210.67100.800.52310.671000.80.52410.67010.800.52510.670100.80.52610.38100.800.527111000.80.52811010.800.52910.380100.80.5301110100.5311110010.5321101100.5331101010.5各種工況的正常使用極限狀態(tài)效應(yīng)組合系數(shù)表

第13頁/共39頁第四章第一次內(nèi)力組合正常使用極限狀態(tài)組合彎矩包絡(luò)圖第14頁/共39頁第五章預(yù)應(yīng)力筋束的估算及布置預(yù)應(yīng)力筋的估算e上Np下Np上e下Y上Y下MminMmax+++----Np下Np上Mmax合成+--Mmin合成對于截面上緣：4.1對于截面下緣：第15頁/共39頁第五章預(yù)應(yīng)力筋束的估算及布置上下緣均布筋時(shí)

第16頁/共39頁第五章預(yù)應(yīng)力筋束的估算及布置當(dāng)只在下緣配筋以抵抗正彎矩時(shí)

第17頁/共39頁第五章預(yù)應(yīng)力筋束的估算及布置當(dāng)只在上緣配筋以抵抗負(fù)彎矩時(shí)第18頁/共39頁第五章預(yù)應(yīng)力筋束的估算及布置需調(diào)整束數(shù)時(shí)當(dāng)承受時(shí)

當(dāng)承受時(shí)

第19頁/共39頁第五章預(yù)應(yīng)力筋束的估算及布置為保守起見，預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力取為：

=0.5×1860=930(Mpa)第20頁/共39頁第六章預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力及預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算

預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力

等效荷載法

力法第21頁/共39頁第六章預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力及預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算

預(yù)應(yīng)力損失的計(jì)算

預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁之間的摩擦

錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮預(yù)應(yīng)力鋼筋與臺座之間的溫差混凝土的彈性壓縮預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛混凝土的收縮和徐變

第22頁/共39頁第六章預(yù)應(yīng)力次內(nèi)力及預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算

有效預(yù)應(yīng)力的計(jì)算使用階段扣除全部損失的有效預(yù)應(yīng)力值張拉錨固階段的有效預(yù)應(yīng)力

使用階段，扣除混凝土收縮和徐變外的應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力，計(jì)算混凝土預(yù)壓應(yīng)力時(shí)用第23頁/共39頁第七章第二次內(nèi)力組合承載能力極限狀態(tài)組合彎矩包絡(luò)圖第24頁/共39頁第七章第二次內(nèi)力組合正常使用極限狀態(tài)長期組合彎矩包絡(luò)圖第25頁/共39頁第七章第二次內(nèi)力組合正常使用極限狀態(tài)長期組合彎矩包絡(luò)圖第26頁/共39頁

第八章主梁截面驗(yàn)算

截面強(qiáng)度驗(yàn)算第27頁/共39頁

第八章主梁截面驗(yàn)算

截面強(qiáng)度驗(yàn)算成果表第28頁/共39頁

第八章主梁截面驗(yàn)算截面抗裂驗(yàn)算正截面抗裂驗(yàn)算短期長期斜截面抗裂驗(yàn)算短期

計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn)，由扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的縱向預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向預(yù)壓應(yīng)力第29頁/共39頁

第八章主梁截面驗(yàn)算法向拉應(yīng)力計(jì)算短期長期主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力第30頁/共39頁

第八章主梁截面驗(yàn)算（

正截面抗裂驗(yàn)算成果表第31頁/共39頁

第八章主梁截面驗(yàn)算斜截面抗裂驗(yàn)算成果表

第32頁/共39頁

第八章主梁截面驗(yàn)算使用用階段壓應(yīng)力驗(yàn)算

混凝土法向壓應(yīng)力σkc和拉應(yīng)力σkt預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼絞線的最大拉應(yīng)力第33頁/共39頁

第八章主梁截面驗(yàn)算使用階段應(yīng)力驗(yàn)算成果表

第34頁/共39頁

第八章主梁截面驗(yàn)算混凝土的主壓應(yīng)力應(yīng)符合以下規(guī)定：根據(jù)計(jì)算所得的混凝土主拉應(yīng)力，按下列規(guī)定設(shè)置箍筋在

的區(qū)段，箍筋間距可根據(jù)構(gòu)造要設(shè)置；在的區(qū)段，箍筋的間距需按以下公式計(jì)算式中—箍筋的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值：

—同一截面內(nèi)箍筋的總截面面積b

—矩形截面寬度、T形或I形截面的腹板寬度。第35頁/共39頁

第九章橋墩的設(shè)計(jì)作用效應(yīng)的組合

第一種組合：按橋墩各截面上可能產(chǎn)生的最大豎向力的情況進(jìn)行組合。第二種組合：按橋墩各截面在順橋方向上可能產(chǎn)生的最大偏心和最大