火電廠節(jié)能管理及指標分析

節(jié)能管理的原則管理節(jié)能回歸設計優(yōu)化運行檢修質量技術改造目標管理運行人員檢修人員節(jié)能人員：掌握機組能耗狀態(tài)；制定改進措施。發(fā)電公司：指導節(jié)能管理，控制運行成本。目前一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點1我國煤耗水平與國外對比目前二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點2電廠節(jié)能管理評價系統(tǒng)以機組性能分析監(jiān)測為基礎，通過評價準則、耗差分析、優(yōu)化運行、綜合分析等方法，掌握機組能耗狀態(tài)、提高機組運行經濟性。目前三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點3電廠節(jié)能管理存在的問題電廠在實際的運行中不能實時準確的知道機組的運行情況，特別是關于機組的效率和煤耗等相關的二次計算數(shù)據(jù)，只能通過電力試驗研究所等單位進行定期的測試計算工作來得知特定工況的性能數(shù)據(jù)。生產經營所需要的實時機組運行的成本數(shù)據(jù)不能有效的獲得。運行人員對于機組可提高的潛力也不是太清楚。目前四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點4熱經濟性分析與診斷火電廠熱力系統(tǒng)是由本體和眾多的輔助設備及其子系統(tǒng)組成的復雜的結構系統(tǒng)，包含有許多獨立和相互關聯(lián)的參數(shù)。熱經濟性低的原因除設備本身的性能因素外，任何一個部件或者子系統(tǒng)的經濟性降低，都將導致整個系統(tǒng)的經濟下降。將引起熱力系統(tǒng)經濟降低位置、原因找出來，為挖掘電站設備的節(jié)能潛力以及指導運行、維修提供依據(jù)。目的：在實際熱力系統(tǒng)運行中，使每個參數(shù)都處于最佳狀態(tài)，使機組運行的供電煤耗最低、熱經濟最高。目前五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點5目前六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點6火電機組在線分析系統(tǒng)國外發(fā)展七十年代初，美國、加拿大等西方國家開始試驗機組熱經濟性在線分析系統(tǒng)，是用熱偏差分析法對機組熱耗變化進行在線監(jiān)視，通過對一些可控參數(shù)的調整，使機組的能耗減到最小。如美國西屋電氣公司研制了汽輪機發(fā)電機組AID狀態(tài)監(jiān)測與診斷系統(tǒng)。目前七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點7火電機組在線分析系統(tǒng)國外發(fā)展八十年代初，美國EPRI、英國的Babcock、Controls，德國的DVG與VGB，日本的CRIEPI、Mitsubisi、Hitachi以及ABB等公司和科研機構也進行相應的研究和試驗。九十年代，各個大型DCS廠家相繼提出了自己的機組性能監(jiān)測與診斷軟件ABB的OPTIMAXSiemens的SR4ElsagBailey的PERFORMEREPRI能源管理系統(tǒng)（OEM）實現(xiàn)了全廠范圍內的性能優(yōu)化與熱耗管理。目前八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點8ABB的OPTIMAXOptimax-MODI是一個實時的專家系統(tǒng)，具有專用于電廠的知識庫，包括了故障樹，顯示不同干擾間的相互影響關系；評估電廠中各設備或系統(tǒng)狀態(tài)，將過程參數(shù)與數(shù)學參考模型進行比較，給出偏差并分析原因，檢測故障，同時提出糾正措施。在故障早期就可為運行和管理人員提供有關故障信息，避免重大事故發(fā)生。電廠工程師還可根據(jù)運行中得到的最新經驗，更新和修改專家系統(tǒng)的知識庫，德國Staudinger電站的2臺285MW機組及Boxberg電廠的2臺500MW機組、瑞典的Fokrsmark核電站成功應用。目前九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點9Siemens的SR4Sienergy是用于電廠運行管理一體化的軟件包，從燃料、設備運行費用、機組效率及主要部件壽命損耗等多個角度出發(fā)，進行綜合優(yōu)化管理。機組效率分析優(yōu)化模塊(SR4)主要用于機組性能和效率分析。通過仿真，從整個電廠運行角度動態(tài)分析各設備或系統(tǒng)效率，并考慮了電廠各設備間的熱力關系，以圖形方式顯示設備或系統(tǒng)效率是否降低，并以貨幣形式反映對運行成本的影響，為運行和管理人員提供了直觀、清晰的故障標識。目前十頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點10SIEMENS廠級信息管理系統(tǒng)基于成本管理的檢修管理軟件BFS++(生產管理)?；贒CS系統(tǒng)的實時采集數(shù)據(jù)軟件PI(PlantInformationSystem)?；谛阅苡嬎愕倪\行優(yōu)化軟件OPTIpro?；贒CS協(xié)調控制參數(shù)優(yōu)化的軟件PROFI。面對電力市場的決策支持軟件Cockpit。目前十一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點11ElsagBailey的PERFORMERPerformer是一個綜合的大型優(yōu)化管理軟件包，可根據(jù)電廠每個設備、子系統(tǒng)運行情況和電網(wǎng)需求指令，協(xié)調指揮整個單元機組或全廠工藝系統(tǒng)運行在最佳效率點，使運行成本和上網(wǎng)電價最低，達到最好的經濟效益。目前十二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點12ERP管理模式依靠多種高級優(yōu)化、管理和決策軟件的支持，對全廠進行全方位的、以成本為核心的控制和管理。優(yōu)化控制軟件安裝在實時控制層——單元機組DCS中,優(yōu)化管理軟件安裝在生產管理層?；痣姀S的控制包括機組運行優(yōu)化控制、設備采購控制、成本控制及效益控制等多方位和層次控制。實時控制系統(tǒng)也只有在更深層次的管理軟件支持下，才能達到最佳的優(yōu)化運行點。目前十三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點13火電機組在線分析系統(tǒng)國內發(fā)展我國目前電站的性能監(jiān)測系統(tǒng)普遍具有性能指標計算、報表自動生成、事故追憶、越限記錄、趨勢圖顯示等功能。在此基礎上開發(fā)出運行可控損失監(jiān)測、預測性維修、運行優(yōu)化、最佳負荷分配等功能。國內已投入的主要有西安交通大學研制的“微機在線運行能損分析裝置”，華北電力大學研制的“機組經濟性在線監(jiān)測診斷指導系統(tǒng)（MDG）”，以及東南大學研制的監(jiān)測診斷系統(tǒng)等。目前十四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點14火電機組在線分析系統(tǒng)發(fā)展經濟性分析與診斷系統(tǒng)的功能正在由簡單計算分析，向通用化、智能化、性能預測方向發(fā)展。對各種引起的經濟性下降的原因進行分析，并能夠定量分析各種引起經濟性下降的故障對機組的主要經濟性指標的影響程度，為維修及挖掘節(jié)能潛力提供依據(jù)?；诮洕耘c安全性綜合的狀態(tài)分析與診斷系統(tǒng)，以便更好地指導機組的運行和狀態(tài)檢修決策也是今后發(fā)展的主要趨勢。目前十五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點15在線分析系統(tǒng)存在的主要問題現(xiàn)場測量元件不準確，使系統(tǒng)熱力計算誤差較大。因此對偽參數(shù)的判定及給出解決方法是一個難點。模塊化建?；蚪M態(tài)技術熱力計算中還存在一些尚未完全解決的問題或者解決不夠完善的問題，如：熱力計算基準值的選定、主蒸汽流量計算、輔助流量(軸封漏氣)、末幾級濕蒸汽焓及排汽焓的確定等問題。對于設備的故障診斷不能適應復雜設備。目前十六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點16機組性能運行優(yōu)化目的實時計算機組的包括煤耗，效率等性能指標數(shù)據(jù)，作為計算機組綜合發(fā)電成本和管理層進行競價上網(wǎng)的報價基礎根據(jù)各種負荷、環(huán)境溫度、濕度等實際的限制條件，實時計算出機組應能達到的最佳的運行工況、尋找機組最經濟運行方式，并給出實際運行參數(shù)和最優(yōu)運行參數(shù)(期望值)之間的偏差，同時給出可控制偏差部分的實際影響大小，為運行人員根據(jù)影響因素大小改變運行方式提供依據(jù)。目前十七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點171.節(jié)能管理總則及基本方法1.1機組能耗指標統(tǒng)計1.2預測機組可以達到的最佳性能1.2.1.機組設計性能與預期最佳性能的差異1.2.2不同熱耗率的定義1.2.3預測機組可達到的最佳熱耗率1.3檢查機組性能下降的原因1.3.1局部熱力系統(tǒng)評價1.3.2機組性能參數(shù)監(jiān)測1.3.3機組設備性能試驗1.4機組性能改進措施1.4.1短期內改進措施1.4.2需要較長時間才能達到的熱耗率目前十八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點18指標管理系統(tǒng)-廠級指標經濟類指標：發(fā)電量、供電標煤耗、點火助燃油耗、廠用電率、補水率等；設備類指標：等效可用系數(shù)、非計劃停運次數(shù)、非計劃停運小時、等效強迫停運率等；安全指標；環(huán)保指標；燃料指標：煤量、月煤量、燃料及灰份化驗值；電能質量指標目前十九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點19指標管理系統(tǒng)-部門級指標廠運行部指標：各機組供電煤耗率、各機組補水率、各機組廠用電率、各機組點火助燃油耗、各機組發(fā)電量；廠維修部指標：各機組等效可用系數(shù)、各機組非計劃停運次數(shù)/小時、各機組主要輔機可用率。目前二十頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點20指標管理系統(tǒng)-生產專業(yè)指標運行管理室：爐主汽溫度、主汽壓力、再熱汽溫、再熱減溫水量、過熱減溫水量、飛灰含碳量、補水率、排煙溫度、各加熱器端差、凝汽器端差、真空、給水溫度；運行化學專業(yè)：凝結水合格率、給水合格率、爐水合格率、酸耗、堿耗；維修鍋爐專業(yè)：鍋爐四管爆漏次數(shù)、鍋爐設備等效可用系數(shù)、鍋爐輔機可用率；維修汽機專業(yè)：汽機設備等效可用系數(shù)、汽機輔機可用率、汽機真空嚴密性；維修電氣專業(yè)：電氣設備等效可用系數(shù)、繼電保護裝置投入率、繼電保護正確動作率；維修熱工專業(yè)：熱工保護正確動作率、熱工設備可用等效系數(shù)、自動裝置投入率、熱工主保護投入率。目前二十一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點21目前二十二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點22機組設計性能與預期最佳性能的差異機組設計中采用的一些數(shù)據(jù)是假設的值，與實際情況存在差異。如抽汽管道的壓降、再熱器壓降、凝汽器背壓和負荷的關系、過熱器和再熱器的減溫水量、煤種以及過?？諝饬康?。機組的性能隨著機組老化而下降。機組的改造會改變性能，如提高排煙溫度、改造或更新除塵器、增設煙氣脫硫或脫硝裝置、更新汽輪機噴嘴、葉片、加熱器管束、凝汽器管束等。設備帶有設計遺留的缺陷，不能在制造廠規(guī)定的條件下運行。目前二十三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點23不同熱耗率的定義設計熱耗率：作為計算各種水平熱耗率起點的基礎，沒有包含正常運行中存在的各種變動因素對熱耗率產生的影響，如大氣溫度的變化、環(huán)保設備安裝后所增加的能耗以及運行參數(shù)的偏離等。較現(xiàn)實的熱耗率：把正常運行中因一些額外因素產生的不可避免損失(如鍋爐排污、環(huán)保設備的用電、用汽)修正設計熱耗率后得到的?？梢赃_到的最佳熱耗率：把正常運行中因一些變動因素所產生的不可控損失(如環(huán)境溫度、煤質和設備改進等變動)修正較現(xiàn)實的熱耗率后得到的。目前二十四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點24預測機組可達到的最佳熱耗率確定機組在各負荷點上出現(xiàn)的時段次數(shù)，繪出機組負荷分布情況圖。確定機組在各負荷點下的可以達到的最佳熱耗值。利用加權平均的方法求出可達到的最佳熱耗值。目前二十五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點25目前二十六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點26與機組熱耗率直接相關的重要參數(shù)列表汽輪機參數(shù)主蒸汽溫度凝汽器循環(huán)水進口溫度主蒸汽壓力循環(huán)水出口溫度再熱蒸汽溫度凝汽器壓力再熱器壓降凝結水溫度高壓缸效率凝汽器端差中壓缸效率鍋爐排煙溫度低壓缸效率排煙中O2含量第一級進汽壓力排煙中CO含量軸封汽量排煙中CO2含量進汽流量灰中可燃物熱力系統(tǒng)給水流量煤中水分凝結水流量磨煤機廢棄物加熱器上端差通風損失加熱器下端差輔機輔機耗電量給水溫升輔機耗汽量抽汽管道壓降其它循環(huán)水系統(tǒng)補充水量減溫水量環(huán)境溫度補水流量系統(tǒng)嚴密性汽動給水泵性能目前二十七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點27局部熱力系統(tǒng)評價采用“熱耗率邏輯樹法”，它套用故障分析的“故障樹”結構技術，使用邏輯逐步推理方法，檢查引起熱耗率增大的原因，邏輯樹的每一后續(xù)級對熱耗率增大的可能原因提示出更多細節(jié)，比前一級更具體。目前二十八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點28熱耗率邏輯圖目前二十九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點29鍋爐損失邏輯樹圖目前三十頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點30汽輪機循環(huán)損失目前三十一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點31冷卻水循環(huán)損失目前三十二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點32電動輔機損失目前三十三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點33目前三十四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點34目前三十五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點35目前三十六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點36機組設備性能試驗鍋爐設備性能試驗汽輪機性能試驗凝汽器性能試驗冷卻塔性能試驗空預器性能試驗磨煤機性能試驗水泵性能試驗目前三十七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點37機組性能短期內改進措施(1)熱力系統(tǒng)檢漏和堵漏。(2)改進機組運行工況，確定機組的主要運行可控參數(shù)如給水溫度、過熱蒸汽溫度、壓力的目標值，(3)預防性檢修1)燃料燃燒設備2)燃燒空氣系統(tǒng)3)受熱面表面的維護，吹灰優(yōu)化4)凝汽器清潔度5)給水加熱器維修6)疏水器維修目前三十八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點38需要較長時間才能達到的熱耗率(1)機組性能優(yōu)化過剩氧量優(yōu)化給水加熱器水位鍋爐排污的優(yōu)化廠用電負荷的優(yōu)化(2)機組滑壓運行降低給水泵功耗；減少節(jié)流損失，提高汽輪機高壓缸效率；降低高壓缸熱應力。(3)設備檢修或更新(4)用于運行監(jiān)督的決策樹目前三十九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點39決策樹決策樹為運行人員提供分析監(jiān)控參數(shù)偏差的各種可能原因，其中發(fā)生概率越大的原因，則在樹中出現(xiàn)的位置越靠前，運行人員能夠迅速查明原因。決策樹的排列是將能立即采取對策的檢查放在最前面的原則排列順序的，如：運行人員在控制室就能處理的—通過維修才能處理的不需要停下設備就能進行維修的——需要停用部分設備或需要降低部分出力才能進行維修的只需要停用部分設備就能進行維修處理—需要停用整個機組方能進行維修。目前四十頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點40主蒸汽溫度決策樹目前四十一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點412.節(jié)能指標預測2.1汽輪機指標2.2全廠綜合性指標管理2.3火電廠機組熱經濟性指標目前四十二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點42國產600MW汽輪機產品參數(shù)技術來源技術特征備注上海汽輪機廠16.67MPa/538℃/538℃西門子—西屋技術反動式、三缸或四缸四排氣亞臨界24.2MPa/566℃/566℃超臨界東方汽輪機廠16.67MPa/538℃/538℃日立公司技術沖動式、三缸亞臨界24.2MPa/566℃/566℃超臨界哈爾濱汽輪機廠16.67MPa/538℃/538℃東芝技術全三維技術亞臨界24.2MPa/566℃/566℃高壓缸為三菱技術超臨界目前四十三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點432.1.1給水溫度設計給水溫度主要受高壓加熱器的進汽壓力和高壓加熱器的運行可靠性的影響。提高給水溫度，應采取的措施有：保持加熱器清潔，對加熱管子進行清洗；改進高壓旁路門和旁路系統(tǒng)，消除加熱器旁路閥、高壓加熱器水室隔板的泄漏現(xiàn)象；消除低壓加熱器不嚴密現(xiàn)象；保證加熱器疏水器正確動作，維持加熱器疏水在最低水位；目前四十四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點442.1.2高壓加熱器投入率高壓加熱器投入率是指高壓加熱器投入運行小時數(shù)與相應的汽輪機發(fā)電機組運行小時數(shù)之比的百分數(shù)。高壓加熱器投入率與高壓加熱器啟動方式、運行操作水平、運行中給水壓力的穩(wěn)定程度和高壓加熱器健康水平有關。隨機啟停機組高壓加熱器投入率≥98%，對于定負荷啟停機組高壓加熱器投入率≥95%。目前四十五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點452.1.3真空度真空是大氣壓力與工質的絕對壓力之差，真空度是指凝汽器的真空值與當?shù)卮髿鈮毫Ρ戎档陌俜謹?shù)目前四十六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點46提高真空的主要措施：降低冷卻水的入口溫度；增加冷卻水量；加強凝汽器的清洗；保持凝汽器的膠球清洗裝置經常處于良好狀態(tài)；維持真空系統(tǒng)的嚴密性。目前四十七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點472.1.5凝汽器端差凝汽器端差是指汽輪機排汽與凝汽器冷卻水出口溫度之差。凝汽器端差一般控制在4～8℃。端差的大小與凝汽器單位冷卻面積的蒸汽負荷、凝汽器鈦（銅）管清潔程度及真空系統(tǒng)嚴密性有關。端差必須控制在設計值以內，降低端差的措施：安裝并投運膠球連續(xù)清洗裝置；防止凝汽器汽側漏入空氣，降低真空泄露率；定期采用冷卻水反沖洗等方法，清洗凝汽器管內浮泥；根據(jù)冷卻水水質情況，進行冷卻水處理。目前四十八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點482.1.7真空嚴密性真空下降速度是指凝汽器真空系統(tǒng)在抽氣器停止抽氣狀態(tài)下空氣漏入凝汽器后，凝汽器內壓力增長的速率，單位Pa/min。目前四十九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點492.1.8汽水損失率汽水損失率是指電廠熱力循環(huán)系統(tǒng)中的汽水損失量占鍋爐蒸發(fā)量的百分數(shù)。汽水損失量=鍋爐補給水量-發(fā)電自用蒸汽消耗量-對外供熱（水）量+吹灰用汽量+鍋爐排污量+對外供熱冷凝水返回量 發(fā)電廠的汽水損失率控制水平為：200MW以上機組低于鍋爐額定蒸發(fā)量的1.5%100～200MW機組低于鍋爐額定蒸發(fā)量的2.0%100MW以下機組低于鍋爐額定蒸發(fā)量的3.0%。目前五十頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點502.1.10循環(huán)水泵耗電率循環(huán)水泵耗電率是指發(fā)電過程中循環(huán)水泵耗用的電量與發(fā)電量的比率。極限真空：使汽輪機作功達到最大值的排氣壓力所對應的真空。最佳真空：提高真空所帶來的汽輪機功率增量與循環(huán)水泵所耗廠用電增量之差達到最大值時的真空值，這時經濟上的收益最大。目前五十一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點51降低循環(huán)水泵耗電量的措施提高循環(huán)水泵效率；根據(jù)最有利真空試驗，合理安排水泵的調度方案；去掉循環(huán)水系統(tǒng)中多余的閥門，改善管道形狀，盡可能減少管道阻力損失；機組間的循環(huán)水管連通；加強循環(huán)水入口濾網(wǎng)清理，清除循環(huán)水管淤泥附著物，減少系統(tǒng)阻力。目前五十二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點522.1.11給水泵耗電率與單耗給水泵耗電率是指發(fā)電過程中給水泵耗用的電量與相應發(fā)電量的比率。給水泵單耗是指計算期內鍋爐每生產單位蒸汽量時給水泵所耗用的電量。目前五十三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點532.1.13主蒸汽壓力主蒸汽壓力是指汽輪機主汽門前的蒸汽壓力，如果有兩路主蒸汽管，取算術平均值。主蒸汽壓力增加，可使熱耗和煤耗減少，對運行的經濟性顯然有利。壓力每升高1MPa，熱耗降低0.55%～0.7%，煤耗減少1.5～2.2g/（kW·h）。目前五十四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點542.1.14主蒸汽溫度主蒸汽溫度是指汽輪機主汽門前的蒸汽溫度，如果有兩路主蒸汽管道，取算術平均值。任何負荷下都應盡可能在設計的主蒸汽溫度下運行，以使汽輪機效率最高。主蒸汽溫度的波動范圍為±5℃，主蒸汽溫度考核期內不應超過“設計值±3℃”，各進汽管道主蒸汽溫度偏差不超過“兩管平均值±3℃”。目前五十五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點552.1.15再熱蒸汽壓力（機側）再熱蒸汽壓力是指鍋爐再熱器出口的蒸汽，再次進入汽輪機前的蒸汽壓力。對應一定的蒸汽初參數(shù)，汽輪機有一個最佳的再熱蒸汽壓力，當再熱溫度等于蒸汽初溫時，最佳的再熱蒸汽壓力約為蒸汽初壓力的18%～26%。再熱器壓損每增加1%（再熱器壓損額定值一般小于10%），熱耗增加0.1%～0.17%。目前五十六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點562.1.16再熱蒸汽溫度（機側）再熱蒸汽溫度是指鍋爐再熱器出口的蒸汽，再次進入汽輪機前的蒸汽溫度，即再熱主汽門前的蒸汽溫度。再熱蒸汽溫度升高，機組的熱耗和煤耗減少，溫度每升高1℃，熱耗降低0.02%～0.03%，煤耗減少0.07g/（kW·h）左右。再熱蒸汽溫度考核期內不應超過“設計值±3℃”，各進汽管道再熱蒸汽溫度偏差不超過“兩管平均值±3℃”。目前五十七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點57提高主再熱蒸汽參數(shù)的措施：進行燃燒調整試驗，確定鍋爐最佳運行方式；改進設備，使再熱蒸汽參數(shù)達到設計值；氣溫氣壓投自動，進行DCS改造；采用能耗在線分析軟件，對影響能耗指標的主要因素進行自動調整和控制；盡量不使用再熱器減溫水，可通過調節(jié)煙氣擋板等燃燒調整手段來控制再熱汽溫。目前五十八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點582.1.22凝結水過冷卻度凝汽器壓力相應的飽和溫度與凝汽器熱井內凝結水溫度之差稱為凝結水過冷卻度，

正常運行時，凝汽器過冷度一般為0.5～2℃。凝汽器過冷卻度每升高1℃，熱耗增加0.014%。目前五十九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點59減少凝汽器過冷度的措施有：保持凝汽器水位定期進行真空系統(tǒng)嚴密性試驗（特別在每次停機時），發(fā)現(xiàn)漏點及時消除，防止空氣漏入；保證抽氣器或真空泵處于正常工作狀態(tài)，定期清掃抽氣器噴嘴；運行中加強對凝結水泵的監(jiān)視，防止空氣自凝結水泵軸封漏入；運行中加強對真空系統(tǒng)密封水的監(jiān)視，防止密封水中斷而漏入空氣；運行中加強對低壓汽封的監(jiān)視和調整，防止空氣漏入；采用管束設計合理的回熱式的凝汽器；在冬季冷卻水溫度較低時，可改變運行的水泵臺數(shù)或者關小壓力管道上的閥門來調節(jié)冷卻水流量，或者通過調速調節(jié)冷卻水流量。目前六十頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點602.2全廠綜合性指標2.2.1負荷率和出力系數(shù)2.2.2標準煤2.2.3低位發(fā)熱量2.2.4發(fā)電廠熱效率2.2.5發(fā)電煤耗率2.2.6供電煤耗率2.2.7廠用電率目前六十一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點61負荷率和出力系數(shù)負荷率是平均負荷與最高負荷之比，用以說明負荷的均衡程度。出力系數(shù)（即負荷系數(shù)）是指平均負荷與發(fā)電機額定容量之比大型火電機組負荷系數(shù)每降低1%，機組熱耗率增加0.05%～0.4%。目前六十二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點62上海外高橋電廠3號機組目前六十三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點632.2.4發(fā)電廠熱效率發(fā)電廠熱效率（又稱全廠毛效率、全廠熱效率、發(fā)電廠總效率）是指火電廠所產生電能與發(fā)電燃料輸入熱量之比的百分數(shù)，目前六十四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點642.2.5發(fā)電煤耗率目前六十五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點652.2.6供電煤耗率根據(jù)鍋爐效率和鍋爐所產生的蒸汽含熱量反算出的供電煤耗率，稱之為反平衡供電煤耗率。根據(jù)入爐煤、油計量裝置實測得的發(fā)電所消耗的原煤量、燃油量，并按其平均熱值計算出耗用的標準煤，來計算的供電煤耗率，稱之為正平衡供電煤耗率。

目前六十六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點662.2.7廠用電率發(fā)電廠用電率是指發(fā)電廠為發(fā)電耗用的廠用電量與發(fā)電量的比率降低廠用電率的主要措施是：改造低效率泵，合理調度水泵運行方式，降低給水泵的電耗、循環(huán)水泵的電耗；適當調整磨煤機的通風量和鋼球裝載量，降低制粉單耗；減少空氣預熱器漏風率和爐膛漏風，降低送風機單耗、引風機單耗；變頻調速改造。目前六十七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點672.3火電廠機組熱經濟性指標目前六十八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點682.3.2凝汽式發(fā)電廠的熱經濟指標目前六十九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點69目前七十頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點70汽輪機熱耗量為汽輪機熱耗率為鍋爐熱負荷為管道效率為電廠熱效率為發(fā)電煤耗率為機組熱效率為目前七十一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點71熱經濟指標的變化目前七十二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點72熱經濟指標的相對變化量間關系：①某一分項熱效率的相對變化，導致總熱效率產生相同的相對變化。②某一分項熱效率的相對變化，會導致全廠能耗率產生相同的相對變化。

目前七十三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點733.耗差分析方法耗差分析法也叫偏差分析法根據(jù)運行參數(shù)的實際值與基準的差值，通過分析計算得出運行指標對機組的熱耗率、機組效率（或裝置效率）、煤耗率、廠用電的影響程度，從而使運行人員根據(jù)這些數(shù)量概念，減少機組可控制損失。分析運行日報或月報的熱經濟性指標的變化趨勢和能耗情況，以提高計劃工作的科學性和熱經濟性指標的技術管理。目前七十四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點743.耗差分析方法基準值就是根據(jù)制造廠設計資料（如參數(shù)的額定值）、變工況計算值和熱力試驗情況確定的運行參數(shù)的最佳值，因此基準值也叫標準值或目標值運行參數(shù)就是指參與耗差分析的各項小指標，也叫運行值，主要包括主蒸汽溫度、主蒸汽壓力、再熱蒸汽溫度、給水溫度、凝汽器真空、凝汽器端差、過冷度、鍋爐排煙溫度、送風溫度、飛灰可燃物、過量空氣系數(shù)、主蒸汽減溫水量、再熱器減溫水量、煤粉細度、主要輔機（如送風機、引風機、循環(huán)水泵、給水泵、磨煤機、排粉機等）單耗、補水率等。目前七十五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點753.1耗差分析原理運行煤耗率煤耗率的全增量或目前七十六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點763.1耗差分析原理不同負荷下各運行參數(shù)的基準值和相應的基準煤耗。當參數(shù)發(fā)生變化是，變化后的煤耗為目前七十七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點77煤耗偏差分配層次劃分通過熱力試驗與變工況計算相結合的辦法確定。熱力系統(tǒng)耗差分析的重點目前七十八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點78耗差分析的原則確定參與耗差分析的指標；根據(jù)運行參數(shù)或小指標偏離標準值對熱效率或煤耗的影響，得出影響關系曲線或簡易計算公式，提供現(xiàn)場作為統(tǒng)計分析；各耗差參數(shù)與基準值的偏差不宜過大，實踐證明，各耗差參數(shù)與基準值的偏差只要不超過50%，耗差分析結果就準確可靠；耗差分析以同一負荷為基本比較條件，各運行參數(shù)基準值煤耗率是負荷的函數(shù)；隨著運行時間的延長和設備條件的變化，基準值也應不斷地進行校正，以保證基準值始終能基本上反映機組當前的最佳運行狀況。目前七十九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點79耗差分析過程(1)計算出各個指標的平均值(平均負荷、平均循環(huán)水入口溫度、循環(huán)水量)。(2)確定各項指標應達值。(3)耗差分析模型,求出各項指標項對于應達值的能損分布及煤耗偏差。(4)利用每個月發(fā)電量時實數(shù)據(jù)乘以各項指標的煤耗偏差即為總的煤耗偏差,然后再乘以標準煤單價,即為該項指標影響的發(fā)電成本。

影響成本=各項指標的煤耗偏差×月發(fā)電電量×標煤單價(5)通過計算出的影響發(fā)電成本,根據(jù)實際情況進行指標的定量考核。目前八十頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點80平均值計算(1)按各機發(fā)電量加權平均的指標為:廠用電率、汽耗率、汽輪機熱耗和汽輪機小指標(主汽壓力、主汽溫度、再熱溫度、給水溫度、真空度、真空嚴密性、循環(huán)水入口溫度、循環(huán)水出口溫度、凝汽器端差、高加投入率、汽機輪平均負荷)。(2)按各鍋爐蒸發(fā)量加權平均的指標為:鍋爐效率、補水率、鍋爐小指標(主汽壓力、主汽溫度、再熱汽溫、送風溫度、排煙溫度、氧量、飛灰可燃物、預熱器漏風系數(shù))。

目前八十一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點81平均值計算(3)按運行小時加權平均的指標(鍋爐平均負荷)。(4)直接累加的為:發(fā)電量、運行h、啟動次數(shù)、天然煤量。目前八十二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點82基準值的確定方法對于制造廠已提供明確的設計參數(shù)，如主蒸汽溫度、主蒸汽壓力、鍋爐效率、端差等，采用設計值。對于在試驗中比較容易確定的參數(shù)，如氧量、真空、飛灰含量、煤粉細度等從優(yōu)化試驗的結果中分析得到。也可以根據(jù)變工況計算得出基準值。對于過熱器減溫水量（如果減溫水來自高壓加熱器出口，減溫水量的多少對效率沒有影響，可以不作為監(jiān)控參數(shù)）和再熱器減溫水量，因受鍋爐受熱面積灰和運行操作水平的影響較大，因此基準值一般根據(jù)燃燒調整結果或參考運行資料確定。目前八十三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點83耗差分析模型基本公式法：適用于鍋爐熱效率、排煙溫度、氧量、飛灰含碳量等影響參數(shù)；熱力學法：即查曲線法，適用于主蒸汽壓力、主蒸汽溫度、再熱蒸汽溫度、排汽壓力等，一般汽輪機制造商均提供了這方面的熱力影響曲線；等效焓降法：也叫等效熱降法，此法適用于熱力系統(tǒng)局部分析；試驗法：有些參數(shù)對煤耗的影響可通過試驗確定。小偏差法：各汽輪機制造廠、上海發(fā)電研究所和西安熱工研究院有限公司等單位，通過研究汽輪機各缸效率對熱耗率的影響，結合實際試驗數(shù)據(jù)，得到很多計算公式，便于我們應用。目前八十四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點84鍋爐效率和廠用電率對煤耗的影響機組的鍋爐和管道設計效率90.5%、熱耗率8499kJ/(kW·h)、廠用電率7.5%.設計發(fā)電煤耗為設計供電煤耗：如果鍋爐效率下降1%、廠用電率降低1%，則設計發(fā)電、供電煤耗變化？目前八十五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點85汽輪機各參數(shù)基準值的確定主汽溫度基準值：設計值主汽壓力基準值：廠家滑壓曲線再熱蒸汽溫度：設計值汽輪機通流效率基準值閥桿漏汽量應達值的計算目前八十六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點86汽輪機參數(shù)對煤耗的影響主蒸汽溫度主蒸汽壓力再熱蒸汽溫度再熱蒸汽壓力補給水率真空從制造廠提供的熱力特性修正曲線推導出來

目前八十七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點87加熱器端差的運行基準值的在線計算對無蒸汽冷卻器和疏水冷卻器的情況，實際運行的加熱器影響其運行端差基準值的因素是加熱器的汽測溫度tp，給水入口水溫tw，及給水流量Dw各加熱器的端差隨負荷的降低而減小。抽汽壓損無論是其絕對值還是相對值均隨機組運行不同發(fā)生變化。目前八十八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點88抽汽壓損的運行基準值在線計算加熱器的抽汽壓損是從汽輪機抽汽口至加熱的抽汽管道的總壓力損失，包括沿程阻力和局部阻力損失兩部分。抽汽壓損的運行基準值在線計算抽汽壓損無論是其絕對值還是相對值均隨機組運行不同發(fā)生變化目前八十九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點89非再熱缸效率對煤耗率的影響目前九十頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點90再熱缸效率對煤耗率的影響目前九十一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點91缸效率變化1%對機組熱耗率的影響目前九十二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點92鍋爐參數(shù)對煤耗的影響排煙溫度對煤耗的影響爐膛漏風系數(shù)對煤耗的影響空氣預熱器漏風系數(shù)對煤耗的影響飛灰可燃物對煤耗的影響目前九十三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點93目前九十四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點94系統(tǒng)局部定量分析應用軸封滲漏及利用系統(tǒng)補充水系統(tǒng)廠用蒸汽系統(tǒng)排污及利用系統(tǒng)噴水減溫系統(tǒng)疏水及凝結水回收系統(tǒng)熱力系統(tǒng)熱力設備加熱器疏水冷卻器疏水泵蒸汽冷卻器凝汽器過冷度余熱利用設備暖風器目前九十五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點95軸封滲漏及利用系統(tǒng)軸封漏汽、門桿漏汽都回收利用于回熱系統(tǒng)，各級加熱器、軸封冷卻器。從熱平衡的角度工質量和熱量都得到回收。從能量利用角度，則存在作功能力損失，熱能使用能位降低。漏氣回收利用能級越高，能量回收率就越大，如再熱機組高壓門桿、汽封漏氣盡可能回收利用于再熱冷段以前的加熱器，提高使用能級。目前九十六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點96補充水系統(tǒng)補水方式：補入除氧器、凝汽器(經濟性好)補水噴霧狀態(tài)入凝汽器，改善凝汽器真空；利用低壓段抽汽加熱給水。目前九十七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點97廠用蒸汽系統(tǒng)用于加熱重油、蒸汽吹灰、蒸汽驅動設備、采暖、生活用汽。盡量降低廠用蒸汽參數(shù)。即在滿足用汽參數(shù)的前提下，采用低品位汽源。目前九十八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點98排污及利用系統(tǒng)鍋爐連續(xù)排污損失高能位熱水，引起新蒸汽等效熱降下降，補充水引起循環(huán)系熱量增加。排污利用系統(tǒng)，根據(jù)回收擴容蒸汽量、回收位置(除氧器)可以定量分析經濟性增加的幅度，選擇擴容器最優(yōu)聯(lián)結位置。目前九十九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點99噴水減溫系統(tǒng)過熱器噴水減溫系統(tǒng)引自給水泵出口，減少高加回熱抽汽，降低回熱程度。排擠高加抽汽，作功增加；新蒸汽吸熱量增加，裝置經濟性降低。引自末級高加出口，對經濟性無影響。再熱器噴水減溫系統(tǒng)引自給水泵抽頭，減少高加回熱抽汽，降低回熱程度，噴水產生的蒸汽不經過高壓缸而少作功，裝置經濟性降低。引自末級高加出口，不影響回熱抽汽，噴水產生的蒸汽不經過高壓缸而少作功，經濟性降低。目前一百頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點100疏水及凝結水回收系統(tǒng)加熱器疏水方式改變，如低負荷高加疏水到低加系統(tǒng)，對系統(tǒng)經濟性有影響。電廠收集的各種凝結水，包括生產回水返回系統(tǒng)方式不同，有的通過疏水泵打入除氧器；有的打入低壓加熱器；有的進入主凝結水系統(tǒng)，返回地點不同，對系統(tǒng)經濟性影響不同。目前一百零一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點101加熱器對經濟性影響加熱器端差，端差越大、抽汽能位的級差越大，端差對經濟性影響越大，如末級高加、第一級低加。壓損散熱損失切除加熱器給水部分旁路。旁路閥泄漏，部分給水繞過加熱器組。目前一百零二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點102凝汽器過冷度凝汽器過冷度增大冷源損失，損失作功能力，降低裝置經濟性。過冷度將增加第一級低加得耗熱量，降低新蒸汽等效熱降。目前一百零三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點103300MW機組煤耗偏差注：按設計鍋爐和管道效率92.5%和99%、熱耗率7921[kJ/(kW·h)]、廠用電率5.5%計算目前一百零四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點104600MW機組煤耗偏差變量單位變化量熱耗率變化煤耗率變化主蒸汽壓力Mpa138.7251.433主蒸汽溫度℃1017.0390.631熱再熱溫度℃1019.3630.717再熱壓損%1211.6180.430排汽壓力kPa170.4092.606排汽壓力kPa174.3522.752補水率%113.9410.516給水溫度℃10

0.660再熱減溫水量t/h10

0.360過熱減溫水量%12.3000.096目前一百零五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點105臺山電廠汽機耗差分析目前一百零六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點106600MW機組存在的問題部分高壓缸排汽進入中壓缸的冷卻蒸汽流量嚴重超標對機組經濟性的影響。設計值7.545t/h，實際上試驗24.346t/h；設計中壓缸效率91.616%，實際上89.339%,熱耗增加31.2kJ/kWh。高壓缸前后內軸封及外軸封漏汽量超標。低壓缸部分抽汽溫度明顯高于設計值對低壓缸內效率的影響。低壓缸進汽壓力損失較大，導致蒸汽膨脹過程熵增偏大可能是低壓缸的汽封間隙過大造成的也可能是低壓導汽管內套管與低壓內缸結合面法蘭有裂紋造成泄漏，低壓缸通流結垢和流通能力下降。目前一百零七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點107600MW亞臨界機組經濟性分析目前一百零八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點108北侖600MW機組耗差分析目前一百零九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點109600MW機組配汽方式

單閥控制方式下機組高壓調速氣門的開度為34%左右順序閥控制方式前三個調速氣門基本全開,最后一個閥門開度為17%。順序閥控制方式下高壓缸效率比單閥控制方式高1.13%

冷態(tài)起動或低參數(shù)下變負荷運行期間,采用單閥控制方式能夠加快機組熱膨脹,減小熱應力,縮短機組起動時間,延長機組使用壽命;變負荷運行時,采用順序閥控制方式能有效地減小節(jié)流損失,提高汽輪機熱效率。目前一百一十頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點110系統(tǒng)內漏各內漏流量按0.2%主蒸汽流量計目前一百一十一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點111目前一百一十二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點112目前一百一十三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點113國華電廠汽輪機組運行情況匯總缸體效率調節(jié)汽門控制方式滑壓運行優(yōu)化熱力系統(tǒng)的嚴密性凝汽器真空廠用蒸汽的用能回熱系統(tǒng)特性目前一百一十四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點114缸體效率目前一百一十五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點115缸體效率目前一百一十六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點116缸體效率目前一百一十七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點117調節(jié)汽門運行方式電站汽輪機調節(jié)進汽量的方式有兩種，節(jié)流配汽和噴嘴配汽。節(jié)流配汽時，在設計工況下，節(jié)流閥全開，低負荷時節(jié)流閥關小，減小汽輪機的進汽量。這種調節(jié)方式，調節(jié)系統(tǒng)簡單，在負荷突變時不會引起過大的熱應力和熱變形。噴嘴配汽時，部分負荷時效率高，但在變工況下噴嘴配汽的汽輪機高壓部分的金屬溫度變化較大，使調節(jié)級所對應的汽缸必產生較大的熱應力，從而降低了機組迅速改變負荷的能力。目前一百一十八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點118定滑壓運行滑壓運行的主要優(yōu)點是可減少調節(jié)門節(jié)流損失，低負荷運行時，減少給水泵所需功率消耗，根據(jù)熱力循環(huán)理論，機組在低負荷下滑壓運行時，進汽節(jié)流損失減小，漏汽損失也小，使得機組循環(huán)的相對內效率比定壓運行有所提高，但此時的主蒸汽壓力低，循環(huán)熱效率也降低，當相對內效率的增加幅度補償了循環(huán)熱效率的下降幅度，此時的滑壓參數(shù)才是比較經濟的。因此，需要通過一系列試驗來確定相對內效率和循環(huán)熱效率的變化對機組經濟性的影響，尋求最佳的滑壓運行參數(shù)。目前一百一十九頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點119凝汽器性能(真空、嚴密性、補水方式)真空系統(tǒng)優(yōu)化:最佳運行真空、循環(huán)水泵的運行方式優(yōu)化。最佳運行真空是以機組功率、循環(huán)水溫度和循環(huán)水流量為變量的目標函數(shù)，在量值上為機組功率的增量與循環(huán)水泵耗功增量之差最大時的凝汽器壓力。通過理論與試驗相結合的辦法來進行，制定不同季節(jié)循環(huán)水泵運行方案,分析判別不同季節(jié)同一負荷情況下單、雙臺循環(huán)水泵運行對機組廠用電率、真空度的影響，進而對供電煤耗的綜合影響，找出不同負荷下綜合經濟最佳點，制定循環(huán)水泵運行方案。目前一百二十頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點1205.火電廠熱力性能試驗及標準5.1熱力試驗目的5.2試驗規(guī)程及標準5.3試驗項目5.4編寫試驗大綱5.5熱力試驗的準備5.6試驗方法5.7試驗參數(shù)處理5.8試驗條件下的性能指標計算5.9主要測試項目及周期5.10試驗報告的編寫目前一百二十一頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點1215.1熱力試驗目的測試基建試生產期內或達標投產時、技改工程、大修后的熱耗率是否達到設計值，或達到某一要求。通過試驗求得汽輪機組在電廠實際運行條件下的熱力特性，為發(fā)電廠機組間的負荷經濟調度提供依據(jù)。通過定期的性能測試，確定汽輪機性能的變化趨勢，監(jiān)視和判斷通流部分的工作狀況，分析引起性能變化的原因，從而確定改進措施。目前一百二十二頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點1221.新機試驗主要針對進口機組、國產新品牌機組的保證值進行考核試驗或鑒定試驗。通過試驗取得熱力系統(tǒng)數(shù)據(jù)與制造廠設計數(shù)據(jù)進行比較，以驗證設計和制造是否達到保證的經濟指標，為制造廠改進設計和改進加工工藝提供有效的資料，為用戶索賠提供依據(jù)。新機試驗要求準確度高，大多按ASMEPTC6標準進行，試驗測點與運行測點分開。對于進口機組，一般在設計階段加入考核試驗測點；對于國產機組，為了減少蒸汽管道開幾孔，部分借用運行測點。目前一百二十三頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點1232．達標試驗按部頒新啟規(guī)(火電機組啟動驗收性能試驗導則，1998．3)的要求，新機移交生產必須有達標試驗報告。目前一百二十四頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點1243．專題試驗為了摸清機組運行真實水平，充分發(fā)揮現(xiàn)有機組的潛力，摸清機組的最佳運行方式，借以對發(fā)電廠的負荷進行經濟分配，并為制定生產指標和經濟運行提供依據(jù)，許多電廠進行專題試驗。有針對性測試各種不同負荷(包括額定工況)下的熱耗和煤耗、缸效率和鍋爐效率值等，分析經濟性差的原因，以便制定改進方案。目前一百二十五頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點1254．大修前后試驗機組大修前后或機組本體改造前后，必須進行性能試驗。通過試驗分析，為制定大修計劃、改造方案或對大修、改造后的效果做出評價目前一百二十六頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點1265.2試驗規(guī)程及標準ASMEPTC6-1996(美國機械工程師學會，汽輪機性能驗收試驗規(guī)程)，準確度最高GB/T8117．1-2003(汽輪機熱力性能驗收試驗規(guī)程第1部分：方法A-大型凝汽式汽輪機高準確度試驗)GB/T8117．2-2003(汽輪機熱力性能驗收試驗規(guī)程第2部分：方法B-各種類型和容量汽輪機寬準確度試驗)IEC60953-1：1990(國際電工委員會，汽輪機熱力性能驗收試驗規(guī)程A)IEC60953-2：1990(國際電工委員會，汽輪機熱力性能驗收試驗規(guī)程B)等目前一百二十七頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點1271.考核性試驗項目鍋爐考核性試驗項目主要包括：鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量、鍋爐效率、空氣預熱器漏風率無油助燃最低穩(wěn)燃負荷等。汽輪機考核性試驗項目主要包括：汽輪機熱耗率、汽輪機最大出力、汽輪機缸效率、回熱系統(tǒng)性能、主蒸汽流量等。目前一百二十八頁\總數(shù)一百三十六頁\編于九點1282.達標試驗項目鍋爐達標試驗標試驗項目主要包括：鍋爐最大連續(xù)蒸發(fā)量、鍋爐效率、空氣預