大斷面海底隧道異常變形控制措施

大斷面海底隧道異常變形控制措施2023/5/16N0.2一、基本情況二、海底隧道陸域段異常變形分類三、海底隧道異常變形原因分析四、異常變形對策研究和現(xiàn)場應(yīng)用效果分析

五、結(jié)論主要內(nèi)容2023/5/16N0.3一、基本情況1、研究背景2、研究方法2023/5/16N0.4翔安隧道是中國大陸第一條海底隧道，全長約6050m，跨越海域總長約4200m，陸域段長約1850m。在陸域段，行車隧道主要采用CRD法和雙側(cè)壁導(dǎo)坑法施工，服務(wù)隧道采用臺階法開挖。隧道斷面大，地質(zhì)條件復(fù)雜，施工期間，部分隧道斷面的拱頂下沉、水平收斂以及臨時支撐位移超過了設(shè)計（或規(guī)范）要求，出現(xiàn)了異常變形。鑒于此，作者帶領(lǐng)的課題組以現(xiàn)場量測數(shù)據(jù)為基礎(chǔ)，并結(jié)合數(shù)值分析，研究了各類異常變形的原因，并提出了相應(yīng)的對策，以期為海底隧道的后續(xù)施工提供一些有益的結(jié)論和建議。1、研究背景2023/5/16N0.5海底隧道工程地理位置示意圖2023/5/16N0.6海底隧道工程地質(zhì)條件2023/5/16N0.72、研究方法（1）現(xiàn)場監(jiān)測位移監(jiān)測的測點布置圖

應(yīng)力監(jiān)測的測點布置圖

2023/5/16N0.8（2）現(xiàn)場試驗表1-2現(xiàn)場試驗分組及試驗內(nèi)容

2023/5/16N0.9（3）數(shù)值解析

表1-3

海底隧道變更措施研究計算工況表計算模型研究目的計算工況變更措施地質(zhì)條件二維模型研究各種工程措施及其組合的施工效果工況一系統(tǒng)錨桿Ⅴ級圍巖工況二加強臨時支護工況三鎖腳錨管工況四仰拱注漿工況五降水(連續(xù)墻)工況六工況二＋工況三工況七工況二＋工況三＋工況四工況八工況五＋工況二工況九工況五＋工況二＋工況三返回2023/5/16N0.10二、海底隧道陸域段異常變形分類1、拱頂下沉異常2、水平收斂異常3、中隔壁變形異常2023/5/16N0.111、拱頂下沉異常情況五通端A1標(biāo)左線隧道部分?jǐn)嗝娉两盗繄D（箭頭表示開挖方向）2倍預(yù)留變形量1倍預(yù)留變形量橫通道2倍預(yù)留變形量1倍預(yù)留變形量工法改變五通端A2標(biāo)右線隧道部分?jǐn)嗝娉两盗繄D（箭頭表示開挖方向）（一）拱頂下沉量測情況2023/5/16N0.12翔安端A3標(biāo)左線隧道部分?jǐn)嗝娉两盗繄D（箭頭表示開挖方向）2倍預(yù)留變形量1倍預(yù)留變形量2倍預(yù)留變形量1倍預(yù)留變形量翔安端A4標(biāo)右線隧道部分?jǐn)嗝娉两盗繄D（箭頭表示開挖方向）2023/5/16N0.132、水平收斂異常情況行車隧道跨度約16.84m，服務(wù)隧道跨度約7.92m。洞周水平相對收斂允許值以兩測點間距離的0.8％作為控制基準(zhǔn)。以下各表紅字部分表示該斷面的實測數(shù)據(jù)超過基準(zhǔn)值。斷面里程ZK6+650ZK6+683ZK6+700ZK6+715ZK6+745ZK6+760上部-6.8-50.035.4107.2104-24.3下部-206.933.2--52.5-119.627.1斷面里程ZK6+775ZK6+790ZK6+820ZK6+840ZK6+860ZK6+880上部-30.9-54.7-36.7-176-156-320下部37.1-29.1-6.9-117.9-258-8.6斷面里程ZK6+920ZK6+960ZK7+000ZK7+040上部-156-37.92.0-20.1下部49.2-32.010.5-51.2表2-2五通端A1標(biāo)左線隧道部分?jǐn)嗝嫠绞諗?023/5/16N0.14斷面里程NK6+720NK6+735NK6+745NK6+760NK6+775水平收斂-11.5-0.23.6-5.9-0.4斷面里程NK6+790NK6+805NK6+820NK6+835NK6+865水平收斂01.1-18.5-0.1-75.9斷面里程NK6+880NK6+900NK6+915NK6+955NK6+970水平收斂-3.8-7.50.20.20.3斷面里程NK6+985NK7+000NK7+015NK7+030NK7+120水平收斂00.47.18.30.2表2-3五通端A1標(biāo)服務(wù)隧道部分?jǐn)嗝嫠绞諗繑嗝胬锍蘗K6+640YK6+683YK6+710YK6+725YK6+745YK6+760上部11.2-18.1-58.7-33.5-118.1-70.2下部-17.5--10.1-4.0-3.6斷面里程YK6+775YK6+800YK6+820YK6+860YK6+880YK6+900上部-69.3105-78.1-188.3-30.1-107下部-1.7-24.3-17.8-3.25.6斷面里程YK6+920YK6+940YK6+960YK6+980YK7+000YK7+020水平收斂-123-175.5-189.8-145.9-140.2-123.4表2-4五通端A2標(biāo)右線隧道部分?jǐn)嗝嫠绞諗?023/5/16N0.153、中隔壁變形異常情況根據(jù)《廈門東通道大斷面海底隧道陸域段施工安全評價》研究成果，當(dāng)中隔墻上部變形超過100mm或下部變形超過40mm時，即認(rèn)為中隔墻變形異常。以下各表紅字部分表示實測數(shù)據(jù)超過允許值。斷面里程ZK6+650ZK6+683ZK6+700ZK6+715ZK6+745ZK6+760上部-43-45.760.5111.3107-30.2下部36.223.6-96.9-52.3-125.519.0斷面里程ZK6+775ZK6+790ZK6+820ZK6+840ZK6+860ZK6+880上部-31.0-55.6-27.6-177.9-147-412下部31.7-47.3-24.2-155-285-36.6斷面里程ZK6+920ZK6+960ZK7+000ZK7+040上部-311-61.03.2-27.8下部14.4-45.212.3-58.1表2-9五通端A1標(biāo)左線隧道部分?jǐn)嗝嬷懈魤ψ冃?023/5/16N0.16斷面里程YK6+640YK6+683YK6+710YK6+725YK6+745YK6+760上部15.9-100.2-68.0-79.0-91.5-79.0下部-18.1-5.2-9.8-2.7-1.310.8斷面里程YK6+775YK6+800YK6+820YK6+860YK6+880上部-74.0177.4-312-403-19.2下部-5.3-17.2-16.2-6.87.5斷面里程ZK12+225ZK12+250ZK12+275ZK12+300ZK12+320上部-16.0-21.5-37.9-4.6-26.9下部-10.16.2-22.3-14.0-9.5斷面里程Z12+340ZK12+360ZK12+380ZK12+400ZK12+415上部-54.6-206-112-87.436.5下部-18.426.4-52.2-170.9-85.3斷面里程ZK12+429上部70.7下部54.6表2-10五通端A2標(biāo)右線隧道部分?jǐn)嗝嬷懈魤ψ冃伪?-11翔安端A3標(biāo)左線隧道部分?jǐn)嗝嬷懈魤ψ冃?023/5/16N0.17三、海底隧道異常變形原因分析1、異常變形區(qū)段施工條件2、地質(zhì)條件對異常變形影響分析3、封閉距離和封閉時間對異常變形影響分析4、整體下沉對異常變形影響分析5、其它因素對異常變形影響分析6、異常變形原因綜合分析2023/5/16N0.181、異常變形區(qū)段施工條件表3-1拱頂下沉異常區(qū)段開挖、支護參數(shù)統(tǒng)計由前面研究可知,廈門海底隧道異常變形的類型及其在縱斷面上的分布，各類異常變形區(qū)段的地質(zhì)條件、開挖方法、支護及預(yù)支護參數(shù)見如下各表：

2023/5/16N0.19表3-2水平收斂異常區(qū)段開挖、支護參數(shù)統(tǒng)計表3-3中隔墻變形異常區(qū)段開挖、支護參數(shù)統(tǒng)計2023/5/16N0.202、地質(zhì)條件對異常變形影響分析廈門海底隧道陸域段施工中所遇到的圍巖有粘性土、砂性土、全強風(fēng)化花崗閃長巖、全強風(fēng)化黑云母花崗巖。異常變形區(qū)段的地質(zhì)條件復(fù)雜，圍巖強度低、含水量大、埋深淺，拱部圍巖不能形成承載拱，使得支護受力很大，支護變形嚴(yán)重，甚至使支護開裂、混凝土剝落，嚴(yán)重的甚至還會引起坍塌。圖3-1掌子面圍巖沿結(jié)構(gòu)面塌落圖圖3-2掌子面圍巖受水影響而滑塌20三23三/5三/2N0三.21掌子三面土三體浸三水崩三解試三驗廈門三海底三隧道三掌子三面處三水量三較大三，而三由于三水的三浸泡三會導(dǎo)三致掌三子面三圍巖三強度三進一三步降三低，三圍巖三穩(wěn)定三性變?nèi)?。三項目三組在三現(xiàn)場三做了三浸水三軟化三試驗三，研三究土三體試三樣在三一定三時間三內(nèi)浸三水后三的散三落情三況，三可以三定性三和定三量研三究水三對圍三巖力三學(xué)指三標(biāo)的三影響三。a取樣b試樣c進行三試驗圖3-三5崩解三試驗三過程20三23三/5三/2N0三.22試樣編號第一階段第二階段第三階段時間段(min)崩解量(%)時間段(min)崩解量(%)時間段(min)崩解量(%)A3-10～3027.3730～3222.132～1200A3-20～57.275～1792.73--A3-30～313.683～565.265～1321.06A4-10～2150.7721～10010.77100～20538.46A4-20～5955～355--A4-30～2184.2121～1000100～12015.79表3-三6翔安三端試三樣各三階段三崩解三時間三及崩三解量試樣編號取樣地點取樣里程天然含水量（％）備注120分鐘崩解量A1-1Ⅰ部右側(cè)ZK6＋90037.13全風(fēng)化閃長巖0％A1-2Ⅰ部左側(cè)ZK6＋90029.04全風(fēng)化花崗閃長巖。7.7％A1-3Ⅲ部ZK6＋87627.74全風(fēng)化花崗巖18.46%A2-1Ⅰ部YK6＋85244.71全風(fēng)化花崗閃長巖10.77%A2-2Ⅲ部YK6＋83731.52全風(fēng)化閃長巖7.69%表3-三7五通三端試三樣各三階段三崩解三時間三及崩三解量20三23三/5三/2N0三.23圖3-三6各種三土樣三崩解三曲線20三23三/5三/2N0三.24由上三分析三可見三：（１三）海三底隧三道陸三域段三圍巖三條件三差，三有一三些區(qū)三段，施工三階段獲得三的圍三巖力三學(xué)參三數(shù)比設(shè)三計階三段獲三得的三圍巖三力學(xué)三參數(shù)三低。（２三）兩三端掌三子面三土體三穩(wěn)定三性受三水影三響較三大，三尤其三是翔安三端掌三子面三，土三體快三速散三落在三水中三，自三穩(wěn)時三間更三短。（３三）翔三安掌三子面三圍巖三在浸三水后三崩解三量主三要發(fā)三生在5～21三mi三n，且三能達三到10三0％；而三五通三端掌三子面三圍巖三遇水三后12三0m三in時崩三解量三最大三為18三.5％。說三明施三工階三段翔三安端三掌子三面必三須做三好排三水工三作，三以免三掌子三面下三方土三體浸三水坍三塌使三得上三方土三體懸三空而三失穩(wěn)三。20三23三/5三/2N0三.252、封三閉距三離和三封閉三時間三對異三常變?nèi)斡叭懛秩鰯嗝嬲w封閉距離/封閉時間Ⅰ部/Ⅲ部拱頂下沉（mm）預(yù)留變形量(mm)YK6+68351m/50天151/71≥150YK6+80043.5m/43天198/118YK6+82045.5m/42天239/134ZK6+68054.5m/54天248/140ZK6+70053.5m/45天150/61ZK6+71556m/30天214/78ZK6+74554.5m/35天305/53ZK7+04046.5m/24天188/108ZK6+78034m/31天141/123<150ZK6+81334m/22天140/72YK6+74539m/47天115/84YK6+76038m/51天112/35ZK6+77535m/30天141/61ZK6+79039.5m/36天133/104ZK7+00036.5m/22天113/95表3-三10五通三端各三斷面三封閉三距離三及封三閉時三間統(tǒng)三計20三23三/5三/2N0三.26表3-三11翔安三端各三斷面三封閉三距離三及封三閉時三間統(tǒng)三計斷面Ⅰ部封閉距離/封閉時間整體封閉距離/封閉時間Ⅰ部/Ⅲ部拱頂下沉（mm）預(yù)留變形量(mm)YK12+4306m/12天56m/86天476/214≥150YK12+4176.5m/22天61m/75天644/297YK12+4006m/5天64m/66天283/121YK12+1604m/5天47m/35天199/87ZK12+4307m/8天30m/91天501/222ZK12+4003.5m/36天58m/84天555/248ZK12+3803.5m/11天49m/55天548/328ZK12+3607m/5天56m/75天387/225YK12+2006m/6天45m/34天158/62YK12+3007m/5天43m/53天50/12<150YK12+2606m/5天52m/37天91/32ZK12+3205m/5天53m/38天104/57ZK12+3006.5m/4天48m/38天53/27ZK12+2506m/5天48.5m/27天86/73ZK12+2006m/6天39m/31天61/58ZK12+1707.5m/7天42m/24天106/6720三23三/5三/2N0三.27通過三對統(tǒng)三計數(shù)三據(jù)的三分析三得出三以下三結(jié)論三：(1三)封閉三距離三和封三閉時三間對拱三頂下三沉影三響較三大，三是拱三頂下三沉異三常的主要三原因三之一。(2三)五通三端行三車隧道三拱頂三下沉三受斷三面整三體封三閉距三離影響三較大三，封三閉距三離越三長，三斷面三拱頂三下沉三也越三大，三封閉三距離三宜控三制在40三m以內(nèi)三，而三且封三閉時三間也三應(yīng)該三控制三在35天左右三。(3三)翔安三端行三車隧三道各三斷面三的拱三頂下三沉受三封閉三時間三影響三較大三。當(dāng)三隧道三遇到三特殊三情況三必須三停止三掌子三面開三挖時三，應(yīng)三該先三封閉Ⅰ部臨三時仰三拱。三翔安三端Ⅰ部封三閉時三間應(yīng)三控制三在5天左右三，其三整體三封閉三時間三應(yīng)該三控制三在40天以內(nèi)三，整三體封三閉距三離控三制在35－45三m范圍三內(nèi)為三宜。20三23三/5三/2N0三.283、整三體下三沉對三異常三變形三影響三分析在地三質(zhì)條三件較三好的三情況三下，三拱頂三下沉三一般三在全三環(huán)封三閉后三很快三趨于三穩(wěn)定三。然三而由三于東三通道三海底三隧道三中基三底圍三巖承三載力三較差三，在三現(xiàn)場三量測三發(fā)現(xiàn)三，許三多斷三面在三全環(huán)三封閉三后，三拱頂三下沉三仍然三有較三大的三增長三，出三現(xiàn)了三整體三下沉三。如三斷面ZK三12三+4三00，在Ⅳ部封三閉后三，仍三然發(fā)三生了三較大三的整三體下三沉：Ⅲ部封三閉Ⅳ部封三閉圖3-三11三ZK三12三+4三00斷面三發(fā)生三整體三下沉三的典三型曲三線(1三)全環(huán)三封閉三后的三整體三下沉20三23三/5三/2N0三.29斷面ZK6+715ZK6+745ZK6+760ZK6+860ZK6+920Ⅳ部封閉時201.6/51.6255/45.6224.3/59.0331.9/142.6373.7/331.1最終214.3/78304.9/52.9255.3/86.6379/156.8480.9/387整體下沉比重5.9%/33.8%16.4%/13.8%12.1%/31.9%12.4%/9.1%22.3%/14.4%斷面YK6+683YK6+745YK6+800YK6+820YK6+860Ⅳ部封閉時105.9/68.989.1/72.5159.8/96.7223.1/119.1254.3/160最終146.9/70.8114.9/84197.8/118.4238.9/133.8403/328.5整體下沉比重27.9%/2.7%22.5%/13.7%19.2%/18.3%6.6%/11%36.9%/51.3%斷面ZK12+340ZK12+360ZK12+380ZK12+400ZK12+429Ⅳ部封閉時182.5/91.7354.9/190.2480.9/266.5457.8/134.2417.1/157.8最終200.9/109.9387/224.6548.1/327.8554.6/235.7503.4/223.1整體下沉比重9.2%/17.2%8.3%/15.3%12.3%/18.7%17.5%/43.1%17.1%/29.3%斷面YK12+370YK12+386YK12+400YK12+417YK12+430Ⅳ部封閉時52.5/14.7113.1/50.5274.4/110.8623/256.5444.9/196.6最終56.1/19.1113.3/57.5283.3/121.2643.5/297.4475.7/213.8整體下沉比重6.4%/23.0%0.2%/12.2%3.1%/8.6%3.2%/13.8%6.5%/8.0%表3-三12五通三端全三環(huán)封三閉后三的整三體下三沉統(tǒng)三計表3-三13翔安三端全三環(huán)封三閉后三的整三體下三沉統(tǒng)三計20三23三/5三/2N0三.30由上三分析三可見三：（1）五三通端三發(fā)生三異常三變形三的斷三面中三，整三體下三沉對Ⅰ部拱三頂下三沉影三響較三大，三占總?cè)冃稳康?2三.1％以上三；對Ⅲ部拱三頂下三沉影三響也三較大三，占三總變?nèi)瘟咳?.三1％以上三。（2）翔三安端三左線三隧道三拱頂三下沉三受整三體下三沉影三響較三大，三統(tǒng)計三的斷三面中三，整三體下三沉占三到下三沉量三的10％以三上。尤三其是ZK三12三+4三29～ZK三12三+4三00斷面Ⅰ、Ⅲ部的三總下三沉量三受整三體下三沉影三響達17％和29％以三上。20三23三/5三/2N0三.314、其三它因三素對三異常三變形三影響三分析（2）排三水措三施（1）早三期缺三乏施三工經(jīng)三驗廈門三東通三道海三底隧三道是三中國三大陸三第一三條海三底隧三道，三由于三其斷三面大三，地三質(zhì)條三件復(fù)三雜，三主要三采用CR三D法和三雙側(cè)三壁導(dǎo)三坑法三施工三，國三內(nèi)外三對這三兩種三工法三的施三工特三點和三結(jié)構(gòu)三變形三規(guī)律三研究三還不三夠充三分，三早期三對開三挖時三各部三的受三力和三變形三認(rèn)識三不足三。施工三中先三后嘗三試了三真空三井點三降水三法、三電滲三降水三法，三直到三翔安三端采三用連三續(xù)墻三止水三和排三水措三施后三，才三比較三好的三保證三了隧三道施三工不三受地三下水三的影三響。三事實三證明三，連三續(xù)墻三止水三和排三水措三施可三以減三少異三常變?nèi)巍?0三23三/5三/2N0三.325、異三常變?nèi)卧蚓C三合分三析表3-三15海底三隧道三各類三異常三變形三的原三因類別級別主要原因拱頂下沉異常1①地質(zhì)條件復(fù)雜和圍巖力學(xué)參數(shù)較低②整體封閉距離和封閉時間較長③整體下沉較大：包括全環(huán)封閉后的整體下沉和開挖過程中的整體下沉④早期缺乏施工經(jīng)驗。2①整體封閉距離和封閉時間較長②整體下沉較大，主要為全環(huán)封閉后的整體下沉③地質(zhì)條件復(fù)雜和圍巖力學(xué)參數(shù)較低。水平收斂異常-①地質(zhì)條件復(fù)雜和圍巖力學(xué)參數(shù)較低中隔墻變形異常-①地質(zhì)條件復(fù)雜和圍巖力學(xué)參數(shù)較低②整體封閉距離和封閉時間較長③早期缺乏施工經(jīng)驗。返回20三23三/5三/2N0三.33四、三異常三變形三對策三研究三和現(xiàn)三場應(yīng)三用效三果分三析1、系三統(tǒng)錨三桿的三效果三分析2、加三強臨三時支三護的三效果三分析3、鎖三腳錨三管的三效果三分析4、仰三拱注三漿的三效果三分析5、降三水的三效果三分析(連續(xù)三墻止三水)6、組三合方三案的三效果三分析7、調(diào)三整封三閉時三間及三距離三的效三果分三析8、工三法變?nèi)秩?、海三底隧三道各三類異三常變?nèi)蔚娜龑Σ?0三23三/5三/2N0三.34表4-三2變更三前后三支護三內(nèi)力三及安三全系三數(shù)對三比（三變更三前/變更三后）由上三述分三析可三知，三廈門三海底三隧道三圍巖三力學(xué)三參數(shù)三較低三，受三水的三影響三程度三較大三，而三且埋三深淺三。在三此情三況下三，系三統(tǒng)錨三桿對三減小三隧道三洞周三位移三、塑三性區(qū)三范圍三，提三高支三護安三全性三等方三面的三作用不能三有效三發(fā)揮。20三23三/5三/2N0三.352、加三強臨三時支三護的三效果三分析I1三4工字三鋼變?nèi)鼮镮1三8工字三鋼，三噴射三混凝三土厚三度由16三cm變更三為20三cm，這三提高三了臨三時支三護的三剛度三和強三度。表4-三3臨時三支護三加強三前后三的支三護結(jié)三構(gòu)位三移對三比臨時三支護三變更三前后三位移三對比三見上三表，三臨時三支護三加強三后，三拱頂三下沉三略有三減小三（6%～10三%），水三平收三斂變?nèi)蝗蟆?0三23三/5三/2N0三.363、鎖三腳錨三管效三果分三析表4-三5變更三前后三的位三移對三比施作三鎖腳三錨管三前后三的位三移對三比見三表4-三5，加三鎖腳三錨管三后Ⅰ、Ⅲ部拱三頂下三沉分三別減三小15三.9％和17三.8％，上部三水平三收斂三略有三增大三，下三部水三平收三斂減三小了12三.2％。這三表明三采用三鎖腳三錨管三可以三減小三拱頂三下沉三和下三部水三平收三斂。（1）位三移分三析20三23三/5三/2N0三.37（2）現(xiàn)三場應(yīng)三用效三果分三析五通三端左三線隧三道在ZK三6+三69三0～6+三71三0段Ⅰ部的三左邊三墻和三中隔三墻各三增設(shè)2排φ4三2注漿三鎖腳三錨管三。表4-三7增設(shè)三鎖腳三錨桿三前后三拱頂三下沉三對比三（現(xiàn)三場監(jiān)三測）4-三3變更三前后三拱頂三下沉三曲線鎖腳三錨管Ⅳ部封三閉20三23三/5三/2N0三.384、仰三拱注三漿效三果分三析仰拱三注漿三前后三的位三移對三比見三表4-三8，仰三拱注三漿后Ⅰ、Ⅲ部拱三頂下三沉分三別減三小16％和20三.5％，而水三平收三斂變?nèi)^三小，三這表三明采三用仰三拱注三漿可三以一三定程三度減三小拱三頂下三沉，三但對三控制三水平三收斂三效果三不明三顯。（1）位三移分三析表4-三8變更三前后三的位三移對三比20三23三/5三/2N0三.39（2）現(xiàn)三場應(yīng)三用效三果分三析五翔三安端三服務(wù)三隧道NK三12三+4三21～12三+3三80斷面三在隧三道全三環(huán)封三閉后三進行三了仰三拱注三漿，三斷面三拱頂三下沉三曲線三見如三下各三圖：4-三5三NK三12三+4三00斷面三拱頂三下沉三曲線三及回三歸曲三線仰拱三注漿下部三封閉20三23三/5三/2N0三.404-三6三NK三12三+3三80斷面三拱頂三下沉三曲線三及回三歸曲三線仰拱三注漿下部三封閉表4-三10仰拱三注漿三效果三分析三（現(xiàn)三場監(jiān)三測）20三23三/5三/2N0三.415、降三水效三果分三析(連續(xù)三墻)變更三前后三的位三移對三比見三表4-三11，降三水(連續(xù)三墻)以后三，Ⅰ部、Ⅲ部拱三頂下三沉分三別減三小42三.1％和55三.8％，上、三下部三水平三收斂三分別三減小25三.8％和6.三3％。這三表明三該措三施可三以很三好的三減小三隧道三結(jié)構(gòu)三變形三。（1）位三移分三析表4-三11變更三前后三的位三移對三比20三23三/5三/2N0三.42（4）現(xiàn)三場應(yīng)三用效三果分三析斷面Ⅰ部封閉距離/封閉時間整體封閉距離/封閉時間Ⅰ部/Ⅲ部拱頂下沉（mm）降水(連續(xù)墻)ZK12+4155m/5天30m/120天277/229降水前ZK12+4006.5m/7天22m/51天555/236ZK12+3607m/6天51m/70天387/225ZK12+3205m/5天58.5m/39天104/57ZK12+2755.5m/5天54m/35天93/67ZK12+2256m/5天41.5m/34天80/66ZK12+1857m/5天43.5m/25天103/67ZK12+1509m/5天37.5m/22天167/119ZK12+1306m/5天37m/22天181/137ZK12+0807.5m/4天48.5m/29天155/92降水后ZK12+0307m/4天39m/17天102/61ZK11+9808m/4天37m/20天80/66表4-三13翔安三端左三線隧三道變?nèi)叭蟾魅龜嗝嫒忾]三距離三、時三間及三下沉三量統(tǒng)三計20三23三/5三/2N0三.43斷面Ⅰ部封閉距離/封閉時間整體封閉距離/封閉時間Ⅰ部/Ⅲ部拱頂下沉（mm）降水(連續(xù)墻)YK12+4306m/12天56m/86天476/214降水前YK12+4176.5m/22天61m/75天644/297YK12+4006m/5天64m/66天283/121YK12+3007m/5天43m/53天50/12YK12+2606m/5天52m/37天91/32YK12+2006m/6天45m/34天158/62YK12+1604m/5天47m/35天199/87YK12+1208.5m/6天53m/50天154/72降水后YK12+0808.5m/9天42m/48天174/41YK12+0408m/5天50.5m/39天61/48表4-三14翔安三端右三線隧三道變?nèi)叭蟾魅龜嗝嫒忾]三距離三、時三間及三下沉三量統(tǒng)三計降水三（連三續(xù)墻三）后三，翔三安端三左線三隧道三封閉三時間三有所三減小三，各斷三面的三拱頂三下沉三量明三顯降三低。翔三安端三右線三隧道三的封三閉時三間和三封閉三距離三都變?nèi)蝗黠@三，各三斷面三的拱三頂下三沉量三在降三水后三有所三降低三。20三23三/5三/2N0三.446、組三合方三案施三工效三果分三析在異三常變?nèi)伪热^嚴(yán)三重地三段，三為有三效控三制隧三道結(jié)三構(gòu)變?nèi)?，三確保三隧道三安全三施工三，常三需要三同時三采用三多種三工程三措施三。廈三門海三底隧三道工三程措三施變?nèi)y(tǒng)三計情三況參三見報三告中三表4-三14，可三歸結(jié)三為以三下六三種組三合：變更方案方案內(nèi)容一加強臨時支護二降水(連續(xù)墻)三加強臨時支護，鎖腳錨管四加強臨時支護，鎖腳錨管，仰拱注漿五降水(連續(xù)墻)，加強臨時支護六降水(連續(xù)墻)，加強臨時支護，鎖腳錨管表4-三14組合三方案三內(nèi)容20三23三/5三/2N0三.45現(xiàn)場三應(yīng)用三效果三分析A)方案三三及三方案三四施三工效三果分三析斷面ZK三6+三68三0在施三工過三程中三采用三了鎖三腳錨三管、三臨時三仰拱三注漿三和加三固中三隔墻三等工三程措三施，三該斷三面CR三D1部的三拱頂三下沉三曲線三及各三工程三措施三的施三作時三間見三下圖三。4-三9斷面ZK三6+三68三0C三RD三1部的三拱頂三下沉三曲線鎖腳三、注三漿加固三中隔三墻20三23三/5三/2N0三.46B)方案三五及三方案三六施三工效三果分三析與用三降水三（連三續(xù)墻三）的三斷面ZK三12三+0三30相比三，斷三面ZK三12三+1三30施工三時沒三有能三夠充三分降三水，三圖4-三10、圖4-三11為分三別為三兩個三斷面CR三D1及CR三D3部拱三頂下三沉曲三線：4-三10兩斷三面CR三D1部的三拱頂三下沉三曲線4-三11兩斷三面CR三D3部的三拱頂三下沉三曲線方案三五及三方案三六中三工程三措施三可以三有效三控制三隧道三結(jié)構(gòu)三拱頂三下沉三，其三中CR三D1部的三拱頂三下沉三量減三小了三約45％，CR三D3拱頂三下沉三量也三減小三了約55％。20三23三/5三/2N0三.477、調(diào)三整封三閉時三間及三距離三施工三效果三分析封閉三距離三和封三閉時三間對三拱頂三下沉三影響三較大三，基三于五三通端三和翔三安端三各2個斷三面位三移監(jiān)三測結(jié)三果，三研究三封閉三距離三和封三閉時三間對三拱頂三下沉三的影三響：4-三12三Z三K6三+7三45斷面CR三DⅠ部拱三頂下三沉?xí)r三程曲三線圖Ⅰ部封三閉Ⅱ部封三閉Ⅲ部封三閉Ⅳ部封三閉20三23三/5三/2N0三.484-三13三Z三K7三+0三00斷面CR三DⅠ部拱三頂下三沉?xí)r三程曲三線圖Ⅰ部封三閉Ⅲ部封三閉Ⅱ部封三閉Ⅳ部封三閉ZK三6+三74三5斷面三，Ⅰ部封三閉時三拱頂三下沉三為48三.0三mm，Ⅳ部封三閉時三拱頂三下沉24三3.三5m三m，該三斷面三最終三拱頂三下沉三為30三4.三9m三m。其三整體三封閉三距離三和時三間分三別為54三.5三m和35天。ZK三7+三00三0斷面三，Ⅰ部封三閉時三拱頂三下沉三為11三.6三mm，Ⅳ部封三閉時三拱頂三下沉三為10三6.三9m三m，最三終拱三頂下三沉為11三2.三7m三m。其三整體三封閉三距離三和時三間分三別為36三.5三m和22天。20三23三/5三/2N0三.498、工三法變?nèi)秩觯?）CR三D法結(jié)三構(gòu)變?nèi)我?guī)三律研三究本次三分析三選取5個應(yīng)三用CR三D法施三工的三斷面三和8個雙三側(cè)壁三導(dǎo)坑三法施三工的三斷面三進行三對比三分析三，它三們具三有相三似的三斷面三形式三、圍三巖等三級、三地質(zhì)三條件三及埋三深等三。項目各部開挖引起的CRD1拱頂下沉量占總沉降百分比(％)總下沉值(mm)開挖部CRD1CRD2CRD3CRD4開挖順序1324ZK6+88041.6%28.5%17.3%12.6%370.3ZK6+92051.7%24.5%10.8%13%480.9ZK6+96047.5%28.6%11.5%12.4%221.7ZK7+00045.4%27.2%12.9%14.5%125.0ZK7+04032.9%24.2%20.9%22.0%187.8表4-三17各部三開挖三引起三的CR三D1拱頂三下沉三量20三23三/5三/2N0三.50表4-三18各部三開挖三引起三的CR三D3拱頂三下沉三量項目各部開挖引起的CRD3拱頂下沉量占總沉降百分比(％)總下沉值(mm)開挖部CRD1CRD2CRD3CRD4開挖順序已過213ZK6+880－22.6%64.6%12.8%224.0ZK6+920－24.4%58.8%16.8%387.3ZK6+960－33.8%46.0%20.2%108.8ZK7+000－17.6%62.0%20.7%94.9ZK7+040－27.1%45.3%27.1%149.720三23三/5三/2N0三.51由上三述比三較可三見：A）在CR三D法施三工時三，CR三D1部開三挖所三引起三的拱三頂下三沉量三約為三其最三終預(yù)三測拱三頂下三沉量三的40～50％。B）CR三D2部的三開挖三對1部拱三頂下三沉的三影響三據(jù)第三二位三，其三量值三約占三最終三預(yù)測三拱頂三下沉三值的20～30％。C）CR三D3部的三開挖三對1部拱三頂下三沉的三影響三約占三預(yù)測三拱頂三下沉三值10～20％。D）CR三D4部開三挖對1部拱三頂下三沉影三響約三占最三終預(yù)三測拱三頂下三沉值三的10～20％20三23三/5三/2N0三.52（2）雙側(cè)三壁導(dǎo)三坑法三結(jié)構(gòu)三變形三規(guī)律三研究表4-三19雙側(cè)三壁導(dǎo)三坑法三施工三斷面三形式三及開三挖順三序表4-三20實測三拱頂三下沉三時態(tài)三曲線20三23三/5三/2N0三.53四、三異常三變形三對策三研究