合肥南站綜合交通樞紐配套市政工程重荷載模板

合肥南站綜合交通樞紐配套施工工程重荷載模板專項施工方案中鐵隧道集團有限公司十月目錄一、編制依據………………………3二、工程概況………………………3三、施工計劃………………………4四、勞動力計劃…………………5五、模板體系設計…………………5六、模板支撐系統構造措施………8七、模板體系施工方法…………10八、支模檢測…………………13九、混凝土澆筑方法………………14十、質量保證措施…………………14十一、安全保證措施……………16十二、季節(jié)性施工措施……………20十三、模板計算……………21十四、附圖…………………165一、編制依據1、法律、法規(guī)、施工規(guī)范和標準（1）、《中華人民共和國建筑法》；（2）、《建筑工程安全生產管理條例》；（3）、《中華人民共和國安全生產法》；(4）、《建筑工程施工質量驗收統一標準》(GB50300-2023)；（5）、《建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范》(GB50202-2023)；（6）、《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》(50204-2023)（2023年版）；（7）、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》(JGJ162-2023)（8）、《木結構設計規(guī)范》(GB50005-2023)（9）、《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2023)（10）、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》(JGJ130-2023)(11)、《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59-2023)。二、工程概況1、建筑概況合肥南站綜合交通樞紐配套市政工程位于合肥市包河區(qū)南二環(huán)外龍川路以南、繁華大道以北、徽州大道以東、廬州大道以西，地上一層、地下二層，總建筑面積87300㎡。設計單位：中國建筑上海設計研究院有限公司，監(jiān)理單位：安徽省建設監(jiān)理有限公司，施工單位：中鐵隧道集團有限公司。2、重荷載模板施工區(qū)域結構概況(1)（B1）-(B10)、（B14）-(B23)×(1/B-E)-(B-G)軸負二層大廳頂板，梁截面類型為800×1000㎜、900×1000㎜，900×1200㎜、600×1000㎜，600×1100㎜、800×900㎜，400×800㎜、400×600㎜、350×500㎜，頂板厚200、280、300㎜，支撐高度6.05m；其中（B4）-(B6)、（B18）-(B20)×(1/B-K)-(B-P)區(qū)域頂板厚400㎜，支撐高度5.55m。（2）地下室負一層頂梁板，梁截面類型800×1100㎜、800×1200㎜、900×1200㎜，1000×1300㎜、800×800㎜、600×1100㎜、600×1000㎜、600×900㎜、600×700㎜，600×750㎜、500×600㎜、350×500㎜，板厚分別為150、220、250、280㎜，支撐高度5.15m；其中（B1）-(B6)×(B-V)-(B-Y)區(qū)域頂板厚400㎜，支撐高度4.55m。（3）首層頂梁板，梁截面類型800×1000㎜、800×1100㎜、800×1200㎜、900×1200㎜，1000×1200㎜、800×900㎜、600×1000㎜、500×800㎜，板厚200㎜，支撐高度6.05m；其中（B-4）-(B-5)、（B-7）-(B-8)、（B-16）-(B-17)、（B-19）-(B-20)×(B-H)-(B-J),（B-5）-(B-6)、（B-18）-(B-19)×(B-Q)-(B- R),（1-D）-(1-E)、（B-7）-(B-8)、（B-16）-(B-17)、（B-19）-(B-20)×(B-C)-(B-E),(B-1)-(B-2)、（B-22）-(B-23)×(1/B-E)-(B-F),(B-1)-(B-2)、（B-22）-(B-23)×(B-G)-(B-Q)施工區(qū)域板厚均為400㎜，（B-7）-(B-8)、（B-16）-(B-17)×(B-K)-(B-P)施工區(qū)域板厚為450mm,支撐高度均為3.9m。以上區(qū)域存在重荷載梁、板模板施工,本方案針對這些區(qū)域分別進行設計、計算。梁板混凝土強度等級為負二層頂板為C30、負一層及首層頂板為C40。三、施工計劃1、物資準備按照施工方案做好模板結構體系的重要材料計劃，根據施工平面圖的規(guī)定，組織好所需的材料、機具按計劃進場，在指定地點，按規(guī)定方式進行儲存、堆放，保證施工所需。根據項目經理部架構，按照勞動力需求量計劃，組織勞動力進場，并對其進行安全、防火、文明施工等方面的教育，并建立、健全各項現場管理制度。2、施工準備（1）模板涂刷脫模劑，并分規(guī)格堆放，根據圖紙規(guī)定，放好軸線和模板邊線，定好水平控制標高。（2）墻、柱混凝土澆筑完畢。(3)根據模板方案、圖紙規(guī)定和工藝標準，向班組進行安全、技術交底。(4)鋼管支撐地面場地干凈，并滿足承載力規(guī)定，應有可靠的照明設施。(5)模板安裝前，先檢查模板、鋼管、構配件質量，不符質量標準的不得投入使用。3、施工計劃本高支模項目計劃于2023年11月上旬實行，并隨著結構的施工流水插入搭設，計劃到2023年1月30日完畢所有重荷載模板施工。四、勞動力計劃分項工程擬投入的勞動人員如下表數量（人）備注管理人員4安全員2質量員1架子工20根據工程實際情況增減作業(yè)人員木工40根據工程實際情況增減作業(yè)人員五、模板體系設計1、模板支撐系統材質梁板模板面板均采用18㎜厚膠合板,采用40㎜×80㎜方木,長(2023㎜～4000㎜):支撐體系中的立桿、水平縱橫拉桿、掃地桿、剪刀撐均選用φ48×3.5㎜鋼管（計算按φ48×3.0㎜）。2、（B1）-(B10)、（B14）-(B23)×(1/B-E)-(B-G)軸負二層大廳頂板重荷載梁板模板支撐（1）梁模板支撐系統設計①300×500㎜、400×600㎜梁：主愣龍骨采用Φ48×3.5鋼管（計算按φ48×3.0㎜），次愣采用40×80mm木方。采用扣件式鋼管腳手架支撐系統，支撐體系立桿間距900㎜(梁兩側支撐立柱)×700㎜(垂直梁截面方向)，步距1500㎜，其中400×600㎜梁采用雙扣件抗滑。②400×800㎜梁：梁側板采用40×80mm木方作為次龍骨，采用扣件式鋼管腳手架，支撐體系立桿間距900㎜(梁兩側支撐立柱)×700㎜(垂直梁截面方向)，梁底支撐小橫桿間距350㎜，立桿步距1500㎜，梁底增長1根承重立桿，采用雙扣件抗滑。③800×850㎜、800×900㎜梁：梁側板采用40×80mm木方作為次龍骨，間距193，次愣設立4根；主愣龍骨材料采用Φ48×3.5鋼管（計算按Φ48×3.0），梁側模采用2道φ14穿梁螺栓，豎向間距150+300㎜。采用扣件式鋼管腳手架，支撐體系立桿間距1300㎜(梁兩側支撐立柱)×700㎜(垂直梁截面方向)，梁底支撐小橫桿間距350㎜，立桿步距1500㎜，梁底增長兩根承重立桿，采用雙扣件抗滑。④600×1000㎜、800×1000㎜、900×1000㎜梁：梁側板采用40×80mm木方作為次龍骨，間距227，次愣設立4根；主愣龍骨材料采用Φ48×3.5鋼管（計算按Φ48×3.0），梁側模采用2道φ14穿梁螺栓，豎向間距150+400㎜。采用扣件式鋼管腳手架，支撐體系立桿間距1100㎜（1300㎜、1400㎜）(梁兩側支撐立柱)×700㎜(垂直梁截面方向)，梁底支撐小橫桿間距350㎜，立桿步距1500㎜，梁底增長2根承重立桿，采用雙扣件抗滑。。⑤900×1200㎜梁：梁側板采用40×80mm木方作為次龍骨，間距220，次愣設立5根；主愣龍骨材料采用Φ48×3.5鋼管（計算按Φ48×3.0），梁側模采用2道φ14穿梁螺栓，豎向間距150+500㎜。采用扣件式鋼管腳手架，支撐體系立桿間距1400㎜(梁兩側支撐立柱)×350㎜(垂直梁截面方向)，梁底支撐小橫桿間距350㎜，立桿步距1500㎜，梁底增長2根承重立桿，采用雙扣件抗滑。（2）非重荷載區(qū)域樓板模板支撐系統設計（板厚200、280、300㎜）采用滿堂扣件式鋼管腳手架支撐體系，板底采用木方40×80mm支撐，間距300m立桿間距700mm×700㎜，步距1500㎜(其中300mm厚板底采用雙扣件抗滑)。（3）(B-4)-(B-6)、（B-18）-(B-20)×(B-k)-(B-P)重荷載板模板支撐系統設計（板厚400㎜）采用滿堂扣件式鋼管腳手架支撐體系，板底采用木方40×80mm支撐，間距300m立桿間距700mm×700㎜，步距1500㎜，板底采用雙扣件抗滑。2、地下一層頂重荷載梁板模板支撐（1）重荷載梁模板支撐設計①600×900㎜、600×1000㎜：梁側板采用40×80mm木方作為次龍骨，間距227，次愣設立4根；主愣龍骨材料采用Φ48×3.5鋼管（計算按Φ48×3.0），梁側模采用2道φ14穿梁螺栓，豎向間距150+400㎜。采用扣件式鋼管腳手架，支撐體系立桿間距1100㎜(梁兩側支撐立柱)×700㎜(垂直梁截面方向)，梁底支撐小橫桿間距350㎜，立桿步距1500㎜，梁底增長2根承重立桿，采用雙扣件抗滑。②、600×1100㎜、800×1100㎜梁：梁側板采用40×80mm木方作為次龍骨，間距210，次愣設立5根；主愣龍骨材料采用Φ48×3.5鋼管（計算按Φ48×3.0），梁側模采用2道φ14穿梁螺栓，豎向間距150+400㎜。采用扣件式鋼管腳手架，支撐體系立桿間距1100㎜(梁兩側支撐立柱)×700㎜(垂直梁截面方向)，梁底支撐小橫桿間距350㎜，立桿步距1500㎜，梁底增長2根承重立桿，采用雙扣件抗滑。③800×1200㎜、900×1200㎜梁：同負二層設計，寬度800㎜的梁兩側間距為1300㎜。④1000×1300㎜梁：梁側板采用40×80mm木方作為次龍骨，間距208，次愣設立6根；主愣龍骨材料采用Φ48×3.5鋼管（計算按Φ48×3.0），梁側模采用2道φ14穿梁螺栓，豎向間距150+500㎜。采用扣件式鋼管腳手架，支撐體系立桿間距1500㎜(梁兩側支撐立柱)×350㎜(垂直梁截面方向)，梁底支撐小橫桿間距350㎜，立桿步距1500㎜，梁底增長2根承重立桿，采用雙扣件抗滑。⑤600×700㎜、600×750㎜梁：采用扣件式鋼管腳手架，支撐體系立桿間距1100㎜(梁兩側支撐立柱)×350㎜(垂直梁截面方向)，梁底支撐小橫桿間距350㎜，立桿步距1500㎜，梁底增長2根承重立桿，采用雙扣件抗滑。⑥500×600㎜梁：采用扣件式鋼管腳手架，支撐體系立桿間距1000㎜(梁兩側支撐立柱)×350㎜(垂直梁截面方向)，梁底支撐小橫桿間距350㎜，立桿步距1500㎜，梁底增長1根承重立桿，采用雙扣件抗滑。⑦350×500㎜梁：采用扣件式鋼管腳手架，支撐體系立桿間距900㎜(梁兩側支撐立柱)×350㎜(垂直梁截面方向)，梁底支撐小橫桿間距350㎜，立桿步距1500㎜。（2）非重荷載區(qū)域樓板模板支撐系統設計（板厚150、220、250、280㎜）。采用滿堂扣件式鋼管腳手架支撐體系，板底采用木方40×80mm支撐，間距300m立桿間距700mm×700㎜，步距1500㎜。（3）(B-1)-(B-6)×(B-V)-(B-Y)、(B-18)-(B-23)×(B-X)-(B-Y)重荷載板模板支撐系統設計（板厚400㎜）模板支撐設計同負二層頂板重荷載模板支撐體系設計。3、首層頂重荷載梁板模板支撐（1）梁模板支撐系統設計①800×800㎜、800×900㎜、600×1000㎜、800×1000㎜、800×1100梁：梁側板采用40×80mm木方作為次龍骨，其中1000㎜高梁次龍骨間距253，次愣設立4根（900mmm梁次龍骨間距220，次龍骨設立4根，1100㎜梁次龍骨間距223，次愣設立5根）；主愣龍骨材料采用Φ48×3.5鋼管（計算按Φ48×3.0），梁側模采用2道φ14穿梁螺栓，豎向間距150+400㎜。主愣龍骨采用Φ48×3.5鋼管（計算按φ48×3.0㎜），次愣采用40×80mm木方。采用扣件式鋼管腳手架支撐系統，支撐體系立桿間距1100（1300）㎜(梁兩側支撐立柱)×700㎜(垂直梁截面方向)，梁底支撐小橫桿間距350㎜，立桿步距1500㎜，梁底增長2根承重立桿，采用雙扣件抗滑。②800×1200㎜、900×1200㎜、1000×1200梁㎜梁：梁側板采用40×80mm木方作為次龍骨，間距192，次愣設立6根；主愣龍骨材料采用Φ48×3.5鋼管（計算按Φ48×3.0），梁側模采用2道φ14穿梁螺栓，豎向間距150+400㎜。主愣龍骨采用Φ48×3.5鋼管（計算按φ48×3.0㎜），次愣采用40×80mm木方。采用扣件式鋼管腳手架支撐系統，支撐體系立桿間距1300（1400、1500）㎜(梁兩側支撐立柱)×350㎜(垂直梁截面方向)，步距1500梁底增長2根承重立桿，采用雙扣件抗滑。③500×800㎜梁：采用扣件式鋼管腳手架支撐系統，支撐體系立桿間距1000㎜(梁兩側支撐立柱)×700㎜(垂直梁截面方向)，步距1500㎜，梁底增長兩根承重立桿。（2）非重荷載區(qū)域樓板模板支撐系統設計（板厚200）采用滿堂扣件式鋼管腳手架支撐體系，板底采用木方40×80mm支撐，間距300m立桿間距700mm×700㎜，步距1500㎜。(3)重荷載區(qū)域樓板模板支撐系統設計（板厚400、450）采用滿堂扣件式鋼管腳手架支撐體系，板底采用木方40×80mm支撐，間距300m立桿間距700mm×700㎜，步距1500㎜,板底采用雙扣件抗滑。六、模板支撐系統構造措施1、支架立桿接長必須采用對接扣件連接，相鄰立桿對接扣件應交錯布置（不得設立在同步內）。2、縱、橫向水平桿接長采用對接扣件連接。對接扣件應交錯布置，相鄰水平桿的接頭不宜設立在同步或同跨內，不同步或同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不小于500㎜；各接頭在最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3。3、水平桿件(采用搭接方式時),剪刀撐桿件搭接長度不應小于1m,應等間距設立3個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板邊沿至搭接桿件端部距離不應小于100㎜。

4、縱、橫向剪刀撐設立傾度約為60°,水平剪刀撐設立角度為45°。剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相交的縱、橫向水平桿或立桿上,旋轉扣件中心線至節(jié)點的距離不宜大于1500㎜。5、模板系統立桿地距地面200㎜處設一道縱橫水平掃地桿,立桿、掃地桿以上每隔1500㎜設一道縱橫水平拉桿,立桿地距樓板模板下層支承枋約200㎜處增設一道縱橫水平拉桿。6、大梁兩側設立豎向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設立，模板支架在梁下和梁底部位置設立水平剪刀撐，豎向間距不大于4.5m。7、對于支撐架落在樓層或地下室底板上時，搭設立桿時立桿下應設立墊板，墊板可以用50厚跳板或12#槽鋼；由于重荷載梁下增長的承重立桿落在下層梁上，因而支撐架下部梁除了不拆除模板支撐外，還將對重荷載梁下的下層梁結構采用頂托式鋼管支撐加固，頂托式鋼管支撐間距不大于700mm,且與梁頂緊。8、對于上部梁底增長的承重立桿落在層間梁上的，層間梁支架除了不拆除模板支撐外，還將對層間梁下部采用頂托式鋼管支撐加固，頂托式鋼管支撐間距不大于700mm,且與梁頂緊。

9、加強模板支架與框架柱和層間梁的拉結,豎向間距不大于3m,水平間距不大于2.4m，以增強支架整體穩(wěn)定。10、在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿；11、對于梁底規(guī)定增長承重立桿且采用雙扣件抗滑的，梁底增長的承重立桿與小橫桿均須用雙扣件，并用力距板手抽查擰緊力距。12、所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢；重荷載模板支架的水平桿與非重荷載支架水平桿應連接成整體。13、在滿堂模板外側周圈應設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐；中間在縱橫向應每隔不大于4.2m左右設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，其寬度宜為4-6m，并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設立水平剪刀撐。剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角為45o-60o。14、在縱橫向相鄰的兩豎向連續(xù)式剪刀撐之間增長之字斜撐，在有水平剪刀撐的部位，應在每個剪刀撐中間處增長一道水平剪刀撐。15、操作平臺四周設立不少于1.0m寬施工人員操作通道，通道頂面鋪18mm厚夾板七、模板體系施工方法1、施工準備工作(1)、編制專項施工方案,經監(jiān)理單位審查批準,符合規(guī)定總監(jiān)理工程師簽字并經專家論證后,方可實行。(2)、支架搭設前,工程技術、安全負責人向施工作業(yè)班組、作業(yè)人員作出具體說明,對其進行技術和安全的書面交底,并由雙方簽字確認。(3)、對鋼管、桿件、構件、配件、加固件按規(guī)范規(guī)定進行檢查、驗收和送檢；嚴禁使用不合格的鋼管及構配件。2、放線測量(1)、模板放線時,應先清理好現場。(2)、一方面用經緯儀根據施工圖測出每條軸線,然后用墨線彈出梁模板的內邊線和中心線,以便于模板安裝和校正。(3)、用水準儀把建筑物水平標高引到模板安裝位置,定好水平控制標高。(4)、用墨線彈出鋼管立桿的位置,墊板、底座安放位置應準確。3、模板制作(1)、模板按配模圖在模板加工埸統一加工制作或者配制。(2)、模板制作好后,標記模板位置、型號尺寸和數量,經驗收合格刷隔離劑(脫模劑)后,按規(guī)定規(guī)定分類堆放在施工平面布置圖指定的埸地內。4、重荷載模板支撐體系安裝施工順序

放線→墊腳板→立桿→水平拉桿→接駁立桿→水平拉桿至板或梁底下→剪刀斜撐→縱向底坊→橫向面坊→梁底模板→梁鋼筋安裝→梁側板安裝→樓板模板安裝。5、重荷載模板支撐體系安裝(1)、安裝前,先在底層彈出鋼管立桿的位置線,安裝時,按照墨線準確放置木板墊板或槽鋼，墊板厚度不小于50毫米，槽鋼型號不小于12#。（2）、支架必須設立縱橫向掃地桿?？v向掃地桿采用指距底座上皮不大于200㎜處的立桿上。橫向掃地桿亦采用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立桿上。（3）、支架安裝時每搭完一步架后，應立即檢查并調整其水平度與垂直度，以及桿件的步距、縱距和橫距。

（4）、梁的支架立桿必須設立剪刀撐，剪刀撐的兩頭應靠近鋼管支頂的頂部和底部，并連接牢固。（5）、剪刀撐必須與鋼管立桿、水平桿同步搭設。水平桿設于鋼管立桿內側，剪刀撐設于鋼管立桿外側，并用扣件與立桿連牢。

（6）、連接鋼管立桿的扣件規(guī)格應與所連鋼管外徑相匹配。連接扣件必須處在鎖緊狀態(tài)，扣件螺栓緊扭力矩為40-65N.M，并不得小于40N.M，并用扭力扳手檢查。各桿件端頭伸出扣件邊沿長度不小于100㎜。

（7）、嚴禁將外徑48㎜與51㎜的鋼管混合使用。（8）、立桿接長除頂層頂步外，其余隔層各步接頭必須采用對接扣件連接。6、梁模板安裝

（1）、先在柱子上彈出軸線、梁位置和水平線，然后才釘柱頭模板。（2）、按設計標高調整支頂的標高，然后安裝模板，并拉線找平。當梁跨度≧4m時，在梁底模板的跨中處要起拱，起拱高度為全跨長度的2‰。施工時，起拱高度須符合設計及規(guī)范規(guī)定。主次梁交接時，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）、根據墨線安裝梁側模板、壓腳板、斜撐等。梁側模制作高度應根據梁高及樓板模板碰邊或壓邊擬定。7、樓板模板安裝

（1）、通過調節(jié)支頂的高度，將大龍骨拉平，架設小龍骨。（2）、鋪模板時可從四周鋪起，在中間收口。若為壓旁時，角位模板應通過線釘固。

（3）、樓面模板鋪完后，應復核模板面標高和板面平整度，預埋件和預留孔洞不得漏設并應位置準確。支模頂架必須穩(wěn)定、牢固。模板梁面、板面應清掃干凈。8、模板體系拆除（1）、重荷載模板支架拆除必須提供混凝土的強度報告，以同條件養(yǎng)護試件強度實驗報告為依據，在梁板砼達成設計強度后，模板支撐體系經項目技術負責人檢查驗證確認不再需要，并經監(jiān)理單位審批批準后，方可拆除。（2）、拆除前，由項目技術負責人進行拆除技術交底。(3)、支架的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)。（4）、拆除順序：先松開頂扣件、然后按照先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板順序拆除模板和支撐體系。同一層的構配件和加固件應先上后下、先外后里的順序進行。（5）、在拆除過程中，支架的自由懸臂高度不得超過兩步，當必須超過兩步時，應加設臨時拉結，嚴禁敲擊。（6）、通長水平桿和剪刀撐等，必須在支架拆卸到相應的立桿時方可拆除。（7）、模板拆除應按規(guī)定逐次進行，不得采用大面積撬落方法，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖。各拆除的模板、支撐、連接件等構配件嚴禁拋擲至地面，應用槽滑或用繩系下。不得留有懸空模板。9、重荷載模板工程的模板支架體系的檢查與驗收（1）、模板支架體系及其基礎應在下列階段進行檢查與驗收：①模板支架體系搭設前；②作業(yè)層上施加荷載前；③整體或分段達成設計高度后；④遇六級大風或大暴雨。（2）、模板支架體系使用中，應定期檢查下列項目：

①承載桿件，加固桿件，連接件、斜撐、剪刀撐的構造是否符合規(guī)定；

②底座是否松動，立桿立柱是否懸空，外側立桿立柱是否被沖撞過。

③扣件、連接件是否松動；（3）、模板支架體系驗收時應具有下列文獻：

①專項施工方案及技術交底文獻，專項施工方案的專家評審或征詢意見；

②構配件的產品質量合格證、質量檢查報告；③重荷載模板工程的施工記錄及質量檢查記錄；

④模板支架體系搭設過程中出現的重要問題及解決記錄；

⑤模板支架體系的驗收申請報告。（4）支架現場檢查：序號檢查內容1立桿（立柱）的縱距、橫距的步距（步距為重點檢測項目）是否符合規(guī)定；

2立桿（立柱）的垂直度及水平度是否符合規(guī)定；3

掃地桿、水平縱橫拉桿的步距是否符合規(guī)定；

4

剪刀撐的設立是否符合規(guī)定；

5縱橫向剪力撐和橫向斜撐的設立和支架系統整體穩(wěn)定是否符合規(guī)定；

6構配件和加固件是否齊全，質量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；

7立桿與水平桿同一截面上相鄰桿件的對接或搭接是否符合規(guī)范規(guī)定；

8桿件的受力是否在同一軸線上

(5)支架驗收重要項目的允許偏差項目允許偏差（㎜）垂直度每步架

h/1000及+2.0支架整體h/600及+50水平度一跨距內水平架兩端高差

+1/600及+3.0立桿間距步距：+20㎜；橫距：+50㎜；縱距：+20㎜扣件螺栓擰緊力矩40～65KN.m；底座的沉降量﹤5㎜；八、支模監(jiān)測項目部準備在現場采用水平儀及經緯儀進行施工過程自我監(jiān)測1、監(jiān)測項目：支架沉降、位移和變形。2、測點布設：沿重荷載模板施工區(qū)域縱向每10-15m布設一個監(jiān)測剖面，每個監(jiān)測剖面布設2個支架水平位移變形監(jiān)測點和3個支架沉降觀測點。3、監(jiān)測頻率：模板的沉降測量由專人專職負責。在開始澆筑前測量一次，記錄此值并以此值為初始值；在澆筑時，每隔30min測量一次，并與初始值相對比，得出沉降、位移量；澆筑完畢之后至重荷載區(qū)域的混凝土強度達成80%這段時間，每隔半天測量一次。4、監(jiān)測方法：支撐的變形監(jiān)測采用水準儀進行，具體為在施工層的柱側面標示出觀測點，分別在支撐鋼管上標上觀測點（一般為離地1.5m處），在整個澆筑混凝土過程中，安排專人在外圍進行監(jiān)測。5、變形監(jiān)測預警值；梁板支撐架垂直位移預警值取10mm，水平位移預警值取8mm。6、注意事項：對焊接鋼筋、線錘、標示角鋼等應做好保護，并掛好警示牌，防止人為破壞。當監(jiān)測數據接近或達成預警值時，立即告知作業(yè)人員進行疏散，并告知相關部門人員來解決。九、混凝土澆筑方法1、輸送方法

本工程使用商品混凝土，由攪拌站用攪拌車運送到場，由汽車泵輸送至操作面。2、混凝土澆筑方法本工程采用商品砼現場澆注，商品砼用汽車泵或地泵進行輸送，并配以串筒下料。重荷載施工區(qū)域混凝土澆筑時，先澆筑此區(qū)域柱混凝土，待混凝土柱強度達成50%厚再澆筑梁板混凝土；梁板混凝土澆筑時應先澆大梁混凝土，大梁混凝土應對稱分層澆筑，每次澆筑厚度控制在（300-500厚），采用循環(huán)澆筑，大梁澆筑后再按順序澆筑現澆板混凝土?；炷翝仓皩ⅰ痘炷翆ｍ検┕し桨浮飞蠄蟊O(jiān)理單位。十、質量保證措施1、在進行圖紙會審時，請設計單位對結構設計進行技術交底。2、本工程大梁跨度大、截面大，鋼筋非常密集，給施工導致一定難度。對此采用以下施工保證措施；（1）規(guī)定砼和易性好，便于澆筑，砼中骨料規(guī)定級配良好，以保證砼的質量。（2）梁應分層澆筑，每層厚度不超過50cm，使用直徑為35mm的插入式震動棒震搗，做到垂直插入和撥出，震動棒不準貼近模板、固定架錨墊板等鐵件。分層澆筑要保持上層震搗時震動插入下層砼5cm以上。（3）在澆注砼時，應設專人察看模板、支頂有無變形，下沉、脹模、有無漏漿等，發(fā)現問題及時報告，采用妥善的措施。必要時停止?jié)沧㈨牛咨平鉀Q后再繼續(xù)澆注砼。（4）砼試塊制作，應根據環(huán)境氣溫情況，參照施工規(guī)范的砼齡期強度參考曲線的時間進行試件強度檢查，達成設計規(guī)定100%設計強度后，方可進行拆模施工。（5）砼澆注完畢后，及時保溫保濕，連續(xù)養(yǎng)護七天，防止出現溫度應力裂縫。3、施工前由施工人員對工人進行具體的技術安全交底，對鋼管腳手架搭設、模板安裝等按規(guī)范規(guī)定安裝。4、鋼管腳手架搭設前應檢查是否有破損、立桿是否變形、焊口是否有裂縫，保證鋼管腳手架的質量。5、模板安裝中，嚴禁使用有裂縫的松雜方木，對梁底所使用支模松方木，應事前檢查，挑選完好的枋木。梁、板底模板按規(guī)范起拱保證模板和支頂系統不變形。6、模板安裝中或完畢后，由質安員、施工員在現場指導監(jiān)督，保證模板支頂方案得到貫徹和按規(guī)范施工，高支模搭設施工完畢后按規(guī)定進行辦理驗收。7、澆筑過程中，派專人監(jiān)測支架和支承情況，發(fā)現下沉、松動和變形情況及時解決，并向項目負責人報告。8、施工必須符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2023的有關規(guī)定；9、扣件螺栓擰緊力矩為40—65N·m。10、用于施工的鋼管、扣件要按規(guī)定進行質量檢測，嚴禁使用不合格的鋼管、扣件。十一、安全保證措施

1、安全生產保證體系

（1）以項目經理為首的分級負責的安全生產保證體系。項目經理是安全生產的第一負責人，統籌協調、指揮、全面負責安全管理。

2）施工負責人是安全生產管理的第一直接負責人，代表項目經理部行使安全管理的權力，負責本工程安全標準的規(guī)定，執(zhí)行情況的監(jiān)督與檢查。

（3）技術負責人時安全技術的第一責任者，負責安全技術措施的審核批準。

（4）工長、專職安全員在指揮部的統一領導下，具體負責安全技術、措施的執(zhí)行，領導勞務作業(yè)班組作業(yè)隊伍開展安全建設，是安全生產有力保證層。

2、安全教育制度

（1）嚴格執(zhí)行三級安全教育制度。新進場的每個施工人員，必須先接受公司、項目部、班組“三級”教育，并在“三級安全教育卡”上署名，并登記本人的身份證號碼。

（2）三級安全教育是指公司對新進場的施工人員著重進行安全教育基本知識、法規(guī)、法制教育；項目部對新進場的施工人員著重節(jié)能型現場規(guī)章制度和遵章守紀教育；班組對新進場的施工人員著重進行本工種崗位安全操作及班組安全紀律教育。

（3）、根據模板支撐系統設計，有技術負責人向施工人員交底，并進行雙方簽字確認。（4）、項目部對工人的安全教育活動應進行登記匯總，并建立“施工人員安全教育匯總表”。

3、安全檢查制度

（1）、工人在作業(yè)前要對自己使用的機具、勞動保護用品以及本班組作業(yè)區(qū)段的安全設施進行檢查，發(fā)現問題應向工地有關人員報告，待隱患消除后方可開始作業(yè)，并逐步完善記錄工作。

（2）、工地專職安全員要每日對作業(yè)班組區(qū)段進行檢查。如發(fā)現事故隱患，應及時提出改善措施，督促實行并對改善后的設施進行檢查驗收，對不改善的，提出解決意見，報項目負責人解決。指導、督促工人認真執(zhí)行安全制度、安全記錄，執(zhí)行操作規(guī)程和對的使用勞動保護用品。

（3）、要認證執(zhí)行定期檢查制度。應有組織、有計劃進行檢查，對不合格要制定整改計劃，并做到“定人、定期間、定措施”的三定措施，在隱患沒有消除前，必須采用可靠的防護措施，有危及人身安全的暫停作業(yè)。

（4）電工應對施工現場各種電氣設施定期進行巡視檢查，正常情況下，對低壓配電裝置、低壓電器和變電器、配電盤等應每班巡視一次，并填寫好“用電設備運營日記”。4、重荷載模板工程的安全管理措施

（1）、搭拆支架必須由專業(yè)架子工擔任，并按現行國家標準《特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則》(GB5036)考核合格，持證上崗。上崗人員定期進行體檢，凡不適于高處作業(yè)者，不得上支架操作。（2）、施工前由項目部技術負責人對施工人員進行安全技術交底。（3）、搭拆支頂架時工人必須戴安全帽，系安全帶，穿防滑鞋。進行高處作業(yè)之前，應進行安全防護設施的逐項檢查和驗收。驗收合格后，方可進行高處作業(yè)。（4）、施工期間不得拆除剪刀撐、縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿等加固桿件。（5）、當支架基礎下有設備基礎、地下管線時，在支架使用過程中不應開挖，否則必須采用加固措施。（6）、在支架基礎或鄰近嚴禁進行挖掘作業(yè)，否則應采用安全措施，并報主管部門批準。（7）、支模應按規(guī)定的作業(yè)程序進行，模板未固定前不得進行下一道工序。嚴禁在上下同一垂直面上裝、拆模板。結構復雜的模板，裝、拆應嚴格按照施工組織設計的措施進行。（8）、模板支架應自成體系，嚴禁與外腳手架進行連接。施工人員上下施工面時，必須走施工梯，嚴禁攀援模板支架上下。（9）、操作平臺四周設立不少于1.0m寬施工人員操作通道，通道頂面鋪18mm厚夾板（10）、臨街搭設的支架外側應有防護措施，以防墜物傷人。施工作業(yè)場地所有墜落也許的物件一律先行撤除或加以固定，高處作業(yè)中所有的物料均應堆放平穩(wěn)。不得任意亂置或向下丟棄物件，傳遞物件嚴禁拋擲。

（11）、設專人負責對支架進行經常檢查和保修工作。對高層支架定期作立桿基礎沉降檢查，發(fā)現問題立即采用措施。（12）、施工中對支架發(fā)現有缺陷和隱患時必須及時解決，危及人身安全時必須停止作業(yè)。

（13）、六級及六級以上大風和雨、霧天應停止支架的搭設與拆除及支架上的施工作業(yè)。下雨后進行作業(yè)時必須采用可靠的防滑措施。對進行高處作業(yè)的高聳建筑物事先設立避雷設施。遇有臺風暴雨后應對支架設施逐個加以檢查，發(fā)現有松動、變形、損壞或脫落等現象立即修理完善。（14）、進行高處拆模作業(yè)，應配置登高用品，必須給工人站在臨時設立的腳手板上進行拆卸作業(yè)。（15）、拆除支頂架前，應清除支頂架上的材料、工具和雜物。（16）、拆除樓板底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落。拆立柱時，操作人員應站在待拆范圍以外安全地區(qū)拉拆，防止模板忽然所有掉落傷人。（17）、模板及支撐體系搭設、拆除以及砼澆筑期間，應設立警戒區(qū)和警戒標志，由安全員在現場監(jiān)護，嚴禁無關人員進入模板下方警戒區(qū)域。（18）、模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。臨時堆放處離樓層邊沿距離不得小于1m，堆放高度不得超過1m。樓層邊口、通道口、腳手架邊沿嚴禁堆放任何拆下物件。

5、防止模板及支架坍塌的安全技術措施（1）、設計模板及支撐體系方案時按規(guī)范有關規(guī)定進行驗算，保證其具有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受施工中也許產生的各項荷載。驗算模板及支架的剛度時，其最大變形不得超過《混凝土結構工程及驗收規(guī)范》的允許值。（2）、所有鋼管、連接件、木枋等支撐材料使用前均進行全面檢查，不得使用不合格的材料。（3）、模板支架搭設場地必須平整堅實，排水良好，具有足夠承載力。（4）、現場搭設模板支架時，對模板支撐體系的強度、剛度和穩(wěn)定性等有顯著影響的承載構件、連接件的尺寸、間距必須進行嚴格控制。（5）、現場搭設模板支架時，必須按規(guī)定在立桿底部設立墊板。每搭完一步架后，應立即檢查并調整支架的垂直度，保證立桿的垂直度符合規(guī)定，防止因支架立桿過大導致支架系統的不穩(wěn)。

（6）、支架系統安裝時，必須嚴格按照本方案規(guī)定設立縱橫向水平拉桿、掃地桿、剪刀撐，防止由于整體剛度局限性和失穩(wěn)導致坍塌事故。（7）、大梁模板支架立桿的縱向水平桿應頂貼到已澆筑好的砼柱上，主梁模板下兩側支架立桿的縱向水平桿在與砼柱交接處成井字型箍牢“抱柱”，以增強支架系統的整體穩(wěn)定性。（8）、安裝完畢經驗收確認符合規(guī)定后才干進行混凝土澆筑。（9）、作業(yè)層上的施工荷載應符合設計規(guī)定，不得超載。不得在支架上集中堆放模板、鋼筋等物件。施工期間不得拆除剪刀撐、縱橫向水平桿、縱橫向掃地桿等桿件。十二、季節(jié)性施工措施（一）、雨季施工措施1、雨季來臨之前，加固臨時設施，大標志牌，臨時圍墻等處設警告牌；疏通好施工場地內的下水管道和雨水井，保證排水暢通，保證場地雨后不陷、不滑、不泥濘、不存水。2、雨天作業(yè)必須設專人看護，存在險情的地方未采用可靠的安全措施之前嚴禁作業(yè)施工。3、檢查機械防雷接地裝置是否良好，各類機械設備的電氣開關應做好防雨準備。大風雷雨天氣應切斷電源，以免引起火災或觸電傷亡事故。風雨過后，要對現場的臨時設施、用電線路等進行全面的檢查，當確認安全無誤后方可繼續(xù)施工。4、各重荷載模板施工區(qū)，必須設立避雷裝置。5、澆筑混凝土前，要跟蹤掌握天氣預報，盡量避免在雨天進行?，F場備有足夠的覆蓋材料，要保證新澆筑的混凝土不被雨水沖刷，已噴脫模劑的模板不被雨水沖掉。（二）、冬季施工措施

側模板在砼澆筑成型24小時后方可拆除，并應及時加保溫材料保溫，所有重荷載梁、板模板支撐必須待混凝土強度達成100%以后才干拆除，拆除依據同條件試塊試壓結果為準。十三、模板計算（一）、（B1）-(B10)、（B14）-(B23)×(1/B-E)-(B-G)軸負二層大廳頂板重荷載梁板模板支撐1、梁模板支撐架計算（1）400×600㎜梁支撐架計算計算參數:鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為6.1m，梁截面B×D=400mm×600mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.70m，立桿的步距h=1.50m，梁底增長0道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方40×80mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距0.90m。梁底按照均勻布置承重桿2根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數取0.80。圖1梁模板支撐架立面簡圖按照規(guī)范4.3.1條規(guī)定擬定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×0.60+0.20)+1.40×2.00=21.400kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.50×0.60+0.7×1.40×2.00=22.615kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.7×1.40=0.98采用的鋼管類型為φ48×3.0。一）、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載涉及梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.600×0.350=5.355kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.200×0.350×(2×0.600+0.400)/0.400=0.280kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(0.000+2.000)×0.400×0.350=0.280kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載q=0.9×(1.35×5.355+1.35×0.280)=6.847kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載P=0.9×0.98×0.280=0.247kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=35.00×1.80×1.80/6=18.90cm3；I=35.00×1.80×1.80×1.80/12=17.01cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范規(guī)定采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)通過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.513kNN2=1.959kNN3=0.513kN最大彎矩M=0.034kN.m最大變形V=0.047mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.034×1000×1000/18900=1.799N/mm2面板的抗彎強度設計值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足規(guī)定!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3×855.0/(2×350.000×18.000)=0.204N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足規(guī)定!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.047mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足規(guī)定!二）、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照簡支梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.959/0.350=5.596kN/m最大彎矩M=0.125ql2=0.125×5.60×0.35×0.35=0.086kN.m最大剪力Q=0.5×0.350×5.596=0.979kN最大支座力N=1.0×0.350×5.596=1.959kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.00×8.00×8.00/6=42.67cm3；I=4.00×8.00×8.00×8.00/12=170.67cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.086×106/42666.7=2.01N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足規(guī)定!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.5ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×979/(2×40×80)=0.459N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足規(guī)定!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到4.025kN/m最大變形v=5/3.84×4.025×350.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.051mm木方的最大撓度小于350.0/250,滿足規(guī)定!三）、梁底支撐鋼管計算(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范規(guī)定采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)通過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.865kN.m最大變形vmax=2.316mm最大支座力Qmax=3.011kN抗彎計算強度f=0.865×106/4491.0=192.63N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足規(guī)定!支撐鋼管的最大撓度小于900.0/150與10mm,滿足規(guī)定!(二)梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范規(guī)定采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)通過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.369kN.m最大變形vmax=0.402mm最大支座力Qmax=6.473kN抗彎計算強度f=0.369×106/4491.0=82.13N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足規(guī)定!支撐鋼管的最大撓度小于700.0/150與10mm,滿足規(guī)定!四）、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=6.47kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足規(guī)定,采用雙扣件抗滑!五）、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力最大值，它涉及：橫桿的最大支座反力N1=6.473kN(已經涉及組合系數)腳手架鋼管的自重N2=0.9×1.35×0.121×6.050=0.890kNN=6.473+0.890=7.363kNi——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；A——立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——計算長度，取1.500+2×0.300=2.100m；λ——由長細比，為2100/16.0=132<150滿足規(guī)定!φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l0/i查表得到0.391；經計算得到σ=7363/(0.391×424)=44.401N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足規(guī)定!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=0.250×1.000×0.127=0.032kN/m2h——立桿的步距，1.50m；la——立桿迎風面的間距，0.90m；lb——與迎風面垂直方向的立桿間距，0.70m；風荷載產生的彎矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.032×0.900×1.500×1.500/10=0.007kN.m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=6.473+0.9×1.2×0.733+0.9×0.9×1.4×0.007/0.700=7.375kN經計算得到σ=7375/(0.391×424)+7000/4491=46.096N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足規(guī)定!（2）300×500㎜梁支撐架計算同400×600㎜梁，采用單扣件。（3）400×800㎜梁支撐架計算，支撐高度6.05m。計算參數:鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為6.1m，梁截面B×D=400mm×800mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.70m，立桿的步距h=1.50m，梁底增長1道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方40×80mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距0.90m。梁底按照均勻布置承重桿3根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2。扣件計算折減系數取0.80。圖1梁模板支撐架立面簡圖按照規(guī)范4.3.1條規(guī)定擬定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×0.80+0.20)+1.40×2.00=27.520kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.50×0.80+0.7×1.40×2.00=29.500kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.7×1.40=0.98采用的鋼管類型為φ48×3.0。一）、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載涉及梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.800×0.350=7.140kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.200×0.350×(2×0.800+0.400)/0.400=0.350kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(0.000+2.000)×0.400×0.350=0.280kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載q=0.9×(1.35×7.140+1.35×0.350)=9.100kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載P=0.9×0.98×0.280=0.247kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=35.00×1.80×1.80/6=18.90cm3；I=35.00×1.80×1.80×1.80/12=17.01cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范規(guī)定采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)通過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.683kNN2=2.522kNN3=0.683kN最大彎矩M=0.045kN.m最大變形V=0.062mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.045×1000×1000/18900=2.381N/mm2面板的抗彎強度設計值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足規(guī)定!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3×1137.0/(2×350.000×18.000)=0.271N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足規(guī)定!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.062mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足規(guī)定!二）、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照簡支梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=2.522/0.350=7.206kN/m最大彎矩M=0.125ql2=0.125×7.21×0.35×0.35=0.110kN.m最大剪力Q=0.5×0.350×7.206=1.261kN最大支座力N=1.0×0.350×7.206=2.522kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.00×8.00×8.00/6=42.67cm3；I=4.00×8.00×8.00×8.00/12=170.67cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.110×106/42666.7=2.59N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足規(guī)定!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.5ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1261/(2×40×80)=0.591N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足規(guī)定!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到5.350kN/m最大變形v=5/3.84×5.350×350.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.068mm木方的最大撓度小于350.0/250,滿足規(guī)定!三）、梁底支撐鋼管計算(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范規(guī)定采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)通過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.179kN.m最大變形vmax=0.063mm最大支座力Qmax=5.393kN抗彎計算強度f=0.179×106/4491.0=39.90N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足規(guī)定!支撐鋼管的最大撓度小于450.0/150與10mm,滿足規(guī)定!(二)梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范規(guī)定采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)通過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.661kN.m最大變形vmax=0.730mm最大支座力Qmax=11.594kN抗彎計算強度f=0.661×106/4491.0=147.09N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足規(guī)定!支撐鋼管的最大撓度小于700.0/150與10mm,滿足規(guī)定!四）、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=11.59kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足規(guī)定,采用雙扣件抗滑!五）、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力最大值，它涉及：橫桿的最大支座反力N1=11.594kN(已經涉及組合系數)腳手架鋼管的自重N2=0.9×1.35×0.121×6.050=0.890kNN=11.594+0.890=12.484kNi——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；A——立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——計算長度，取1.500+2×0.300=2.100m；λ——由長細比，為2100/16.0=132<150滿足規(guī)定!φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l0/i查表得到0.391；經計算得到σ=12484/(0.391×424)=75.279N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足規(guī)定!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；Wk=0.250×1.000×0.127=0.032kN/m2h——立桿的步距，1.50m；la——立桿迎風面的間距，0.90m；lb——與迎風面垂直方向的立桿間距，0.70m；風荷載產生的彎矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.032×0.900×1.500×1.500/10=0.007kN.m；Nw——考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=11.594+0.9×1.2×0.733+0.9×0.9×1.4×0.007/0.700=12.496kN經計算得到σ=12496/(0.391×424)+7000/4491=76.973N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足規(guī)定!（4）800×900㎜梁①支撐架計算，支撐高度6.05m。計算參數:鋼管強度為205.0N/mm2，鋼管強度折減系數取1.00。模板支架搭設高度為6.1m，梁截面B×D=800mm×900mm，立桿的縱距(跨度方向)l=0.70m，立桿的步距h=1.50m，梁底增長2道承重立桿。面板厚度18mm，剪切強度1.4N/mm2，抗彎強度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。木方40×80mm，剪切強度1.3N/mm2，抗彎強度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。梁兩側立桿間距1.50m。梁底按照均勻布置承重桿4根計算。模板自重0.20kN/m2，混凝土鋼筋自重25.50kN/m3，施工活荷載2.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數取0.80。圖1梁模板支撐架立面簡圖按照規(guī)范4.3.1條規(guī)定擬定荷載組合分項系數如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2×(25.50×0.90+0.20)+1.40×2.00=30.580kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35×25.50×0.90+0.7×1.40×2.00=32.943kN/m2由于永久荷載效應控制的組合S最大，永久荷載分項系數取1.35，可變荷載分項系數取0.7×1.40=0.98采用的鋼管類型為φ48×3.0。一)、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載涉及梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.500×0.900×0.350=8.033kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2=0.200×0.350×(2×0.900+0.800)/0.800=0.228kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN)：經計算得到，活荷載標準值P1=(0.000+2.000)×0.800×0.350=0.560kN考慮0.9的結構重要系數，均布荷載q=0.9×(1.35×8.033+1.35×0.228)=10.036kN/m考慮0.9的結構重要系數，集中荷載P=0.9×0.98×0.560=0.494kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=35.00×1.80×1.80/6=18.90cm3；I=35.00×1.80×1.80×1.80/12=17.01cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范規(guī)定采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)通過計算得到從左到右各支座力分別為N1=0.789kNN2=2.294kNN3=2.358kNN4=2.294kNN5=0.789kN最大彎矩M=0.043kN.m最大變形V=0.082mm(1)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f=0.043×1000×1000/18900=2.275N/mm2面板的抗彎強度設計值[f]，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f<[f],滿足規(guī)定!(2)抗剪計算截面抗剪強度計算值T=3×1218.0/(2×350.000×18.000)=0.290N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.40N/mm2面板抗剪強度驗算T<[T]，滿足規(guī)定!(3)撓度計算面板最大撓度計算值v=0.082mm面板的最大撓度小于200.0/250,滿足規(guī)定!二)、梁底支撐木方的計算（一）梁底木方計算按照簡支梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分派的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=2.358/0.350=6.736kN/m最大彎矩M=0.125ql2=0.125×6.74×0.35×0.35=0.103kN.m最大剪力Q=0.5×0.350×6.736=1.179kN最大支座力N=1.0×0.350×6.736=2.358kN木方的截面力學參數為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4.00×8.00×8.00/6=42.67cm3；I=4.00×8.00×8.00×8.00/12=170.67cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.103×106/42666.7=2.42N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足規(guī)定!(2)木方抗剪計算最大剪力的計算公式如下:Q=0.5ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×1179/(2×40×80)=0.553N/mm2截面抗剪強度設計值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足規(guī)定!(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到5.394kN/m最大變形v=5/3.84×5.394×350.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.069mm木方的最大撓度小于350.0/250,滿足規(guī)定!三)、梁底支撐鋼管計算(一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范規(guī)定采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)通過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.278kN.m最大變形vmax=0.291mm最大支座力Qmax=4.837kN抗彎計算強度f=0.278×106/4491.0=61.88N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足規(guī)定!支撐鋼管的最大撓度小于616.7/150與10mm,滿足規(guī)定!(二)梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范規(guī)定采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm)通過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax=0.593kN.m最大變形vmax=0.661mm最大支座力Qmax=10.401kN抗彎計算強度f=0.593×106/4491.0=131.95N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于設計強度,滿足規(guī)定!支撐鋼管的最大撓度小于700.0/150與10mm,滿足規(guī)定!四)、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設計值,取6.40kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=10.40kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足規(guī)定,采用雙扣件抗滑!五)、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為：其中N——立桿的軸心壓力最大值，它涉及：橫桿的最大支座反力N1=10.401kN(已經涉及組合系數)腳手架鋼管的自重N2=0.9×1.35×0.145×6.050=1.062kNN=10.401+1.062=11.463kNi——計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm；A——立桿凈截面面積，A=4.239cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；[f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，[f]=205.00N/mm2；a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m；h——最大步距，h=1.50m；l0——計算長度，取1.500+2×0.300=2.100m；λ——由長細比，為2100/16.0=132<150滿足規(guī)定!φ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比l0/i查表得到0.391；經計算得到σ=11463/(0.391×424)=69.121N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算σ<[f],滿足