高應(yīng)變動測法培訓(xùn)

高應(yīng)變動測法張義俊

高應(yīng)變動測法是用重錘沖擊樁頂，使樁—土產(chǎn)生足夠的相對位移，以充分激發(fā)樁周土阻力和樁端支承力，通過分別安裝在樁身兩側(cè)的力和加速度傳感器接收量測力和樁、土系統(tǒng)響應(yīng)信號，從而計算并分析樁身結(jié)構(gòu)完整性和單樁豎向承載力。高應(yīng)變試驗(yàn)方法：（1）動力打樁公式法：量測打樁最終貫入度，錘重和錘落高。用它估算單樁極限承載力。（2）波動方程分析法（smith法）：量測最終貫入度，錘重、落高和設(shè)定樁、土、墊層一系列參數(shù)。用它預(yù)測單樁極限承載力；打樁拉、壓應(yīng)力和沉樁能力分析。（3）波動方程半經(jīng)驗(yàn)解析法（case法）：量測樁頂力和速度（加速度信號積分）時程波形?？晒浪銌螛稑O限承載力和樁身結(jié)構(gòu)完整性作出評價。（4）波形擬合法：量測樁頂力和速度時程波形?？膳卸▎螛稑O限承載力，評價樁身結(jié)構(gòu)完整性，估計樁側(cè)與樁端土阻力分布和摸擬靜載荷試驗(yàn)的Q-S曲線。（5）靜—動試樁法：量測樁頂力和位移時間程波形，可判定單樁極限承載力。目前采用較多的CASE法，波形擬合法較為廣泛。一、現(xiàn)場檢測技術(shù)

1、錘頭錘頭形狀制作按《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》（JGJ106-2003）中，對錘重和錘形選擇以強(qiáng)制性條文的形式作為嚴(yán)格規(guī)定，錘頭材質(zhì)均勻，形狀對稱，錘底平整，高徑（寬）比不得小于1，采用鑄鐵或鑄鋼制作。錘高、寬比一般2：1或1.5：1。2、起重設(shè)備錘頭起吊一般用支架或汽吊、鉤機(jī)。支架：必須注意支架導(dǎo)向軌潤滑預(yù)防支架軌道磨擦過大而產(chǎn)生高頻橫波和縱波，橫波沿垂錘軸向往返傳播，縱波沿重錘軸向傳播，在力曲線上表現(xiàn)為從重錘沖擊前到之后，使力曲線始終存在一個高頻復(fù)雜的振動波干擾。汽吊及鉤機(jī)：錘的軸心線與樁的軸心要重合，如稍偏心，出現(xiàn)產(chǎn)生偏心力，兩邊對稱的力和加速度傳感器得不到大小相同信號，并且有可能產(chǎn)生機(jī)械振動干擾、出現(xiàn)力曲線上存在高頻信號干擾。3、樁墊樁墊是影響實(shí)測波形重要因素：其作用有二個：一是使錘擊力分布均勻、調(diào)整錘擊過程的持續(xù)時間，將錘擊能量更有效地往樁頂傳遞。二是緩沖錘體的沖擊力，使打樁壓應(yīng)力不超過容許值。選用材料有膠合板、薄木板，特制的布墊或紙墊；還可以標(biāo)準(zhǔn)細(xì)砂找平（厚度10-30mm為好）4、樁頭處理對于混凝土灌注樁先鑿掉樁頂部的破碎層和軟弱浮漿層，樁頭頂面平整、樁頭中軸線與樁身上部的中軸線應(yīng)重合，樁頭主筋應(yīng)全部直至樁頂混凝土保護(hù)層之下，各主筋應(yīng)在同一高度，距樁頂1倍樁徑范圍內(nèi)，用厚度3～5mm鋼板圍裹或距樁頂1.5倍樁徑范圍內(nèi)設(shè)置箍筋，間距不大于100mm，樁頂設(shè)置鋼筋網(wǎng)片2-3層，間距60~100mm，樁頭混凝土強(qiáng)度等級比樁身混凝土提高1～2級，且不低于C30，樁頭側(cè)點(diǎn)處截面尺寸與原樁截面尺寸一致。預(yù)制樁樁對不受損，可以使用。5、傳感器安裝按國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》（JGJ106-2003）附F有關(guān)要求。（1）傳感器必須安裝在離樁頂2—3倍樁徑位置，對于大直徑樁，傳感器與樁頂之間距離可適當(dāng)減少，但不得小于1倍樁徑。如遇到樁身截面突變處，要避開，尺量樁身截面一致處為好。避開樁頂附近復(fù)雜的應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)。（2）傳感器必須對稱安裝在樁兩側(cè)面，應(yīng)變與加速度傳感器的中心應(yīng)位于同一水平線上，應(yīng)變和加速度傳感器之間大于80mm。傳感器的中心軸應(yīng)樁中心軸保持平衡。（3）各傳感器的安裝面材質(zhì)應(yīng)均勻，密實(shí)、平整、并與樁軸線平行，否則應(yīng)采用磨光機(jī)打磨平整。（4）傳感器安裝使用螺栓的鉆孔與樁側(cè)表面垂直，牢固。不能由于錘擊振動引起松動或接觸不良、尤其力傳感器位置有良好的平整面。（5）安裝完畢后，檢查應(yīng)變傳感器緊貼程度是否松動，對其初始應(yīng)變值進(jìn)行監(jiān)視，保證錘擊時可測軸向變形余量?；炷翗洞笥?1000με；鋼樁大于+1500με。6、測試參數(shù)選取測試前對設(shè)定相當(dāng)重要，要認(rèn)真結(jié)合儀器使用動能要求進(jìn)行設(shè)定選取。（1）采樣時間間隔50～200μ?，信號采樣點(diǎn)數(shù)不少于1024點(diǎn)；（2）傳感器的設(shè)定值按計量檢定結(jié)果設(shè)定；（3）測點(diǎn)處的樁截面尺寸按實(shí)際測量確定，波速，質(zhì)量密度和彈性模量設(shè)定；（4）測點(diǎn)以下的樁長和截面積按設(shè)計文件或施工記錄提供數(shù)據(jù)設(shè)定。

樁身材料彈性模量按公式計算

E=ρ·с2E—樁身材料彈性模量（KPa）

с—樁身應(yīng)力波傳播速度（m/s）

ρ—樁身材料質(zhì)量密度（t/m3）7、儀器工作狀態(tài)檢查。在正式試驗(yàn)之前，檢查儀器是否正常工作狀態(tài)，對已連接好的各種傳感器核驗(yàn)，對檢測儀進(jìn)行儀器自檢，并觀測量測系統(tǒng)置于正常。8、錘擊擇選按國家標(biāo)準(zhǔn)《建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范》（JGJ106-2003）中附錄條文進(jìn)行，具體大致如下：對于摩擦樁或端承摩擦樁，錘重一般為單樁極限承載力的1%，但摩擦端承樁的錘重還要大些，才有可能把樁打一定的貫入度。錘高大小是影響峰值和樁頂速度的重要因素。落高過小，能量不足；落高過大，力峰值過大，易擊碎樁頂。一般的落高之間，最高不應(yīng)大于2.5m，最好重錘低打。選擇錘重和落高要使樁貫入度不小于2.5mm，但也不要大于10mm。貫入度過小、土強(qiáng)度發(fā)揮不充分，貫入度太大不滿足波動理論、實(shí)測波形失真。對于嵌巖樁，在選用錘重和落高時要注意不能把嵌固段打動，否則嵌固力不能恢復(fù)大大降低樁承載力。9、檢測時應(yīng)及時檢查采集數(shù)據(jù)的質(zhì)量。高應(yīng)變動測用重錘沖擊，當(dāng)每對受檢樁記錄沖擊有效錘擊信號后檢查所采集信號進(jìn)行觀察分析，發(fā)現(xiàn)測試曲線采集不理想，應(yīng)認(rèn)真檢查樁頭、傳感器有無異常。一般出現(xiàn)較多異常原因：①傳感器安裝處混凝土開裂或出現(xiàn)嚴(yán)重塑性變形使力曲線最終未歸零；②嚴(yán)重錘擊偏心，兩側(cè)力信號幅值相差超過1倍；③觸變效應(yīng)的影響、預(yù)制樁在多次錘擊下承載力下降；④四通道測試數(shù)據(jù)不全。10、現(xiàn)場測曲線判斷。（1）力傳感器未上緊，波形產(chǎn)生自振；（2）波形信號不回零，表明靠近測點(diǎn)附近混凝土有塑性變形；（3）波形峰值處力大于速度，表明靠近測點(diǎn)附近樁身有擴(kuò)頸或墊層和樁相連；（4）波形峰值處速度大于力，表明靠近測點(diǎn)附近樁身樁相連。（5）波形峰值處速度大于力，力波不回零，表明測點(diǎn)附近樁身有裂縫，或傳感器安在新接樁頭上，接頭連接沒有做好。一般正常F和ZV曲線：①波形沒有明顯的高頻雜波信號干擾；②兩組F和ZV時程波形最終回歸零值；③兩組F和ZV時程波形的峰值前應(yīng)重合，峰值后兩者協(xié)調(diào)；④F曲線一般為正值、因?yàn)樵跇俄敻浇鼞?yīng)力為壓力；⑤在樁底反射信號出現(xiàn)前、ZV曲線應(yīng)在F曲線的下方，它差值的一半等于對應(yīng)時刻接受到的阻力值；⑥由加速度信號積分得到的位移曲線一般是先急劇上升，接著突然下降，下降到最小值后又緩緩上升，最后穩(wěn)定在一條水平線上。二、CA例SE法CAS豬E數(shù)學(xué)模低型CAS碰E法的伶數(shù)學(xué)皺模型汗較為堂簡單噴，只士考慮豬樁和察樁周扮土的菌簡化遼模型激。（1）把樁像假定為額均勻連驕續(xù)的一耽維桿，弓并且物愚理參數(shù)濫在測試爐的時間質(zhì)內(nèi)是不蛇變化的抱，稱為肥時不變襲。（2）土棋的模突型①試歐樁時生認(rèn)為膠樁、貞土界谷面發(fā)愁生破裂壞，扮樁的鎮(zhèn)承載饒力為蛇樁的史支承陰能力密。②實(shí)測語總阻力雞近似看使成靜阻允力和動家阻力兩少部分組胖成。R總=R靜+R動靜阻力RS簡化為寧理想剛?cè)鬯苄阅Ｉn型，即幟當(dāng)土中杯應(yīng)力達(dá)也某一數(shù)小值后，不不隨變羨形增加宋而增加價，忽略機(jī)彈性變鴨形（圖a）,于是R(Z紋)=Ru動阻力Rd簡化為國與樁的層運(yùn)動速鐘度成線園性關(guān)系長的粘滯占阻尼模被型，用綁一個阻噸尼表示魂（圖b）:Rd=J(z)·V（z)式中鏟：J(Z)—深度Z處樁側(cè)赴土粘滯葛阻尼系晨數(shù)（kN·s/m），為太直線斜米率。V(Z爪)—深度Z處樁身桐運(yùn)動速霧度（m/s）動力析試樁但實(shí)際黑用的俊是sm譜it膽h阻尼地系數(shù)言和ca犁se阻尼系險數(shù)：當(dāng)用smi那th阻尼系訓(xùn)數(shù)時，Rd=JS(Z位)·Ru(Z償)·V(Z志)當(dāng)用cas凱e阻尼量系數(shù)桃時，Rd=JC(Z閃)·Z·V(Z幫)式中：JC(Z）—cas騙e阻尼系叫數(shù)是無鋸量綱參城數(shù)Z—樁身綢阻抗?fàn)C（kN·s/m）對上述cas葛e法數(shù)學(xué)斧模型成榮立，用cas欠e法分饞析方補(bǔ)法分夾析，箏把試蛋樁看恩成三柿條基軟本假鵝定：①樁檔身是跑等效纏阻抗歇的（Z=ρ名с?。?，Z沿樁身引不變。尋該假定墾對鋼樁送，預(yù)制筒樁和預(yù)闊應(yīng)力管棗樁在樁殘身無缺慰陷性況拆下基本歷適用；灶而灌注桂樁斷面叉是不均屠勻，樁辱身即使更無任何咸缺陷也碎難以達(dá)虹到，在怖該假定降條件下末，實(shí)測拉信號除無了土阻翻力和樁珠底信號革的反射千波外，穴設(shè)有任眠何阻抗警變化的沉反射波騾。②動羞阻力果集中筋在樁怪底，耕忽略哈樁側(cè)拉動阻廉力。③忽梨略應(yīng)漿力波耍在傳唉播過史程的捎能量槍損耗怪，包劍括樁川身中薦內(nèi)阻怪尼損嘆耗向淚樁周回土的顆逸散粥。在攝該假培定條北件下潮，應(yīng)架力波吉傳播危過程緣瑞沒有爪波形灣畸變明和幅活值的近變化通。Cas會e法單干樁承吸載力伸確定調(diào)：Cas前e法動連測試弱樁，角在有捏足夠駛能量梁錘擊繁樁頂什時，包可以霸激發(fā)政出樁責(zé)周土院阻力述，實(shí)洽測樁貪頂附痰近的協(xié)力和啊速度棉程波彩形。由波記動方服程和撥行波勿理論傳可推岡導(dǎo)得豆到ca究se法單燥樁極嬌限承習(xí)載力婆公式撥：Rn=R－JC(2筒Ft－R)R=耽1/菜2[疫F(t哪1)＋F(t凍2)＋Z/喝2(枝V1－V2)]式中:泰Rn—單樁極畫限承載頃力R—打入總盒阻力F(t刮1)、V(t1臭)—t1時刻衫力和扛速度恒值F(t芬2)、V(t極2)—t2時刻燃樁頂樓反射蓄處的知力和剃速度仍值。t1時刻獄可取溪在第即一峰販值，憶第二刷峰值勉或最確大峰豆值處畫。三尤種取較法一蒜般情喚況其蒜結(jié)果崖相差童不大怪，如雅果有銀明顯飄差別肚、應(yīng)才選擇維提供劇最大英靜阻職力的抗位置蠟。t2為樁戲底反同射點(diǎn)遍位置甩，(t1+2終L/善c)t1和t2確定后談，在波號形上F(t吉1)、F(t2信)、V(t1節(jié))、V(t李2)都有樁誘身阻抗Z可根據(jù)鹽樁徑和西波速計竿算得到股：ca守se阻尼漿系數(shù)JC可由過靜、衰動對剖比結(jié)它果反斬算求銅得或榨經(jīng)驗(yàn)形取值淡。一般ca恐se阻尼鐵系數(shù)夠通過闖大量孝靜、勉動對甚數(shù)據(jù)元各土紐奉層取染值范波圍：憑經(jīng)桃驗(yàn)選裳取cas村e阻尼系廈數(shù)要慎絨重，望杯大家大態(tài)量進(jìn)行傷靜動對堤比試驗(yàn)旱資料，戴建立地態(tài)方ca扁se阻尼歇系數(shù)累。Cas尸e法分孟析有嶼多種令方法麻：阻尼煎系數(shù)倦法（RS閱P）,最大阻差尼力法贊（RM猜X）,卸載宗法RS辮U,自動澡法（RAU）。但ca艱se法推惑算基舞本準(zhǔn)竟確，肆最好遙采用匠其它床方法仍進(jìn)行撤計算按。三、蜂波形洞擬合英法：波形擬南合評價峽單樁極察限承載洲力，目費(fèi)前認(rèn)為戲是最先凍進(jìn)技術(shù)題，它具乓多解性新，無唯躺一解。陸在擬合戴過程可媽調(diào)整的忌參數(shù)有著側(cè)阻，蒜端阻，拘最大彈愁性位，方土阻尼咬系數(shù)，孟樁截面堪積，波土速和混交凝土彈歉性模量壤等，改筐變以土雁任何一隆個參數(shù)魄都可能膨使某些千單元段揉計算波爭形和實(shí)絡(luò)測波形亡吻合。1、波形宋擬合基派本原理波形葵擬合掙現(xiàn)場勝測試申和數(shù)倒據(jù)采板集與ca憶se法完全童一樣，賞得到的化是兩根哥實(shí)測波寒形F(t望)和V(能t)。實(shí)振測波俊形包氏含有詠樁身赴阻抗社變化濃和土萌阻力做（樁涂承載碼力）尾信號樸。把樁影劃分機(jī)若干梳分段鼻（單麗元）臥，假字定各取分段撿的樁迫、土姻參數(shù)穗。如唇樁身深阻抗狗、土哪的阻們力及般沿樁蛛身分鞋布，之最大彎彈限QK和阻尼變系數(shù)JS或JC等。用矩實(shí)測的窮波形速練度或力威，作為爽已知邊音界條件谷進(jìn)行波蒼動程序竟計算，加求得力評或速度質(zhì)波形。岔也就是汁用計算梨波形法蠅擬合實(shí)烈測波形呼，兩者屠進(jìn)行比陽較，直巷到兩者倘吻合程婚序達(dá)到雞滿意為鈔止。從盯而得到繡單根限大承載力通，樁側(cè)插阻力分哲布，計鑼算的荷匙載－沉叨降曲線鄰（Q－S曲線）拋和樁身困結(jié)構(gòu)完薯整性。波形砌擬合漢過程虛反復(fù)伍迭代占計算島過程擾（框蓋圖）讀，要秩得到德各分土離單蛛元的陸速度犬響應(yīng)針曲線類，可持以解惜波動昨方程賠得到事各單青元的躁力曲壯線FC。將計扣算的曲蓋線FC和實(shí)律測的饒力曲宏線Fm進(jìn)行般比較蘋，并挑調(diào)整后各單學(xué)元參秧數(shù)值盆得FC和Fm良好吻逝合。認(rèn)陡為對樁帳、土參膀數(shù)假定宋實(shí)際情浮況接近票，即為佩試驗(yàn)所駱得需要餅結(jié)果。2、波之形擬磚合法橋的數(shù)徹學(xué)模山型。波形擬耀合法的遍數(shù)學(xué)模據(jù)型分為跌樁身和逐土的模購型（1）樁身蠻模型波形擬守合法采今用“連續(xù)”，把樁古看作連窩續(xù)的、乏不變的帽，線性鉆的和一輔維的彈頌性桿件狐。把樁酒劃分為Np分段錯長度凈保持啟應(yīng)力詠波在腸通過愚每個忙分段曾時所獵需的炕時間牙相等姑，分累段本步身阻漲抗是剪恒定算的，博但各毫分段腔阻抗煙可以召不同僑。樁廳身內(nèi)貞阻尼宅引起差應(yīng)力層波的訊衰減殼可用丟衰減重率模披擬。暈有的吹計算砌軟件閘，還徒可考續(xù)慮裂將縫在攝受力校過程場中的栽閉合維張開炒程度蜜，局這部不正密實(shí)作的混咬凝土議應(yīng)力—應(yīng)變輸?shù)姆茄劬€性級關(guān)系剪問題膊。（2）土模哲型貝波形紹擬合法萄將土簡撕化為理府想彈塑撕性模型燥模型。（a）、(b)是樁側(cè)因阻和樁笛端阻的有靜阻力勿模型。繪當(dāng)土位公移Qkm小于最楚大彈性觸位移Qk時、境應(yīng)力盤應(yīng)變價呈線李性關(guān)摘系，居一旦牌位移慶達(dá)到著最大風(fēng)彈性喘位移Qk值，朽應(yīng)力辨不再但隨應(yīng)揉變增拖加而姻增加際，土套進(jìn)入肺塑性襯狀態(tài)豎。Rk(z擺)=(氣u(z如)/Qk)Ruk(u(z絲式)≤Qk)Rk(節(jié)z)=Ruk(u(z鑼)=Qk)式中牢：Ruk—樁在Z深度阿處土男的極止限靜隔阻力幣（mm）Qk—土的最裝大彈性抽位移（mm）u(z濱)—深度Z處土戒位移(mm滑)實(shí)際土姐是彈塑閉物質(zhì)，怕應(yīng)力應(yīng)虛變關(guān)系惠實(shí)際上洪是非線亡性關(guān)系彩。加載退和卸載扮過程表鹿現(xiàn)出不售同性質(zhì)漂，以上承的模型歇是很近杠似。當(dāng)狀樁受錘牽擊后，綿樁身除滑向下運(yùn)摔動（加拼載過程搶）外，貿(mào)還可產(chǎn)盡生回彈?。ㄐ遁d跑過程）施，所以矩計算程濤序除了透有加載譽(yù)彈限Qk（最大鴉彈性位手移），匠還給定擁卸載彈室限Qkm（卸尤載最懼大彈咱性位拼移）賊參數(shù)津，在且相同霉極限安阻力構(gòu)條件動下，Qkm＜Qk。樁身上到、下運(yùn)毫動有可盾能反復(fù)悅多次，少所以條傷件考慮以了反復(fù)的加載程迫度（重知加載水幣平）RL和RLt參數(shù)。樁出現(xiàn)寺回彈，絹局部單攻元向上飽運(yùn)動，種樁側(cè)開設(shè)始卸載翠，當(dāng)樁私土相對趕位移出吩現(xiàn)負(fù)值腰時，側(cè)靠阻方向賄下（卸貫載水平確）。樁尖靜徑阻力模金型中圖b，由于稈樁尖不乎能受拉棄，不存婆在卸載朗水平，風(fēng)灌注樁裂樁底有淺可能存納在沉渣譽(yù)或虛土戲，預(yù)制乒樁由于氧打樁擠拒土效應(yīng)賽會使樁貧上抬，蠢樁尖產(chǎn)賀生縫隙雹。故分斯析中設(shè)請置“土隙”參數(shù)GAP。3、波形你擬合法妥計算要壤考慮主尺要參數(shù)波形擬浪合法中腐，為了釀使計算舉波形和阻實(shí)測波堂形吻合喊，優(yōu)先劇調(diào)整的羨參數(shù)是應(yīng)各分段掌單元的濾側(cè)阻力Rsk，樁動側(cè)土廳阻尼夠系數(shù)JC,最大四彈性腹位移Qk和樁它端阻仙力Rut，樁眉端土默最大丈彈性陸位移Qt、樁阿尖土籠阻尼纏系數(shù)Jct。①調(diào)整模土阻力Ruk、Rut當(dāng)某分甲段單元錢的側(cè)阻Ruk增加，睛該分段污單元往茶后計算見力波形Fc(修t)一起升板高；樁論端土阻膀力Rut增加，2L/懂C處及箱其后Fc(t銀)波形遷一起孫升高縮慧、而健對2L謠/C以前分渣段單元當(dāng)無影響唇。樁側(cè)Ruk增加奇，使梳計算叔貫入鉗度減望少。②調(diào)整檔阻尼系近數(shù)JC和JCt動阻力鳥大小和遵運(yùn)動速掙度，阻環(huán)尼系數(shù)的成正比若，某單樂元樁側(cè)有或樁尖煎土阻尼葬系數(shù)JC和JCt增加，估相應(yīng)的Fc(衰t)波形上醬升，反銹之Fc(論t)下降。元阻尼系擇數(shù)過低害會使計庸算Fc(飲t)波形河后段將產(chǎn)生情低頻前振蕩劇。樁范頭土則阻尼鴨系數(shù)球增加灶會使炒計算謝的貫書入度疤減小末。阻塔尼系霉數(shù)JC值一賽般在0.冷01～2間變化墻。③調(diào)整土陸的加載目最大彈破性位移Qk當(dāng)調(diào)整偶個別分毅段單元逗的Qk值時相，對肯計算笨力波蛇形影歐響不違大，憶連續(xù)即調(diào)整值許多班分段俊單元Qk值才對Fc(t他)有顯著罵影響。當(dāng)Qk值增騎加時研，使Fc(t綿)波形逆附時針方訊向轉(zhuǎn)動遇，即上渡部分段丹單元Fc(匠t)波形卸下降霞，下惑部分個段單馳元Fc(激t)上升。當(dāng)Qk值減少轎時，使Fc(叉t)波形螞順時照針方練向轉(zhuǎn)出動，菌即上熄部分釀段單枯元Fc(t擾)波形極上升僵，下朽部分受段單嗚元Fc(棵t)下降。當(dāng)樁延底土Qkm值減小御，會引錫起樁底宗土的快網(wǎng)速加卸懇載，使2L模/C處Fc(夸t)波形上禾升，稍捕后Fc(前t)波形下霧降。樁底土Qkm減小，洗使計算咬貫入度單增大。融無論是朋樁側(cè)或起樁底土苗，其最攏大彈性表位移值歪一般都靈在1～10m盒m之間變蒸化。4、波佳形擬膝合法蹄的樁酬阻抗壩變化至。樁身阻浪抗Z=詠ρс農(nóng)А=鋒E·A/竄C,當(dāng)改變脾樁截面巾積A或混轎凝土完彈性片模量E或應(yīng)躬力波窄速C都可籍使樁區(qū)身阻倆抗變笑化。①樁賺身截嗚面積個變化暴：當(dāng)悲某分廢段單刻元截己面積宮增大騙，對圣應(yīng)單柔元的益計算憐力波皺形Fc(泛t)上，而橫下一單牽元相對扇上單元塊為縮頸柄，因此沉往下單槳元Fc(t宜)，波叉形下咳降；紛樁尖猾位置客截面旦積增栽大，慣對Fc(t匯)影響較聞大，使呈樁尖單龍元Fc(t泊)上升。②樁翼身裂粥隙的旺影響漢：預(yù)魔制樁杠樁身歇裂縫象，灌粱注樁怪樁身希斷樁葉，可果以加秩上裂集隙模污擬，嚴(yán)下行靠壓縮住波遇瓣到裂尼隙要悄反射用上行疊拉力屆波，鼠裂隙晴上面姜單元獎使計拘算力詳波Fc(t律)下降孩，裂瞎隙下疏面單王元Fc(檔t)上升。③土隙CA座P的影句響：然對灌未注樁見樁底暴可沉全渣或鋸虛土浪存在灣，預(yù)期制樁怠由于叼擠土戴效應(yīng)采，地爹表面辯土上疲升，語使樁戀上抬輝，樁搏尖形斗成土熊隙，紫擬合幻玉程序絡(luò)增加淺上土氣隙，駛使端幟阻力裁發(fā)揮窯遲后金，影紡響端堂阻力奶充分劑發(fā)揮蓬，減分小土永隙，多使2L/聲C前分段久單元計濁算力波鬧形Fc(帆t)上升泳，2L/暢C后局秋部Fc(廈t)波形挪下降霞。④土塞奶的影響秩：開口崗鋼管樁紙或開預(yù)室應(yīng)力管兄樁，打徑樁過程反有部分亞土涌入曉管內(nèi)，緞動力試勝樁時，頂這部分仇土體成號為外加讓質(zhì)量，籃從而產(chǎn)睜生不可像忽略的土慣性力咸，加上戀土塞，醫(yī)使2L/禾C前數(shù)個堵單元計嫌算力波占形Fc(邪t)上升鉤，2L/督C往后單膜元Fc(譽(yù)t)下降。⑤速度限的影響那：提高比平均波利速使0—2L/剛C之間力撒波形Fc(t恢)前段上蹤蝶升，后功段下降攤，同時絕使樁底數(shù)反射提憶前。5、波厭形擬秧合法反的阻盒力對猛計算至各時顛段力造波形廚。圖中實(shí)處線是實(shí)死測力波敞形Fm(槐t),虛線是宇實(shí)測速翼度波形淚。當(dāng)