【水力學(xué)】-水力學(xué)歷年試題總結(jié)

判斷題：1、粘性切應(yīng)力與橫向速度梯度成正比的流體一定是牛頓流體。2、在重力作用下，液體中靜水壓強(qiáng)的方向是垂直向下的。3、“作用于平面上的靜水總壓力的壓力中心始終低于靜壓作用面的形心，這一性質(zhì)只有在形心位置低于自由液面時(shí)才是正確的。4、在滲流簡(jiǎn)化模型中，滲流流速小于實(shí)際流速。5、棱柱形明槽中的流動(dòng)一定是均勻流。6、恒定流的流線(xiàn)與跡線(xiàn)重合。7、直接水擊發(fā)生在直線(xiàn)管道中，間接水擊發(fā)生在彎曲管道中。8、液體粘度隨著溫度的增大而增大。9、明槽底坡大于臨界底坡時(shí)，明槽流態(tài)可能是緩流。10、按長(zhǎng)管計(jì)算容器泄水管道的流量時(shí)，計(jì)算值較實(shí)際值偏小。11、明槽的臨界水深隨糙率增大而增大。12、沿程水頭損失系數(shù)λ的大小與流量無(wú)關(guān)。13、實(shí)用堰的流量系數(shù)m隨作用水頭H的增大而減小。14、設(shè)計(jì)渠道時(shí)，糙率系數(shù)n值取得偏小，則實(shí)際建造的渠道的泄流量將超過(guò)設(shè)計(jì)要求的流量。15、總水頭的大小與基準(zhǔn)面的選取無(wú)關(guān)。16、在并聯(lián)管道中，若按長(zhǎng)管考慮，則支管長(zhǎng)的沿程水頭損失較大，支管短的沿程水頭損失較小。17、在粘性流體的流動(dòng)中，測(cè)壓管水頭（即單位重量流體所具有的勢(shì)能）只能沿程減小。18、在圓管有壓水流中，臨界雷諾數(shù)為一常數(shù)，與管徑及流速無(wú)關(guān)。19、飛機(jī)在靜止的大氣中作等速直線(xiàn)飛行，從飛機(jī)上觀察，其周?chē)臍饬髁鲃?dòng)為恒定流動(dòng)。20、平面所受靜水總壓力的壓力中心就是受力面的形心。21、根據(jù)牛頓內(nèi)摩擦定律，液體層流間發(fā)生相對(duì)運(yùn)動(dòng)時(shí)，液體所受到的粘性?xún)?nèi)摩擦切應(yīng)力與流體微團(tuán)角變形成正比。22、不可壓縮流體連續(xù)性微分方程 只能用于恒定流。23、佛汝德數(shù)Fr可以反映液體的慣性力與重力之比。24、在實(shí)驗(yàn)時(shí)，對(duì)空氣壓差計(jì)進(jìn)行排氣的目的是保證壓差計(jì)液面上的氣壓為當(dāng)?shù)卮髿鈮簭?qiáng)。25、水流過(guò)流斷面上平均壓強(qiáng)的大小與正負(fù)與基準(zhǔn)面的選擇無(wú)關(guān)。26C與沿程水頭損失系數(shù)λ的平方成正比27、在進(jìn)行明渠恒定漸變流水面曲線(xiàn)計(jì)算時(shí)，對(duì)于急流，控制斷面應(yīng)選在上游，對(duì)于緩流，控制斷面應(yīng)選在下游28、棱柱形明渠中形成S2型水面線(xiàn)時(shí)，其佛汝德數(shù)Fr沿程減小229、對(duì)于已經(jīng)建成的渠道，無(wú)論其過(guò)流流量是多少，底坡的性質(zhì)（緩坡、陡坡或臨界坡）均已確定。2130、總流連續(xù)方程v1

A=v1 2

A 對(duì)于恒定流和非恒定流均適用31、平衡液體中的等壓面必為與質(zhì)量力相正交的面32、液體的內(nèi)摩擦力與液體的速度成正比。33、明渠流動(dòng)為急流時(shí)，斷面比能隨水深增加而減小。34、逐漸收縮的恒定管流中，雷諾數(shù)沿程增加。35、雷諾相似準(zhǔn)則考慮的主要作用的力是粘滯阻力36、畢托管可以用來(lái)測(cè)量瞬時(shí)流速37、等直徑的恒定有壓管流中，測(cè)壓管水頭線(xiàn)沿程可以上升，也可以下降。38、棱柱體明渠的斷面形狀、尺寸、底坡和通過(guò)的流量均相同，糙率越大則均勻流水深越大39、平坡渠道中斷面比能只能沿程減小，不能沿程增加。40、水力最佳斷面是斷面面積一定時(shí)，通過(guò)的流量最大，因而最經(jīng)濟(jì)實(shí)用41、均勻流過(guò)水?dāng)嗝嫔蟿?dòng)水壓強(qiáng)分布符合靜水壓強(qiáng)分布規(guī)律42、流體的內(nèi)摩擦力與接觸面上的壓力成正比。43、液體的溫度越高，粘性系數(shù)越大44、急流時(shí)斷面比能隨流速增加而增大。45、逐漸收縮的恒定管流中，雷諾數(shù)沿程減小。46、均勻流斷面切應(yīng)力分布規(guī)律為線(xiàn)性分布。47、圓管層流的流速分布為對(duì)數(shù)分布48、恒定有壓管流的測(cè)壓管水頭線(xiàn)沿程可以上升、可以下降，也可以不變。49、漸變流過(guò)水?dāng)嗝嫔蟿?dòng)水壓強(qiáng)隨水深的變化近似呈線(xiàn)性關(guān)系50、恒定流的流線(xiàn)與跡線(xiàn)總是重合的51、恒定均勻流中各空間點(diǎn)的速度大小方向都相同52不可壓縮液體的連續(xù)性微分方程 只適用于恒定流不適用于非恒定流。53v的平方成正比54、當(dāng)液體中某點(diǎn)所測(cè)的絕對(duì)壓強(qiáng)值小于大氣壓時(shí)，該點(diǎn)的相對(duì)壓強(qiáng)值一定為負(fù)值55、有渦流必是紊流，無(wú)渦流必是層流56、在圓管有壓水流中，下臨界雷諾數(shù)與管徑及流速大小無(wú)關(guān)57、平坡渠道中不可能發(fā)生均勻流58、明槽恒定均勻流的總水頭線(xiàn)、水面線(xiàn)和槽底線(xiàn)相互平行59、緩坡渠道只能形成緩流，陡坡渠道只能形成急流60、由于靜水壓力具有大小和方向，所以靜水壓強(qiáng)是液體空間坐標(biāo)和方向的矢量函數(shù)61對(duì)恒定流和非恒定流均適用62、當(dāng)斷面突然變化時(shí)，不論突然擴(kuò)大還是突然縮小，只要大小兩個(gè)斷面面積之比及流量一定，則兩者局部水頭損失系數(shù)均相同。63、均勻流的動(dòng)能修正系數(shù)等于164、在滲流模型中，任意一微小過(guò)水?dāng)嗝娴钠骄鶟B流流速應(yīng)比該斷面實(shí)際滲流的真實(shí)斷面平均流速小65、理想液體是指不考慮液體的粘滯性66、邊界層的邊界線(xiàn)為一條流線(xiàn)67d1=d2,1-12-2間液體的動(dòng)量沒(méi)有變化68、當(dāng)液體質(zhì)點(diǎn)作曲線(xiàn)運(yùn)動(dòng)時(shí)液體運(yùn)動(dòng)一定有旋69、陡坡上發(fā)生均勻流時(shí)則其流動(dòng)一定為急流70、液體切應(yīng)力是液體的一種單位面積的表面力71、恒定非均勻流的流線(xiàn)與跡線(xiàn)不重合72、謝才公式既適合于層流，也適應(yīng)于紊流73、時(shí)均流速等于瞬時(shí)流速與脈動(dòng)流速之和74、邊界層外的液流，其粘性可以忽略，因此可以看作是理想液體的運(yùn)動(dòng)75、在底坡i>0的非棱柱形明渠中可能發(fā)生均勻流。76、一般情況下，佛汝德相似準(zhǔn)則與雷諾相似準(zhǔn)則可以同時(shí)滿(mǎn)足77、當(dāng)斷面突然變化時(shí)，不論突然擴(kuò)大還是突然縮小，只要大小兩個(gè)斷面面積之比及流量一定，則兩者局部水頭損失系數(shù)均相同。78、可以用下臨界雷諾數(shù)來(lái)判別液體的流態(tài)79、同一種管徑和粗糙度的管道，雷諾數(shù)不同時(shí)，可以在管中形成紊流光滑區(qū)、粗糙區(qū)和過(guò)度粗糙區(qū)80、在并聯(lián)管道中，若按長(zhǎng)管考慮，則支管長(zhǎng)的沿程水頭損失比較大，支管短的沿程水頭損失較小81、在恒定均勻流中，沿程水頭損失與速度的平方成正比82、液體的粘滯性只在流動(dòng)時(shí)才表現(xiàn)出來(lái)83、對(duì)于液體而言，質(zhì)量力與液體體積成正比，故質(zhì)量力又稱(chēng)體積力84、在相對(duì)靜止的同種、連通、均質(zhì)液體中，等壓面就是水平面85、水力坡度是指單位長(zhǎng)度流程的水頭損失86、急變流不可能是均勻流87、恒定流是指流場(chǎng)內(nèi)任意兩點(diǎn)間的流速矢量相等88、理想液體中必定存在流速勢(shì)函數(shù)89、尺寸相同的收縮管中，總流的方向改變后，水頭損失的大小并不改變填空題1、各向異性土是指 的土壤。2、平底棱柱形明渠中的水躍基本方程是3、M2

型水面線(xiàn)是發(fā)生在 坡上的 水曲線(xiàn)。41cm,運(yùn)動(dòng)粘度ν=0.0101cm2/s,Q=0.01L/s時(shí)，流態(tài)為5、恒定流是6、作用于液體上的質(zhì)量力是指 ，常見(jiàn)的質(zhì)量力有 等。7、速度場(chǎng)Ux=-2x+t Uy=2y+2t Uz=0的流線(xiàn)為8、孔寬為b、孔數(shù)為n,考慮側(cè)向收縮影響時(shí)，實(shí)用堰淹沒(méi)溢流的流量計(jì)算式為9、梯形斷面明槽水力最佳條件下，寬深比β=m10、圖示分叉管道，其不可壓縮的連續(xù)性方程為 ，該方程成立的條件是11、恒定總流的能量方程中，包含有動(dòng)能修正系數(shù)α，這是因?yàn)?，層流的α值比紊流的α值12、紊流切應(yīng)力由 和 組成。13、已知長(zhǎng)直棱柱體渠道的底坡為i，糙率為n，其過(guò)水?dāng)嗝鏋榈妊菪?，底寬為b，邊坡系數(shù)為m，均勻流水深為h，則其流量Q=14、當(dāng)明渠水流從 過(guò)渡到 時(shí)，將產(chǎn)生水躍。當(dāng)流量及渠道斷面形式、尺寸一定時(shí)，水躍的躍后水深越大，則對(duì)應(yīng)的躍前共軛水深15、對(duì)設(shè)計(jì)水頭為的WES實(shí)用堰，當(dāng)上游堰高P≥1.33時(shí)，其設(shè)計(jì)條件下的流量系數(shù)為 ，若實(shí)際作用水頭H＞Hd,則其流量系數(shù)m 16、層流流速分布為 分布，紊流流速分布為 分布。17、按照歐拉法推導(dǎo)出的加速度表達(dá)式，可將加速度細(xì)分為 加速度和 加速度。18、壓強(qiáng)p的量綱是 （按國(guó)際單位制）19、由重力相似準(zhǔn)則所得的流速比尺與長(zhǎng)度比尺的關(guān)系是20有一水泵裝置其吸水管中某點(diǎn)的絕對(duì)壓強(qiáng)等于6m水柱高當(dāng)?shù)卮髿鈮簽橐粋€(gè)工程大氣壓，其相應(yīng)的真空壓強(qiáng)值等于 水柱高。21、有兩條梯形斷面長(zhǎng)直渠道，已知糙率n＞n，其他條件均相同，則兩渠道的均勻流水深1 2的關(guān)系為22、寬頂堰流量系數(shù)的最大值為23若明渠均勻流水深0=2相應(yīng)流量的臨界水深c=1.5m則佛勞德Fr的范圍為 。若流量不變，糙率增大，則Fr24、水跌是水流從 流過(guò)渡到 流的局部水力現(xiàn)象25、紊流粗糙區(qū)的沿程水頭損失和斷面平均流速V的 方成正比，其沿程水頭損失系數(shù)λ與 有關(guān)。26、恒定總流能量方程中，v2/(2g)的能量意義為 ,它的量綱是27、圖示為一大容器接一鉛直管道，容器內(nèi)的水通過(guò)管道流入大氣，水面保持不變。已知h1=1m,h2=2m。若不計(jì)水頭損失，則管道出口流速為28有一水泵裝置其吸水管中某點(diǎn)的真空壓強(qiáng)等于4m水柱高當(dāng)?shù)卮髿鈮簽橐粋€(gè)工程大氣壓，其相應(yīng)的絕對(duì)壓強(qiáng)等于 m水柱高。29、有一傾斜放置的平面閘門(mén)，當(dāng)上下游水位都上升1m時(shí)（虛線(xiàn)位置，閘門(mén)上的靜水總壓力的變化情況為30、型水面曲線(xiàn)發(fā)生在 坡上，其水流屬于 流。曲線(xiàn)的特征是31層流的沿程水頭損失系數(shù)λ與斷面平均流速v的 成正比紊流阻力平方區(qū)的沿程水頭損失系數(shù)λ與斷面平均流速v的 成正比。32、小底坡棱柱型渠道的臨界水深與 和 有關(guān)33、急流時(shí)斷面比能隨水深增加而 ；緩流時(shí)斷面比能隨水深增加而34、水躍是水流從 流過(guò)渡到 流的局部水力現(xiàn)象35、明渠水流的佛汝德數(shù)Fr可以反映 能大小和 能大小的比36、紊流過(guò)渡區(qū)的沿程水頭損失系數(shù)λ與 和 有關(guān)37、有壓管流的雷諾數(shù)可以反映 力作用和 力作用的比38、液體的粘性系數(shù)隨溫度的升高而 ，氣體的粘性系數(shù)隨溫度的升高而39、液體的內(nèi)摩擦力與 和 成正比，與接觸面積的壓力401cmRe= ,水流流態(tài)為 流，沿程水頭損失系數(shù)λ=41、作用在任意平面上的液體總壓力的大小等于該平面 處的壓強(qiáng)與平面 的乘積42、層流流速分布為 分布43、相應(yīng)于斷面單位能量最小的水深稱(chēng)為44、梯形斷面渠道底寬b=7.0m，邊坡系數(shù)m=1.5，底坡i=0.0008。今測(cè)得流量Q=9.45m3/s時(shí)，正常水深，則糙率n= ，水流流態(tài)為 流。45、水跌是水流從 流過(guò)渡到 流的局部水力現(xiàn)象。46、明渠水流的佛汝德數(shù)Fr反映 力作用和 力作用之比。47、在恒定漸變流中，同一過(guò)水?dāng)嗝嫔系膭?dòng)水壓強(qiáng)分布和 相同。48、滲流達(dá)西定律是 ，式中各項(xiàng)的名稱(chēng)是49、明渠均勻流的斷面平均流速沿程 ，水深沿程 ，渠底高程沿程50、管長(zhǎng)、管徑、糙率互不相等的三根簡(jiǎn)單管道并聯(lián)，各管道的水頭損失 ，各管道的流量51“長(zhǎng)管”是指52、液體在運(yùn)動(dòng)時(shí)所受阻力可分為 阻力和 阻力53、牛頓液體是指54、水擊波速與 等因素有關(guān)55在進(jìn)行棱柱體明渠漸變流水面曲線(xiàn)計(jì)算時(shí)對(duì)于 流控制斷面應(yīng)選在上游對(duì)于 流，控制斷面應(yīng)選在下游56、井群的滲流計(jì)算采用了勢(shì)流的 原理57、紊動(dòng)切應(yīng)力由 應(yīng)力和 應(yīng)力組成58、圖示矩形平面AB靜水總壓力作用點(diǎn)位于水面以下 處59、液體不能保持固定的形狀，但能保持固定的60、直接水擊是指61、理想液體動(dòng)水壓強(qiáng)的特征是62x方向的投影形式為63、雷諾數(shù)的物理意義為64、在管道直徑一定的輸水管道系統(tǒng)中，水流處于層流時(shí)，隨著雷諾數(shù)的增大，沿程阻力系數(shù) ，沿程水頭損失 ，水流處于紊流光滑區(qū)時(shí)，隨著雷諾數(shù)的增大，沿程阻力系數(shù) 水流處于紊流粗糙區(qū)時(shí)隨著雷諾數(shù)的增大沿程阻力系數(shù) ，沿程水頭損失65、沿程水頭損失系數(shù)λ與謝才系數(shù)C之間的關(guān)系式為66、導(dǎo)致水頭損失的內(nèi)因是 ，外因是67、水平放置的管道，當(dāng)管中水流為恒定均勻流時(shí)，斷面平均流速沿程 ，動(dòng)水壓強(qiáng)沿程68、針對(duì)下圖泄水管道中A、B兩點(diǎn)。當(dāng)水頭H不隨時(shí)間發(fā)生變化時(shí)，時(shí)變加速度為零的點(diǎn)為 ，位變加速度不為零的點(diǎn)為 ，當(dāng)水頭H隨時(shí)間減少時(shí)，時(shí)變加速度不等于零的點(diǎn)為 ，位變加速度為零的點(diǎn)為69、流體質(zhì)點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)基本形式有70、在紊流光滑區(qū)，沿程水頭損失系數(shù)λ與相對(duì)粗糙度無(wú)關(guān)的原因是71、水流總是從 流向選擇題 ⑴⑵⑶⑷ ＡＢＣＤ1、絕對(duì)壓強(qiáng)水頭等于7m水柱高當(dāng)?shù)卮髿鈮簽橐粋€(gè)工程大氣壓則相應(yīng)的真空壓強(qiáng)水頭等于（ ）⑴3m水柱高⑵-7m水柱高⑶-3m水柱高 ⑷以上答案都不對(duì)2、雷諾相似準(zhǔn)則主要考慮（ ）力的作用相似⑴重力 ⑵壓力 ⑶粘滯力 ⑷彈性力3、閘孔淹沒(méi)出流的流量公式為（孔數(shù)為n單孔寬度為b）( )⑴ ⑵ ⑶ ⑷4、圖示A、B兩點(diǎn)間有兩根并聯(lián)管道1和2。設(shè)管1的沿程水頭損失為hf1,管2的沿程水頭損失為hf2，不計(jì)局部損失，則和的關(guān)系為（ ）⑴⑵⑶ ⑷無(wú)法確定5、如果估計(jì)流體流過(guò)均勻直圓管時(shí)的水頭損失hf=f(U，ρ，d，l，Δ，g，μ，?，E)，根據(jù)π定理可組合幾個(gè)π參量（ ）⑴6 ⑵7 ⑶8 ⑷96、理想液體恒定有勢(shì)流動(dòng)，當(dāng)質(zhì)量力僅為重力時(shí)（ ）⑴整個(gè)流場(chǎng)內(nèi)各點(diǎn)的總水頭 相等 ⑵只有位于同一流線(xiàn)上的各點(diǎn)總水頭相等⑶沿流線(xiàn)總水頭沿程減小 ⑷沿流線(xiàn)總水頭沿程增加7、當(dāng)液體運(yùn)動(dòng)為均勻流時(shí)（ ）⑴過(guò)水?dāng)嗝嫔细鼽c(diǎn)流速相同 ⑵過(guò)水?dāng)嗝嫔细鼽c(diǎn)壓強(qiáng)相同⑶該流動(dòng)一定為層流運(yùn)動(dòng) ⑷該流動(dòng)的斷面流速分布沿程不變8、流體作有勢(shì)運(yùn)動(dòng)時(shí)（ ）⑴作用于流體的質(zhì)量力必須是有勢(shì)力 ⑵流體微團(tuán)的角變形速度為零⑶流體微團(tuán)的旋轉(zhuǎn)角速度為零 ⑷流體沿流向的壓強(qiáng)梯度為零9、一矩形剖面堰，堰壁厚堰頂水頭堰頂有一閘門(mén)，開(kāi)度e=1.6m，此時(shí)堰頂流動(dòng)類(lèi)型為（ ）⑴薄壁堰流 ⑵實(shí)用堰流 ⑶寬頂堰流 ⑷閘孔出流10、溢流壩下游水深為h，下泄水流的收縮斷面水深h的躍后水深為h

’’，形成遠(yuǎn)離水躍銜t c c接的條件是（ ）⑴⑵ ⑶ 無(wú)關(guān)11、影響水的運(yùn)動(dòng)粘性系數(shù)的主要因素為（ ）a水的溫度 b水的容量 c當(dāng)?shù)貧鈮?d水的流速12、液體某點(diǎn)的絕對(duì)壓強(qiáng)為 58kPa(當(dāng)?shù)卮髿鈮簭?qiáng) pa=98000N/m2)，則該點(diǎn)的相對(duì)壓強(qiáng)為（ ）a 156kPa b40kPa c-58kPa d-40kPa13、均勻流的總水頭線(xiàn)與測(cè)壓管水頭線(xiàn)的關(guān)系是（ ）a 互相平行的直線(xiàn) b互相平行的曲線(xiàn)c互不平行的直線(xiàn) d互不平行的曲線(xiàn)14、恒定總流的能量方程 式中各項(xiàng)代表（ ）a 單位體積液體所具有的能量 b單位質(zhì)量液體所具有的能量c 單位重量液體所具有的能量 d 以上答案都不對(duì)15、謝才系數(shù)C的量綱是（ ）a L b L-1T、2 c L1、d 無(wú)量綱量16、粘性底層厚度δ1隨Re的增大而（ ）a 增大 b減小 c不變 d不定17、圓管均勻?qū)恿髋c圓管均勻紊流的（ ）a 斷面流速分布規(guī)律相同 b 斷面上切應(yīng)力分布規(guī)律相同c 斷面上壓強(qiáng)平均值相同 d 水力坡度相同18、圖一示水流通過(guò)漸縮管流出，若容器水位不變，則管內(nèi)水流屬（ ）a 恒定均勻流 b非恒定均勻流 c恒定非均勻流 d非恒定非均勻流19、畢托管可以用來(lái)測(cè)（ ）a 瞬時(shí)流速 b時(shí)均流速 c脈動(dòng)流速 d脈動(dòng)壓強(qiáng)20、流量一定，管徑沿程減小時(shí)，測(cè)壓管水頭線(xiàn)（ ）a可能沿程上升也可能沿程下降 b 總是與總水頭線(xiàn)平行c只能沿程下降 d 不可能低于管軸線(xiàn)................c....c一、選擇題：1、對(duì)線(xiàn)性問(wèn)題應(yīng)用疊加原理時(shí)，下列說(shuō)法不正確的是( )多個(gè)污染源輸入時(shí)，可分別計(jì)算每個(gè)污染源的濃度響應(yīng)，再進(jìn)行濃度疊加對(duì)空間起始分布源輸入，可將起始分布源分解為若干瞬時(shí)平面源，再對(duì)每個(gè)瞬時(shí)源引導(dǎo)的濃度進(jìn)行求和對(duì)恒定連續(xù)源輸入，可將連續(xù)源按時(shí)間分解為若干瞬時(shí)源，再對(duì)每個(gè)瞬時(shí)源引導(dǎo)的濃度進(jìn)行求和斷面上某點(diǎn)流速可分解為平均速度、偏差速度和脈動(dòng)速度之和2、下列說(shuō)法不正確的是( )分子擴(kuò)散方程實(shí)質(zhì)上是質(zhì)量守恒原理在環(huán)境水力學(xué)中的應(yīng)用寬淺型河流的分散系數(shù)一定與河流水深成正比erf(z始終是增函數(shù)Dx

D D，即不符合各向同性y z3、上游來(lái)水CODCr(u)=14.5mg/L，Qu=8.7m3/s；污水排放源強(qiáng)CODCr(e)=58mg/L，Qe=1.0m3/s。如忽略排污口至起始斷面間的水質(zhì)變化，且起始斷面的水質(zhì)分布均勻，則采用完全混合模式計(jì)算得到其濃度為( )。A.20.48mg/L B.17.98mg/LC.18.98mg/L D.19.98mg/L4、下列不屬于瞬時(shí)源濃度解的有( )m H2A.c(x,0,0) exp y z

22zc(x,t)c0

xut xut xu4Dt4Dterfc erfc exp( )4Dt4Dt2

D c(x,t)c0

xutb xutb4Dt4Dterf erf 4Dt4Dt2

c(x,y,z,t) M

exp(xut)2y2z2 Dt3

4Dt 5、下列說(shuō)法不正確的是（ ）物理過(guò)程：指污染物在水體中的混合稀釋和自然沉淀過(guò)程化學(xué)過(guò)程：指污染物在水體中發(fā)生的理化性質(zhì)變化等化學(xué)反應(yīng)，對(duì)水體凈化起作用的主要是氧化還原反應(yīng)生物自?xún)暨^(guò)程：微生物在溶解氧充分的情況下，將一部分有機(jī)污染物當(dāng)食餌消耗掉，將另一部分有機(jī)物氧化分解為無(wú)害的簡(jiǎn)單無(wú)機(jī)物紊動(dòng)擴(kuò)散：指水流的紊動(dòng)作用引起的水中污染物自低濃度向高濃度區(qū)域擴(kuò)散過(guò)程6、河流稀釋混合模式中，點(diǎn)源稀釋混合模型是（ ）cQ cQ

Q Ws

cQ cQQu u e ec

86.4Q

u u e e u e x C.c10 D.cc k 0 1 kt 1d7、河流S-P一維水質(zhì)模型是（ ）c(x)c0

exp(k x )186400VLL 0

kx/ue1e (C C)ek

x/u

L (ekx/uek

x/u)kC C 2 1 0 1 2ks s 0 kcVc

K2ckc

k1 2cVc

K2cE

2cSt x

x2 1t x

x2

zz2 D8t

Vcx

K2cx2

kc1

那么在距離排放點(diǎn)下游x處的污染物濃度峰值表達(dá)式（ ）c M/h (xVt)2 z2c 0 B.

c(x,z,t)

exp( kt)1kt

EEt 4Et 4Et 11d x z x zM 1M 12Ax 14x2kK1xVK2c (x)max

exp( 2K

) ,2 X 2c

1)

expY2

V gU

H e p

2

2 y z y z 9、在潮汐河口和海灣中，最重要的物質(zhì)輸移機(jī)理是（ ）A.垂直輸移B.潮汐輸移C.擴(kuò)散D.分子擴(kuò)散10、有風(fēng)點(diǎn)源湍流擴(kuò)散模式中，以排氣筒地面位置為原點(diǎn)，下風(fēng)向地面軸線(xiàn)濃度計(jì)算公式是（ ） y2 H2A. c(x,y,0)

y z

exp(

22y

)exp22zc(X,Y)L

2G32 2G02cm

2(UH

2P)e 1D. c(x,0,0)

exp H2y z

22z、河流中污染物降解速率k1的影響因素，下述不正確的是（ ）A.水體溫度B.河流結(jié)構(gòu)和水流條件C.污染物種類(lèi)D.污水與河水混合的三個(gè)階段12、關(guān)于氧垂曲線(xiàn)，下列不正確的是（ ）氧垂曲線(xiàn)的最低點(diǎn)稱(chēng)為臨界氧虧點(diǎn) B.臨界氧虧點(diǎn)的虧氧量稱(chēng)為最大虧氧量C.氧垂曲線(xiàn)圖上臨界氧虧點(diǎn)的右側(cè)，耗氧大于復(fù)氧 D.在臨界氧虧點(diǎn)處，耗氧和復(fù)氧相平衡13、計(jì)算臨界氧虧點(diǎn)位置的計(jì)算公式( )A. xc

0.4VB2Ez86400u k

B.D k k

x 0.068VB2c Ezx c

k k2 1

lnk21

0 2c k0 1

1)xc

0.1VB2Ez14、對(duì)岸邊排放方式，計(jì)算排放點(diǎn)至橫向擴(kuò)散到對(duì)岸的距離公式是( )LB

0.4VB2Ez86400u k

LBD k k

0.068VB2Ez

VB2L

ln

2

0 2

1) D. L

0.1B k k k c k B E2 1 1 0 1 z15、瞬時(shí)源排放，湖泊水質(zhì)計(jì)算公式( )c M 1 kc10tk

c(t)(c V

)exp(k 1 t

)td dc(t)c

1 dexp(k )t c exp(kd

1 0 1 t Bd14k1KV14k1KV2

1 t cc0

2K

1 16、下列說(shuō)確的有( )浮射流一定是變密度的流動(dòng)，其密度佛汝德數(shù)大小是變化的河流的橫向擴(kuò)散系數(shù)一定大于橫向混合系數(shù)射流出口的平均流速越大，則射流擴(kuò)散角就越大條縫平面射流的濃度擴(kuò)散角一定小于直徑等于條縫寬度的圓斷面的濃度擴(kuò)散角17、河流中氧氣的主要來(lái)源是（ ）A.光合作用 B.空氣中氧氣的溶解 C.隨水源帶入 D.呼吸作用18、下列說(shuō)法不正確的是( )污染物濃度與水密度的量綱是一致的稀釋度越大，則水體污染物濃度越高ppm1kg1mg1mg/L紊動(dòng)擴(kuò)散是由于流速場(chǎng)時(shí)間分布不均產(chǎn)生大大小小旋渦在層間脈動(dòng)引起的擴(kuò)散作用19、關(guān)于分子擴(kuò)散系數(shù)D，下列說(shuō)法不正確的( )分子擴(kuò)散系數(shù)與流體運(yùn)動(dòng)粘性系數(shù)的量綱相同反映擴(kuò)散質(zhì)的固有物理屬性，其大小與溫度壓力有關(guān)隨著擴(kuò)散質(zhì)和溶液種類(lèi)不同而不同大小與濃度梯度成正比DVx20、關(guān)于公式c(x,z)DVx

Vz24Dx

)，下列說(shuō)法不正確的是( ) g/(·s)為二維擴(kuò)散方程V

cx

2cDz2

c(x,0下的解適用于無(wú)界空間均勻?qū)恿髁鲃?dòng)為瞬時(shí)線(xiàn)源二維擴(kuò)散方程的解21、當(dāng)河段的水力學(xué)條件滿(mǎn)足( )時(shí)，可應(yīng)用零維水質(zhì)模型。A.非恒定非均勻，洪水波 B.恒定非均勻，形成污染帶C.恒定均勻，充分混合 D．恒定均勻，非充分混合22河流斷面寬深比（ ）可視為寬淺型矩形斷面河流。A. ＝15 B. ≥20 C. ＝10 D. ＜1023、在河流中，影響污染物輸移的主要物理過(guò)程是（ ）A.隨流輸運(yùn) B.橫向擴(kuò)散 C.縱向擴(kuò)散 D.以上三者24、河流的一維穩(wěn)態(tài)水質(zhì)模型是（ ）

uz2A. c(x,z)

hu E zu

exp( )4ExzLL 0

kx/ue1eCC (C C)ekCC22

x/u 1L

(ekx/uek211

x/u)k0s s 0 k kk0B. 1 2

VcKK

2cx2

kc1c 2c 2cV

xK

x2

Ezz2SD25、隨流輸移擴(kuò)散過(guò)程中，保守污染物的（ ）保持不變。所處位置 B. 污染物的濃度污染物的質(zhì)量通量 D. 污染物的質(zhì)量26、有風(fēng)點(diǎn)源湍流擴(kuò)散模式中，以排氣筒地面位置為原點(diǎn)，下風(fēng)向地面任一點(diǎn)的濃度公式是（ ）c(x,y,0)

exp(

y2 )exp

H2U

2y z y

22zc(X,Y)L

232 202c

2(UH2P)m e 1D. c(x,0,0)

exp H2y z

22z27、有風(fēng)點(diǎn)源湍流擴(kuò)散模式中，以排氣筒地面位置為原點(diǎn)，下風(fēng)向地面軸線(xiàn)最大落地濃度公式是（ ） y2

H2A. c(x,y,0) exp( )exp Uy

22y

22zc

1)

expY2

XV HVg Ug

2 e p 2U

22

22 y z y z cm

2(U

2P)e 1

H2D. c(x,0,0) exp y z

22z28、下列水質(zhì)模型不正確的是（ ）cm

2(UH

2P)e 1BODcc

k x 5計(jì)算河流混合區(qū)穩(wěn)態(tài)濃度可用

0 1

3 cQ uz2 u(2Bz)2 H Exueec(x,zH Exuee

exp(4Ex)exp(

)4Ex z z z連續(xù)點(diǎn)源河流一維穩(wěn)態(tài)解c(x,t) M

4E4Et

(xut)2kt 4Et 1x xx29、確定河流中污染物降解速率k1方法中，不正確的是（ ）A.現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè) B.室模擬實(shí)驗(yàn)測(cè)定C.公式計(jì)算和經(jīng)驗(yàn)估值 D.分子擴(kuò)散試驗(yàn)測(cè)定30、岸邊排放方式，計(jì)算排放點(diǎn)至充分混合斷面的縱向距離公式是( )Lm

0.4VB2Ez

Lm

0.068VB2EzL

86400ulnk2

(1D

k2

k 1) D. L

0.1

VB20m k k k c k m E02 1 1 0 1 z31、恒定連續(xù)源排放，湖泊水質(zhì)濃度公式( )c M 1 c 0

c(t)(c

)exp(k

)t1kt

0 V

1 t 1d d C.c(t)cexp(k1)t

1

exp(k

1 )td)td0 1

t QkVd 1V XVg Hg

12

t D.c

)Q

exp Y2

U

e p 2U

22

22 y z y z 32、不影響河流水質(zhì)濃度計(jì)算的因素有( )排放口位置是設(shè)在河中心還是設(shè)在岸邊和污染物排放量大小河流流速和污染物降解速率排放污水中細(xì)菌濃度的高低污染物是瞬時(shí)排放還是連續(xù)排放33、下列說(shuō)法不正確的有( )紊動(dòng)擴(kuò)散系數(shù)是流體運(yùn)動(dòng)狀態(tài)的反映，與水溫和水的密度等水的性質(zhì)無(wú)關(guān)一般來(lái)說(shuō)，E E E，且數(shù)值上E E Ex y z x y zS-P模型是非穩(wěn)態(tài)模型，主要用于河流中有機(jī)污染物的濃度計(jì)算在天然河流中，縱向剪切離散比紊動(dòng)擴(kuò)散作用大得多34、淡水最大密度時(shí)的溫度為（ ）4℃左右 B.3℃左右 C. 2℃左右 D. 0℃左右35、當(dāng)水體中的溫度升高時(shí)，水中氧氣的溶解度（ ）A.降低 B.升高 C.不變 D.可能升高,也可能降低36、河流水質(zhì)模型中，有機(jī)物生化反應(yīng)符合一級(jí)反應(yīng)動(dòng)力學(xué)規(guī)律，即( )反應(yīng)速率與該有機(jī)物濃度的一次方成正比反應(yīng)速率與該有機(jī)物濃度的二次方成正比為零忽略河流混合的第一、二階段 Vz237c(xz

DVx4Dx)，下列說(shuō)法不正確的是( ) g/(·s)二維擴(kuò)散方程Vx

D2cz2

c(x,0下的解適用于無(wú)界空間均勻?qū)恿鲾U(kuò)散瞬時(shí)線(xiàn)源二維擴(kuò)散方程的解( Dt( Dt)338c(rt

exp(4Dt) ,r2x2y2z2，則t時(shí)刻的等濃度面( )同軸圓柱面 B.同心圓球面 C.傾斜平面 D.旋轉(zhuǎn)拋物面39t

Vcx

K2cx2

kc1

那么在距離排放點(diǎn)下游x處的污染物濃度峰值表達(dá)式（ ）A.c c01kt1d

H2B.c(x,0,0)

y z

exp22114x2kK1xVK2c

(x)

M 1M 12Ax

Vx)

,max

2K 2c

2(UH2P)m e 140qx

Dc中，下列說(shuō)法不正確的是( )xq xg/(m2·s)xq始終為正值x公式右邊負(fù)號(hào)表明擴(kuò)散方向與濃度梯度方向相反擴(kuò)散質(zhì)可以從低濃度向高濃度方向擴(kuò)散41、最容易發(fā)生富營(yíng)養(yǎng)化污染的水體( )。A河流 B.湖泊 C.海洋 D地下水42、大氣濃度預(yù)測(cè)公式中的σy,σz指（ ）A.橫向擴(kuò)散系數(shù)和縱向擴(kuò)散系數(shù) B.橫向擴(kuò)散系數(shù)和垂向擴(kuò)散系數(shù)C.時(shí)間擴(kuò)散系數(shù)和縱向擴(kuò)散系數(shù)D.橫向擴(kuò)散參數(shù)和垂向擴(kuò)散參數(shù)43、產(chǎn)生紊動(dòng)混合的主要因素是( )A.風(fēng)力 B.水力坡度 C.密度差異 D.溫度差異44、在河流中，影響污染物輸移的主要物理過(guò)程是（ ）A.隨流輸運(yùn) B.橫向擴(kuò)散 C.縱向擴(kuò)散 D.以上三者43、隨流輸移擴(kuò)散過(guò)程中，保守污染物的（ ）保持不變。A.所處位置 B.污染物的濃度 C.污染物的質(zhì)量通量 D.污染物的質(zhì)量45、在潮汐河口和海灣中，最重要的物質(zhì)輸移機(jī)理是（ ）A. 垂直輸移 B.潮汐輸移 C.擴(kuò)散 擴(kuò)散46、河流中污染物降解速率k1的影響因素，下述不正確的是（ ）A.水體溫度 B.河流結(jié)構(gòu)和水流條件 C.污染物種類(lèi) D.分子擴(kuò)散系數(shù)47、示蹤劑實(shí)驗(yàn)法測(cè)定紊流擴(kuò)散參數(shù)，選擇示蹤物質(zhì)時(shí)不正確的是（ ）A.具有在水體中不沉降、不降解、不發(fā)生化學(xué)反應(yīng) B.測(cè)定簡(jiǎn)單準(zhǔn)確C.對(duì)環(huán)境無(wú)害 D.與水體密度不同，如石油類(lèi)物質(zhì)48、應(yīng)用水質(zhì)模型時(shí)，不正確的說(shuō)法是（ ）大多數(shù)河流均采用二維穩(wěn)態(tài)模型一般不采用三維模型不考慮混合過(guò)程的重金屬污染物、部分有毒物質(zhì)和其它保守物質(zhì)的下游濃度預(yù)測(cè)，可采用零維模型對(duì)于大中型河流的廢水排放，橫向濃度梯度較為明顯時(shí)，需要采用二維模型進(jìn)行計(jì)算49、不影響河流水質(zhì)濃度計(jì)算的因素有( )排放口位置是設(shè)在河流中心還是設(shè)在岸邊和污染物排放量大小河流流速和污染物降解速率污染物是瞬時(shí)排放還是連續(xù)排放排放污水中細(xì)菌濃度的高低50、下列說(shuō)法不正確的有( )A.紊動(dòng)擴(kuò)散系數(shù)是流體運(yùn)動(dòng)狀態(tài)的反映，與水溫水的密度等水的性質(zhì)無(wú)關(guān)B.一般來(lái)說(shuō)，E E E，且數(shù)值上E E Ex y z x y zS-P模型是非穩(wěn)態(tài)模型，主要用于河流中有機(jī)污染物的模擬計(jì)算D.在天然河流中，縱向剪切離散比紊動(dòng)擴(kuò)散作用大得多51、下列說(shuō)確的有( )A.浮射流一定是變密度的流動(dòng)，其密度佛汝德數(shù)大小是變化的B.河流的橫向擴(kuò)散系數(shù)一定大于橫向混合系數(shù)