180th燃煤鍋爐整體設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)論文

課程設(shè)計(jì)180t/h燃煤鍋爐整體設(shè)計(jì)學(xué)院材料與能源學(xué)院專業(yè)熱能與動(dòng)力工程（熱電方向)年級(jí)班別11級(jí)熱電1班學(xué)號(hào)學(xué)生姓名指導(dǎo)教師2014年7月目錄HYPERLINK廣東工業(yè)大學(xué)本科生課程設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書(shū)…………………4HYPERLINK前言…………………6HYPERLINK一、設(shè)計(jì)的初始數(shù)據(jù)………………7HYPERLINK1.1設(shè)計(jì)任務(wù) 7HYPERLINK1.2煤的成分 7HYPERLINK1.3過(guò)量空氣系數(shù)和漏風(fēng)系數(shù) 7HYPERLINK二、輔助計(jì)算………………………9HYPERLINK2.1燃燒計(jì)算表 9HYPERLINK2.2煙氣特性 9HYPERLINK2.3煙氣焓溫表（用于爐膛、屏式過(guò)熱器、高溫過(guò)熱器的計(jì)算） 11HYPERLINK2.4煙氣焓溫表（用于低溫過(guò)熱器、高溫省煤器的計(jì)算） 12HYPERLINK2.5煙氣焓溫表（用于高溫空預(yù)器、低溫省煤器的計(jì)算） 13HYPERLINK2.6煙氣焓溫表（用于低溫看空預(yù)器的計(jì)算） 13HYPERLINK2.7鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算 14HYPERLINK三、爐膛熱力計(jì)算…………………16HYPERLINK3.1爐膛校核熱力計(jì)算的步驟 16HYPERLINK3.2爐膛幾何特征的計(jì)算 16HYPERLINK3.3水系統(tǒng)及水冷壁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 21HYPERLINK3.4燃燒器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 22HYPERLINK3.5爐膛熱力計(jì)算中的幾個(gè)問(wèn)題 23HYPERLINK四、對(duì)流受熱面的熱力計(jì)算………29HYPERLINK4.1屏的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)計(jì)算 29HYPERLINK4.2屏的熱力計(jì)算 31HYPERLINK五、鍋爐設(shè)計(jì)圖紙…………………36HYPERLINK六、符號(hào)說(shuō)明………………………37HYPERLINK七、設(shè)計(jì)總結(jié)與感想………………39HYPERLINK致謝……………39HYPERLINK參考文獻(xiàn)……………40廣東工業(yè)大學(xué)本科生課程設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書(shū)題目名稱180t/h燃煤鍋爐整體設(shè)計(jì)學(xué)院材料與能源學(xué)院專業(yè)班級(jí)熱能與動(dòng)力工程（熱電工程方向）姓名曹天宇學(xué)號(hào)3111007047一、畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的內(nèi)容熟悉煤粉爐的工作原理。根據(jù)煤粉爐整體設(shè)計(jì)的要求，進(jìn)行煤粉爐爐膛水冷壁熱力計(jì)算。進(jìn)行煤粉爐尾部換熱器熱力計(jì)算。根據(jù)煤粉爐的熱力計(jì)算，設(shè)計(jì)煤粉爐結(jié)構(gòu)形式。完成煤粉爐整體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖紙繪制。二、畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的要求與數(shù)據(jù) 1.設(shè)計(jì)目標(biāo)：1）鍋爐額定蒸發(fā)量：De=380t/h=180*10^3kg/h2）給水溫度：120℃3）過(guò)熱蒸汽溫度：480℃4）過(guò)熱蒸汽壓力（表壓）：P=13Mpa5）制粉系統(tǒng)：中間儲(chǔ)倉(cāng)式（熱空氣作干燥劑、鋼球筒式磨煤機(jī)）6）燃燒方式：四角切圓燃燒7）排渣方式：固態(tài) 8）環(huán)境溫度：25℃9）給水壓力：14.5Mpa2.完成煤粉爐整體熱力計(jì)算及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖紙繪制三、畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）應(yīng)完成的工作1.完成煤粉爐熱力計(jì)算及設(shè)備選型。2.根據(jù)煤粉爐熱力計(jì)算進(jìn)行鍋爐整體設(shè)計(jì)方案確定。3.完成180t/h煤粉爐整體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖紙繪制。四、畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）進(jìn)程安排序號(hào)設(shè)計(jì)（論文）各階段內(nèi)容地點(diǎn)起止日期1完成煤粉爐整體熱力計(jì)算及設(shè)備選型圖書(shū)館18周2完成煤粉爐結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)圖紙繪制，論文撰寫(xiě)圖書(shū)館18，19周3完成論文撰寫(xiě)和答辯圖書(shū)館20周五、應(yīng)收集的資料及主要參考文獻(xiàn)1.工業(yè)鍋爐；2.鍋爐原理與計(jì)算；3.工程熱力學(xué)；4.工業(yè)鍋爐運(yùn)行與管理；5.國(guó)內(nèi)外有關(guān)產(chǎn)品的目錄與介紹；6.中國(guó)期刊網(wǎng)上的有關(guān)文獻(xiàn)，圖書(shū)館外文數(shù)據(jù)庫(kù)的有關(guān)文獻(xiàn)。發(fā)出任務(wù)書(shū)日期：2014年06月25日指導(dǎo)教師簽名：預(yù)計(jì)完成日期：2014年07月10日專業(yè)負(fù)責(zé)人簽章：前言鍋爐原理課程設(shè)計(jì)是鍋爐原理教學(xué)的一個(gè)重要環(huán)節(jié)，是綜合應(yīng)用本門(mén)課程和有關(guān)先修課程所學(xué)知識(shí)，完成以單元操作為主的一次設(shè)計(jì)實(shí)踐。通過(guò)課程設(shè)計(jì)使學(xué)生掌握鍋爐設(shè)計(jì)的基本程序和方法，并在查閱技術(shù)資料、選用公式和數(shù)據(jù)、用簡(jiǎn)潔文字和圖表表達(dá)設(shè)計(jì)結(jié)果、制圖以及計(jì)算機(jī)輔助計(jì)算等能力方面得到一次基本訓(xùn)練，在設(shè)計(jì)過(guò)程中能夠培養(yǎng)學(xué)生樹(shù)立正確的設(shè)計(jì)思想和實(shí)事求是、嚴(yán)肅負(fù)責(zé)的學(xué)習(xí)作風(fēng)。鍋爐原理課程設(shè)計(jì)是鍋爐原理課程教學(xué)的一個(gè)實(shí)踐環(huán)節(jié)，是使學(xué)生得到鍋爐設(shè)計(jì)的初步訓(xùn)練，為畢業(yè)設(shè)計(jì)奠定基礎(chǔ)。圍繞以某一典型單元設(shè)備（工業(yè)鍋爐)的設(shè)計(jì)為中心，訓(xùn)練學(xué)生非定型設(shè)備的設(shè)計(jì)和定型設(shè)備的選型能力。設(shè)計(jì)時(shí)數(shù)為兩周，其基本內(nèi)容為：(1)設(shè)計(jì)方案簡(jiǎn)介：對(duì)給定或選定的主要設(shè)備的型式進(jìn)行簡(jiǎn)要的論述。(2)主要設(shè)備的工藝設(shè)計(jì)計(jì)算(含計(jì)算機(jī)輔助計(jì)算)：物料衡算，能量衡量，工藝參數(shù)的選定，設(shè)備的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和工藝尺寸的設(shè)計(jì)計(jì)算。(3)輔助設(shè)備的選型：典型輔助設(shè)備主要工藝尺寸的計(jì)算，設(shè)備的規(guī)格、型號(hào)的選定。(4)主要設(shè)備的工藝條件圖：圖面應(yīng)包括設(shè)備的主要工藝尺寸，技術(shù)特性表。(5)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)的編寫(xiě)。設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)的內(nèi)容應(yīng)包括：設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)，目錄，設(shè)計(jì)方案簡(jiǎn)介，工藝計(jì)算及主要設(shè)備設(shè)計(jì)，輔助設(shè)備的計(jì)算和選型，設(shè)計(jì)結(jié)果匯總，設(shè)計(jì)評(píng)述，參考文獻(xiàn)。整個(gè)設(shè)計(jì)由論述，計(jì)算和圖表三個(gè)部分組成，論述應(yīng)該條理清晰，觀點(diǎn)明確；計(jì)算要求方法正確，誤差小于設(shè)計(jì)要求，計(jì)算公式和所有數(shù)據(jù)必需注明出處；圖表應(yīng)能簡(jiǎn)要表達(dá)計(jì)算的結(jié)果。一、設(shè)計(jì)的初始數(shù)據(jù)1.1設(shè)計(jì)任務(wù)鍋爐額定蒸汽量：180t/h；給水溫度：120℃；給水壓力：14.5MPa；過(guò)熱蒸汽溫度：480℃；過(guò)熱蒸汽壓力：13MPa；排渣方式：固態(tài)燃燒方式：四角切圓燃燒冷空氣溫度：＝25℃空氣中含水蒸汽量：＝10g/kg1.2煤的成分燃料名稱：義馬煙煤煤的收到基成分：碳Car＝49.6氫Har＝3.2％氧Oar＝11.6％④氮Nar＝0.7％⑤硫Sar＝1.3％⑥灰分Aar＝16.6％⑦水分Mar＝17％煤的干燥無(wú)灰基揮發(fā)分Vdaf＝41％灰熔點(diǎn)特性：DT=1230℃ST=1250℃FT=1300℃煤的可磨度：＝1.4煤的收到基低位發(fā)熱量：＝19690KJ/kg1.3過(guò)量空氣系數(shù)和漏風(fēng)系數(shù)爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)是由燃料性質(zhì)和燃燒方法決定的，其值一般在1.1—1.5的范圍內(nèi)變化。序號(hào)名稱額定負(fù)荷時(shí)漏風(fēng)系數(shù)非額定負(fù)荷時(shí)漏風(fēng)系數(shù)入口過(guò)量空氣系數(shù)出口過(guò)量空氣系數(shù)符號(hào)計(jì)算公式結(jié)果符號(hào)計(jì)算公式結(jié)果1制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)0.1———————2爐膛0.050.051.201.203屏、凝渣管0—0=+1.204高溫過(guò)熱器0.025其中：De為鍋爐額定負(fù)荷；D為鍋爐實(shí)際負(fù)荷0.025=+1.2255低溫過(guò)熱器0.0250.025=+1.2506高溫省煤器0.020.02=+1.277高溫空預(yù)器0.050.05=+1.328低溫省煤器0.020.02=+1.349低溫空預(yù)器0.050.05=+1.39不同的受熱面由于結(jié)構(gòu)不同，漏風(fēng)系數(shù)也不同。通過(guò)匯總整理各個(gè)受熱面的漏風(fēng)系數(shù)與過(guò)量空氣系數(shù)如下：表1-1漏風(fēng)系數(shù)和過(guò)量空氣系數(shù)二、輔助計(jì)算輔助計(jì)算包括以下內(nèi)容：1、燃料數(shù)據(jù)的分析和整理；2、鍋爐漏風(fēng)系數(shù)的確定和空氣量平衡；3、燃料的燃燒計(jì)算及煙氣特性參數(shù)的確定；4、鍋爐熱平衡及鍋爐熱效率、燃料消耗量的估計(jì)。2.1燃燒計(jì)算表表2-1燃燒計(jì)算表序號(hào)項(xiàng)目名稱符號(hào)單位（標(biāo)準(zhǔn)狀況下）計(jì)算公式及數(shù)據(jù)結(jié)果1理論空氣量m3/kg0.0889(+0.375)+0.265-0.0334.91452理論氮容積m3/kg0.8+0.793.8883RO2容積m3/kg1.866+0.70.93464理論干煙氣容積m3/kg+4.82275理論水蒸氣容積m3/kg11.1+1.24+1.61（=0.01kg/kg）0.64516飛灰份額查表2-40.92002.2煙氣特性表2-2煙氣特性表序號(hào)項(xiàng)目名稱符號(hào)單位（標(biāo)準(zhǔn)狀況下）爐膛屏凝渣管高過(guò)低過(guò)高溫省煤器高溫空預(yù)器低溫省煤器低溫空預(yù)器1受熱面出口過(guò)量空氣系數(shù)（查表1-5）—1.2001.2251.251.271.321.341.392煙道平均過(guò)量空氣系數(shù)—1.201.21251.23751.261.2951.331.3653干煙氣容積+（-1）m3/kg5.80635.86785.99076.10146.27356.44566.61784水蒸氣容積+0.0161(-1）m3/kg0.66090.66190.66390.66570.66850.67120.67405煙氣總?cè)莘e+m3/kg6.46726.52976.65466.76716.94207.11697.29186RO2容積份額/—0.14450.19780.19400.19080.18600.18140.17717水蒸氣容積份額/—0.10220.10140.10000.09840.09630.09430.09248三原子氣體和水蒸氣容積總份額+r—0.24670.29910.29380.28910.28230.27580.26959容積飛灰濃度10/g/m323.614423.388522.949422.568121.995221.458920.944110煙氣質(zhì)量1-+1.306kg/kg8.54158.62178.78248.92699.15179.37649.601311質(zhì)量飛灰濃度/(100)kg/kg0.01790.01770.01740.01710.01670.01630.01592.3煙氣焓溫表（用于爐膛、屏式過(guò)熱器、高溫過(guò)熱器的計(jì)算）表2-3煙氣焓溫表（用于爐膛、屏式過(guò)熱器、高溫過(guò)熱器的計(jì)算）煙氣或空氣溫度(℃)理論煙氣焓(kJ/kg)理論空氣焓(kJ/kg)理論煙氣焓增(每100℃)爐膛、屏、凝渣管高溫過(guò)熱器=1.20=1.27994003173.91462665.5563769.95383836.5927―850.96481007.85381025.31275004024.87943363.9124777.80764861.9054873.43441034.74721052.6986004898.31384081.945812.55485914.6033895.73931059.38641077.58307005794.05304809.8046871.94126992.1863915.27481081.97761100.5438006709.32785552.4227953.91888092.7293930.51021099.65221118.46359007639.83806304.8769053.57099211.1928946.00761115.74391134.55510008585.84567075.3310169.314810345.7481960.24251137.19611156.868011009546.08817844.2111306.510911502.6161971.87681146.51361165.94120010517.96498621.25412453.024512668.5559984.94041170.21911190.0141130011502.90539413.05213623.243713858.5700991.03161187.25761207.175140012493.936910209.7714810.501315065.74551000.581193.59411213.6350150013494.516611011.416004.095416279.38051008.6261182.52241202.686160014503.143011817.9517186.617817482.06671017.6491220.21181240.3756170015520.791712624.5118406.829718722.44231019.6461202.56671222.853180016540.438013435.9819609.396419945.29581026.1131220.78941241.3220190017566.550914257.2820830.185721186.61781029.841221.02021241.553200018596.390715078.5922051.205922428.17061076.5381264.15711284.8127210019672.928615904.8123315.363023712.9833999.10171185.32251205.978220020672.030216731.0424500.685424918.9613――2.4煙氣焓溫表（用于低溫過(guò)熱器、高溫省煤器的計(jì)算）表2-4煙氣焓溫表（用于低溫過(guò)熱器、高溫省煤器的計(jì)算）煙氣或空氣溫度(℃)理論煙氣焓(kJ/kg)理論空氣焓(kJ/kg)理論煙氣焓增(每100℃)低溫過(guò)熱器高溫省煤器=1.25=1.343003071.9292757.004―3807.2754055.405―101.98695.956887.72654003173.9152665.5563903.2324143.132850.9641042.77161105.6245004024.8793363.9124946.0035248.755873.4351070.64861135.2716004898.3144081.946016.6526384.026895.7391095.77961161.2877005794.0534809.8047112.4317545.314915.2751119.10851185.9448006709.3285552.4228231.548731.258―――2.5煙氣焓溫表（用于高溫空預(yù)器、低溫省煤器的計(jì)算）表2-5煙氣焓溫表（用于高溫空預(yù)器、低溫省煤器的計(jì)算）煙氣或空氣溫度(℃)理論煙氣焓(kJ/kg)理論空氣焓(kJ/kg)理論煙氣焓增(每100℃)高溫空預(yù)器低溫省煤器=1.32=1.34100995.617903.0384―1298.713―1316.774―123.1911301.33361317.7532002018.8081723.9992600.0472634.5271053.1211400.21831420.8783003071.9292757.0044000.2654055.405101.98689.5554387.726484003173.9152665.5564089.8214143.132850.9641091.65651105.6245004024.8793363.9125181.4775248.755873.4351120.91061135.2716004898.3144081.946302.3886384.0262.6煙氣焓溫表（用于低溫看空預(yù)器的計(jì)算）表2-6煙氣焓溫表（用于低溫看空預(yù)器的計(jì)算）煙氣或空氣溫度(℃)理論煙氣焓(kJ/kg)理論空氣焓(kJ/kg)理論煙氣焓增(每100℃)低溫空預(yù)器=1.4272100995.617903.0384―1361.926―1023.1911358.80092002018.8081723.9992720.7271053.1211472.52863003071.9292757.0044193.255101.986839152665.5564276.409850.9641140.54145004024.8793363.9125416.951873.43511713144081.946588.123――2.7鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算1.鍋爐熱效率及燃料量計(jì)算步驟鍋爐熱效率及燃料量可按以下步驟估算：計(jì)算鍋爐輸入熱量；依照燃料及燃燒設(shè)備估計(jì)機(jī)械不完全燃燒熱損失和化學(xué)不完全燃燒熱損失；假定鍋爐排煙溫度并計(jì)算鍋爐排煙熱損失；確定鍋爐散熱損失和灰渣物理熱損失；用反平衡法計(jì)算鍋爐熱效率；計(jì)算鍋爐燃燒消耗量。由于計(jì)算時(shí)涉及的排煙溫度為假定值，所以計(jì)算出的燃料消耗量實(shí)為估算值。2.鍋爐輸入熱量對(duì)應(yīng)于1kg燃料輸入鍋爐的熱量為Qr=Qar,net+hr+Qwr+QzqkJ/kg式中Qar,net——燃料的收到基低位發(fā)熱量，kJ/kg；hr——燃料物理顯熱，kJ/kg；Qwr——外來(lái)熱源加熱空氣時(shí)帶入的熱量，kJ/kg；Qzq——霧化燃油所用蒸汽帶入的熱量，kJ/kg。表2-7鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式結(jié)果1鍋爐輸入熱量QrkJ/kgQr≈Qar,net196902排煙溫度℃先估后校1203排煙焓hpykJ/kg查焓溫表用插值法求1634.3114冷空氣溫度tlk取用255理論冷空氣H1k0kJ/kgH1k0=(ct)kV0162.17856化學(xué)未完全燃燒損失Q3％取用07機(jī)械未完全燃燒損失Q4％取用1.18排煙處過(guò)量空氣系數(shù)查表，低溫空預(yù)器出口過(guò)量空氣系數(shù)1.399排煙損失Q2％（100－Q4））（hpy－H1k0)/Qr7.076610散熱損失Q5％取用0.4311灰渣損失Q6％012鍋爐總損失∑Q％Q2＋Q3＋Q4＋Q5＋＋Q68.606713鍋爐熱效率％100－∑Q91.393414保熱系數(shù)1－Q5/Q5＋0.995315過(guò)熱蒸汽焓kJ/kg3281.0316給水溫度tgs給定12017給水焓hgskJ/kg531.8918鍋爐實(shí)際負(fù)荷Dkg/h18000019鍋爐有效利用熱QkJ/hDgr（hgg”—hgs）49808520020實(shí)際燃料消耗量Bkg/h27678.538321計(jì)算燃料消耗量Bjkg/h27374.0744三、爐膛熱力計(jì)算3.1爐膛校核熱力計(jì)算的步驟爐膛校核熱力計(jì)算可按以下步驟進(jìn)行：計(jì)算爐膛結(jié)構(gòu)尺寸及煙氣有效輻射層厚度；選取熱風(fēng)溫度，并依據(jù)有關(guān)條件計(jì)算隨每千克燃料進(jìn)入爐膛的有效熱量；根據(jù)燃料種類、燃燒設(shè)備的形式和布置方式，計(jì)算火焰中心位置的系數(shù)M；估計(jì)爐膛出口煙溫，計(jì)算爐膛煙氣平均熱容量；計(jì)算爐膛受熱面輻射換熱特性參數(shù)，如水冷壁的灰污系數(shù)§、輻射角系數(shù)x、熱有效系數(shù)Ψsl等；根據(jù)燃料和燃燒方式計(jì)算火焰黑度和爐膛黑度；計(jì)算爐膛出口煙溫；核對(duì)爐膛出口煙溫誤差；計(jì)算爐膛熱力參數(shù)，如爐膛容積熱強(qiáng)度等；爐膛內(nèi)其他輻射受熱面的換熱計(jì)算，如屏式過(guò)熱器等。3.2爐膛幾何特征的計(jì)算爐膛結(jié)構(gòu)的幾何特征參數(shù)及其影響因素爐膛結(jié)構(gòu)的幾何特征主要包括：膛容積；②爐膛內(nèi)爐墻總面積；膛有效輻射受熱面的面積；膛火焰有效輻射層厚度；膛水冷程度。爐膛結(jié)構(gòu)的幾何特征參數(shù)與鍋爐的設(shè)計(jì)容量、燃料特性、爐膛容積熱負(fù)荷、爐膛截面熱負(fù)荷、燃燒區(qū)域受熱面熱負(fù)荷、爐膛輻射受熱面熱負(fù)荷、爐膛出口煙氣溫度等設(shè)計(jì)參數(shù)密切相關(guān)。鍋爐爐膛設(shè)計(jì)中，參照設(shè)計(jì)規(guī)范中推薦的取值范圍和選取原則，再結(jié)合以往經(jīng)驗(yàn)來(lái)決定這些參數(shù)的合理取值。確定爐膛容積邊界的一般原則貼墻水冷壁管中心線所在的平面；絕熱保護(hù)層的向火表面，未敷設(shè)水冷壁的地方為爐墻內(nèi)壁面；爐膛出口斷面：通過(guò)后屏過(guò)熱器或凝渣對(duì)流管束的第一排管子中心線的所在平面；爐膛底部：冷灰斗高度一半處的水平面；當(dāng)采用平爐底時(shí)的爐底平面；當(dāng)屏式過(guò)熱器占據(jù)整個(gè)爐膛頂部或布置于爐膛出口煙窗處而占據(jù)部分爐膛容積時(shí)，則為屏式過(guò)熱器與爐膛的交界面；若屏式過(guò)熱器布置于爐膛中部或兩側(cè)，以及布置在爐膛上部前側(cè)時(shí)，則屏式過(guò)熱器所占空間應(yīng)計(jì)入爐膛容積內(nèi)（此時(shí)屏式過(guò)熱器作為爐膛容積內(nèi)的輻射受熱面）；（6）對(duì)于爐膛中狹長(zhǎng)容積的部分，取深度為0.5m處的截面。計(jì)算過(guò)程中的具體問(wèn)題計(jì)算爐膛容積，可將爐膛容積劃分為幾個(gè)簡(jiǎn)單的幾何體分別計(jì)算，然后求其和。爐墻總面積即包覆爐膛容積的總面積，含爐膛內(nèi)輻射受熱面的形體表面積，對(duì)于雙面水冷壁和前屏過(guò)熱器，以其邊界管中心線和管子曝光長(zhǎng)度所圍成面積的兩倍計(jì)入爐膛內(nèi)爐墻總面積；爐膛輻射受熱面多布置在爐墻內(nèi)表面上，所以爐墻內(nèi)總面積是計(jì)算爐內(nèi)換熱的基礎(chǔ)。在計(jì)算爐墻內(nèi)總面積時(shí)，應(yīng)扣除爐墻上未敷設(shè)管子的區(qū)段，如噴燃器即人孔門(mén)的面積。爐膛有效輻射受熱面面積是指參與輻射換熱的面積。在爐膛熱力計(jì)算中，它為一假想的連續(xù)平面，而其面積數(shù)值的大小，在吸熱方面與未沾污的輻射受熱面相當(dāng)。爐膛有效輻射受熱面與爐墻面積的比值稱為爐膛水冷程度：X=S/A它是個(gè)反映爐膛結(jié)構(gòu)布置特征的參數(shù)，其物理意義是相當(dāng)與整個(gè)爐膛的平均輻射角系數(shù)。爐膛介質(zhì)的有效輻射層厚度，在爐膛容積內(nèi)不含有屏式過(guò)熱器時(shí)，用式（3-1）計(jì)算S=36.V1/A1m(3-1)爐膛結(jié)構(gòu)見(jiàn)附圖：圖1爐膛結(jié)構(gòu)圖表3-1爐膛結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)序號(hào)名稱符號(hào)單位公式及計(jì)算結(jié)果1爐膛截面熱負(fù)荷查其推薦值表3-82.32爐膛截面積A65.09613爐膛寬度8.06824爐膛截面寬深比1.05爐膛深度8.06826第一根屏式過(guò)熱器管高設(shè)定5.07頂棚寬度5.11568折焰角前端到第一排屏式過(guò)熱器段長(zhǎng)設(shè)定1.1009折焰角寬度設(shè)定2.00010折焰角上傾角度°設(shè)定4511折焰角下傾角度°設(shè)定3012頂棚傾角°設(shè)定013第一排屏式過(guò)熱器與爐墻距離2.952614頂棚高度5.015折焰角高度1.154716—1.704717冷灰斗底口寬度設(shè)定1.00018冷灰斗傾角°設(shè)定5519冷灰斗中部寬度4.534120冷灰斗高度5.047221冷灰斗斜邊長(zhǎng)度的一半3.080822爐膛容積熱負(fù)荷設(shè)定0.1523爐膛容積998.14024側(cè)墻面積123.71325爐膛中部高度式（4.1）9.248926出口窗中心到灰斗中心高式（4.2）15.702227前墻面積式（4.3）171.864428后墻面積式（4.4）136.402229出口窗面積式（4.5）49.215830頂棚面積41.273731爐膛總面積2++++646.18232爐膛總高+++/218.477233爐膛總有效輻射受熱面629.342834爐膛有效輻射層厚度Sm3.6*V1/A15.5608注：式（4.1）為式（4.2）為式（4.3）為式（4.4）為式（4.5）為3.3水系統(tǒng)及水冷壁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)爐膛四周水冷壁全部采用φ60×6mm的密封的光管式水冷壁。水冷系統(tǒng)主要是由大直徑的下降管、分配集箱及其支管、水冷壁上升管、汽水引出管、上下集箱、汽包組成的循環(huán)回路。爐水由汽包經(jīng)過(guò)4根φ419×36mm大直徑下降管以及下端的分配集箱，以及44根分配支管均勻的進(jìn)入14只下集箱，然后分14個(gè)循環(huán)回路上升，經(jīng)過(guò)上集箱和46根汽水引出管進(jìn)入汽包；在汽包中汽水混合物經(jīng)內(nèi)部裝置分離清洗，干凈的蒸汽被引入到過(guò)熱器中，分離下來(lái)的水和省煤器過(guò)來(lái)的給水混合在一起，再進(jìn)入大直徑下降管，進(jìn)行周而復(fù)始的循環(huán)。整個(gè)水冷壁管，以及敷設(shè)其上的爐墻，均通過(guò)上集箱的吊桿，懸吊在爐頂鋼架上，受熱面作向下的自由膨脹。水冷壁設(shè)有人孔、看火孔、吹灰孔、防爆門(mén)孔、點(diǎn)火孔、測(cè)量孔等；后墻水冷壁上部由分岔管分為2路，一路折向爐膛，路垂直上升，起懸吊管作用。為使得2路水量的合理分配，以保證均能安全可靠的工作，在垂直懸吊的集箱管孔處設(shè)置了帶有短路的φ10mm節(jié)流孔，伸出集箱底部的短管，從而可以防止因污染物進(jìn)入節(jié)流孔引起的阻塞。燃燒時(shí)為了防止由于爐膛負(fù)壓波動(dòng)所引起的水冷壁以及爐墻薄壁結(jié)構(gòu)振動(dòng)而造成的破壞，在水冷壁外面布置了由工字鋼組成的剛性梁，剛性梁在上下方和水冷壁一起膨脹，沿剛性梁長(zhǎng)度方向，在結(jié)構(gòu)上保證可以自由膨脹，剛性梁直接支承于爐膛水冷壁及左右側(cè)包覆和后包覆管上。表3-2水冷壁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1前后墻水冷壁回路個(gè)數(shù)z1個(gè)8.0682/2.5=3.23（按每個(gè)回路加熱寬度≤2.5m選?。?2左右側(cè)墻水冷壁回路個(gè)數(shù)z2個(gè)8.0682/2.5=3.23（按每個(gè)回路加熱寬度≤2.5m選?。?3管徑及壁厚d×δmm選取60*64管子管距smm按s/d=1.3～1.35選取785前后墻管子根數(shù)n1根按a/s+1=104.4選取1056左右側(cè)墻管子根數(shù)n2根按b/s+1=103.4選取1043.4燃燒器結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)燃燒器為正四角大小切圓布置，假想小切圓φ200mm，大切圓φ700mm，一次風(fēng)噴口分3層布置，帶滿負(fù)荷共12個(gè)一次噴口。燃燒器的一、二、三次風(fēng)噴口的位置，自上至下為（三）、（二）、（二）、（一）、（二）、（一）、（一）、（二）一次風(fēng)噴口分為上下2組分隔，以提高一次風(fēng)氣流的剛性。為了適應(yīng)煤種變化和調(diào)整燃燒工況，煤粉噴燃器各噴嘴做成可調(diào)節(jié)的。為了調(diào)整燃燒工況和控制爐膛出口煙溫，可根據(jù)燃燒特性或運(yùn)行人員的實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)擺動(dòng)噴嘴的傾角，當(dāng)一個(gè)噴嘴在水平位置上，相鄰噴嘴只能擺動(dòng)10度左右，若所有的噴嘴一起同向擺動(dòng)可擺動(dòng)約正負(fù)20度。整個(gè)燃燒器通過(guò)連接體焊于水冷壁上，與水冷壁一起膨脹。點(diǎn)火輕油槍采用機(jī)械壓力霧化方式。該燃燒器之重油槍也采用機(jī)械壓力霧化方式，最大燃油量按鍋爐額定蒸發(fā)量的40%計(jì)算，裝于中、下二次風(fēng)噴口內(nèi)，共8只油槍。表3-3燃燒器結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位計(jì)算公式或數(shù)據(jù)來(lái)源數(shù)值1一次風(fēng)速w1m/s選取25～35352二次風(fēng)速w2m/s選取35～45453三次風(fēng)速w3m/s選取40～60504一次風(fēng)率r1%選取305三次風(fēng)率r3%由制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算確定的磨煤廢氣份額206二次風(fēng)率r2%100-r1-r3507一次風(fēng)溫t1oC由制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算確定1808二次風(fēng)溫t2oCtrk-102409三次風(fēng)溫t3oC由制粉系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算確定7010燃燒器數(shù)量z個(gè)四角布置411一次風(fēng)口面積（單只）A1m20.079712二次風(fēng)口面積（單只）A2m20.078013三次風(fēng)口面積（單只）A3m20.056314燃燒器假想切圓直徑djmm選取45015燃燒器矩形對(duì)角線長(zhǎng)度2ljmm≈sqrt(b2+a2)11410.168716特性比值hr/br初步選定917特性比值2lj/br由式(2-7)確定33.978418燃燒器噴口寬度brmm33619一次風(fēng)噴口高度hlmmA1/br23720二次風(fēng)噴口高度h2mmA2/br23221三次風(fēng)噴口高度h3mmA3/br16722燃燒器高度hr/brmm按A1、A2、A3的要求，畫(huà)出燃燒器噴口結(jié)構(gòu)尺寸圖（圖3-4），得hr;核算hr/br=13.46,接近原選定值，不必重算288823燃燒器中心線的高度hrm5406.524最下一排燃燒器的下邊

緣距冷灰斗上沿的距離lm按l=(4～5)br選取1.43925條件火炬長(zhǎng)度lhym按圖2-29示意的lhy（lhy=abcd折線長(zhǎng)度）的計(jì)算結(jié)果符合規(guī)定，而且上排燃燒器中心線到前屏下邊緣高度為8.852m>8m,所以爐膛高度設(shè)計(jì)合理3.5爐膛熱力計(jì)算中的幾個(gè)問(wèn)題爐膛出口煙氣溫度爐膛出口煙溫的高低，決定了鍋爐機(jī)組輻射換熱量和對(duì)流換熱量的比例份額。爐膛出口煙溫偏低，降低對(duì)流過(guò)熱器的平均傳熱溫差，又勢(shì)必要增大昂貴的對(duì)流過(guò)熱器的受熱面。此外，爐膛出口煙溫還首先應(yīng)保證鍋爐出口不結(jié)焦。為此，爐膛出口煙溫應(yīng)低于燃料灰分的軟華溫度（一般較ST低1000C）。通常在進(jìn)行鍋爐設(shè)計(jì)時(shí)，燃煤鍋爐出口煙溫的選擇，以對(duì)流受熱面不結(jié)焦為前提，表4-2提供了燃煤爐爐膛出口煙溫的推薦值。表3-3爐膛出口煙溫推薦值燃料爐膛出口煙溫（℃）燃料爐膛出口煙溫（℃）無(wú)煙煤1100~1150煙煤1100-1150貧煤1050~1100洗中煤1050-1100熱空氣溫度熱風(fēng)溫度主要依據(jù)燃燒方式的要求確定。首先應(yīng)保證燃料的迅速點(diǎn)燃和穩(wěn)定燃燒。電站鍋爐熱風(fēng)溫度的推薦值見(jiàn)表4-3。表3-5熱風(fēng)溫度的推薦值燃料及燃燒方式熱風(fēng)溫度（℃）固態(tài)排渣煤粉爐煙煤、洗中煤250-300無(wú)煙煤、貧煤、劣質(zhì)煙煤350-400褐煤用熱空氣作干燥劑350-400用煙氣、熱空氣作干燥劑300-350液態(tài)排渣爐380-420爐膛熱負(fù)荷爐膛容積和尺寸的確定，根據(jù)燃料特性及燃燒方法等工況條件，按表4-4推薦的數(shù)值范圍，并參考以往的經(jīng)驗(yàn)的選擇爐膛容積熱負(fù)荷的數(shù)值，然后由式（4-1）來(lái)確定所需要的爐膛容積。m3≤表3-6爐膛容積熱負(fù)荷統(tǒng)計(jì)值煤種煤種無(wú)煙煤0.100-0.140褐煤0.09-0.150貧煤0.110-0.165油0.250-0.350煙煤0.120-0.175氣-0.350燃煤時(shí)均為固態(tài)排渣煤粉爐；300MW機(jī)組以上的鍋爐取下限值或者低于下限值；500MW機(jī)組以上的鍋爐的容積熱負(fù)荷值隨鍋爐容量變化不大。爐膛截面熱負(fù)荷爐膛容積確定后，再根據(jù)表4-5推薦的爐膛斷面熱負(fù)荷，并參考以往經(jīng)驗(yàn)，由式（4-2）計(jì)算爐膛截面尺寸：m2截面熱負(fù)荷從另一個(gè)角度反映了爐膛內(nèi)的溫度水平和燃料在爐膛內(nèi)的停留時(shí)間，彌補(bǔ)了爐膛容積熱負(fù)荷僅能夠確定爐膛容積而不能確定其形狀的不足。表3-7爐膛截面熱負(fù)荷統(tǒng)計(jì)值鍋爐蒸發(fā)量D（t/h）6575130220的上限值（MW/m2）灰熔點(diǎn)t2≤1300℃1.771.842.132.79灰熔點(diǎn)t2≈1350℃2.092.122.563.37灰熔點(diǎn)t2≥1450℃2.372.442.953.91注燃煤時(shí)均為固態(tài)排渣煤粉爐容積熱負(fù)荷和截面熱負(fù)荷的結(jié)合可以合理地確定爐膛的容積、形狀和尺寸。在相同的爐膛容積的條件下，選取較高的截面熱負(fù)荷可以得出較高的爐膛，而選取較低的截面熱負(fù)荷，則可以得到相對(duì)較大的爐膛截面和較低的爐膛高度。5）爐膛校核熱力計(jì)算表3-8爐膛校核熱力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位公式結(jié)果1爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù)查表：《鍋爐課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)》表1-5漏風(fēng)系數(shù)和過(guò)量空氣系數(shù)1．202爐膛漏風(fēng)系數(shù)查表：《鍋爐課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)》表1-5漏風(fēng)系數(shù)和過(guò)量空氣系數(shù)0.053制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)查表：《鍋爐課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)》表1-5漏風(fēng)系數(shù)和過(guò)量空氣系數(shù)0．14熱風(fēng)溫度trk℃先估后校2505理論熱風(fēng)焓H0rkkJ/kg查溫焓表1650.45256理論冷風(fēng)焓H0lkkJ/kg查表2-14鍋爐熱平衡及燃料消耗量計(jì)算162.17857空預(yù)器出口過(guò)量空氣系數(shù)7空氣帶入爐膛熱量QkkJ/kg1757.30198對(duì)應(yīng)于每千克燃料送入爐膛的熱量Q1kJ/kg21447.30199理論燃燒溫度℃查溫焓表150010理論燃燒絕對(duì)溫度T0K177311火焰中心相對(duì)高度系數(shù)X0．2512系數(shù)MM0.5613爐膛出口煙氣溫度℃先估后校112014爐膛出口煙氣焓h”glkJ/kg查溫焓表11512.083815煙氣平均熱容量VckJ/(kg℃)26.145316水冷壁污染系數(shù)§sl查《鍋爐課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)》表3-4水冷壁灰污系數(shù)0．4517水冷壁角系數(shù)Xsl查《鍋爐課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)》表3-1爐膛結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)0．9818水冷壁熱有效系數(shù)Ψsl0.44119屏,爐交界面的污染系數(shù)§yc0.44120屏,爐交界面的角系數(shù)Xyc取用121屏,爐交界面的熱有效系數(shù)Ψyc0.44122燃燒器及門(mén)孔的熱有效系數(shù)Ψr未敷設(shè)水冷壁023平均熱有效系數(shù)Ψpj0.436924爐膛有效輻射層厚度Sm查表爐膛結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)5.5625爐膛內(nèi)壓力PMPa0．126水蒸氣容積份額RH2O查表煙氣特性表0.102227三原子氣體和水蒸氣容積總份額r查表煙氣特性表0.246728三原子氣體輻射減弱系數(shù)kql/(m·MPa)3.44829煙氣質(zhì)量飛灰濃度μyKg/m3查表2-9煙氣特性表0.017930灰粒平均直徑dhμm查《鍋爐課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)》表附錄B-1筒式鋼球+磨煤機(jī)1331灰粒輻射減弱系數(shù)khl/(m·MPa)82.489132燃料種類修正系數(shù)x1對(duì)低反應(yīng)的燃料x(chóng)1=1對(duì)高反應(yīng)的燃料x(chóng)1=0.50.533燃燒方法修正系數(shù)x2對(duì)室燃爐x2=0.1對(duì)層燃爐x2=0.030．134煤粉火焰輻射減弱系數(shù)Kl/(m·MPa)2.825635火焰黑度ah1-e-kps0.792236爐膛黑度a10.896337爐膛出口煙氣溫度(計(jì)算值)℃1064.9538計(jì)算誤差℃-55.0539爐膛出口煙氣焓h”ylkJ/kg10946.221340爐膛有效熱輻射放熱量Qf1kJ/kg10451.905141輻射受熱面平均熱負(fù)荷qSW/m2126283.070342爐膛截面熱強(qiáng)度qAW/m22299999.22143爐膛容積熱強(qiáng)度qVW/m2149999.97926）爐膛頂棚輻射受熱面系熱量及工質(zhì)焓增的計(jì)算表3-9爐膛頂棚輻射受熱面系熱量及工質(zhì)焓增的計(jì)算表序號(hào)名稱符號(hào)單位公式結(jié)果1頂棚管徑dmm382節(jié)距Smm47.53排數(shù)n1974頂棚管角系數(shù)x查《鍋爐課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)》表<標(biāo)準(zhǔn)>線算圖10.985頂棚面積AldM241.27376蒸汽流通面積AltM2158X(3.14X0.032)/40.13927爐膛頂棚熱負(fù)荷分配不均勻系數(shù)ηh查《鍋爐課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)》表<標(biāo)準(zhǔn)>線算圖110.68爐膛頂棚總輻射吸熱量QldkJ/h11258286.259減溫水總流量Djwkg/h先估后校1000010爐膛頂棚蒸汽流量Dldkg/hD-Djw17000011爐膛頂棚蒸汽焓量△hldkJ/kgQld/Dld66.225212爐膛頂棚進(jìn)口蒸汽焓h’ldkJ/kg查《鍋爐課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)》附錄B-6B-72638.313爐膛頂棚出口蒸汽焓h”ldkJ/kgh‘ld+△hld2704.525214爐膛頂棚出口蒸汽溫度t”ld℃查《鍋爐課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)》附錄B-6B-7345.05四、對(duì)流受熱面的熱力計(jì)算4.1屏的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)計(jì)算屏式過(guò)熱器，在熱力計(jì)算方面具有以下特點(diǎn)：在換熱方式上，既受煙氣沖刷，又吸收爐膛及屏間高溫?zé)煔獾臒彷椛?；屏式過(guò)熱器多屬于中間過(guò)熱器，其進(jìn)出口處的工質(zhì)參數(shù)，在進(jìn)行屏的計(jì)算時(shí)，往往為未知數(shù)；屏與屏之間橫向節(jié)距大，煙氣流速低，且從刷不完全。所以，某些交換參數(shù)，如利用系數(shù)、傳熱系數(shù)等的計(jì)算方法，不同于一般對(duì)流受熱面；若屏進(jìn)出口工質(zhì)參數(shù)均為未知數(shù)，需先在過(guò)熱器系統(tǒng)中分級(jí)定溫，然后計(jì)算另一端的參數(shù)。假設(shè)的參數(shù)是否準(zhǔn)確，需在相應(yīng)的受熱面熱力計(jì)算之后校準(zhǔn)；進(jìn)行屏的熱力計(jì)算時(shí)，應(yīng)注意混合式減溫器對(duì)屏入口工質(zhì)參數(shù)的影響。表4-1屏的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)計(jì)算表序號(hào)名稱符號(hào)單位公式及計(jì)算結(jié)果1管子外徑取用42×52屏管內(nèi)工質(zhì)質(zhì)量流速按表21選取80065.093屏管子總流通面積A0.05904屏每根管子面積0.00145屏總管子數(shù)根916屏橫向管距按10007比值/23.80958前屏片數(shù)片按79屏單片管子數(shù)根1510前屏縱向節(jié)距mm按50.411比值/1.212屏最小彎曲半徑mm按6313屏深度bmm1559.914屏與后墻之間的距離mm選取280015爐膛出口煙氣流速m/s選取616爐膛出口煙氣溫度℃按表3-2選取112017爐膛出口通流面積169.070618爐膛出口高度m2119屏的平均高度m按選取520一片屏的平面面積Ap16.521屏的角系數(shù)查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖1（即附錄A-1），曲線50.9822屏的計(jì)算受熱面積228.5923屏的頂棚面積寬深角系數(shù)14.0624屏區(qū)兩側(cè)水冷壁面積高深角系數(shù)215.3025屏區(qū)附加受熱面面積+29.3526煙氣進(jìn)屏流通面積(6.248+1.452)*8.19-50.038(6.248+1.452)52.527煙氣出屏流通面積(6.248+0.658)*8.19-50.038(6.248+0.658)45.4228煙氣平均流通面積48.7029蒸氣流通面積5*27*3.14*dn2/4（其中=0.038-20.0045，單位為）0.05730煙氣有效輻射層厚度（注：?jiǎn)挝粸椋?.977631屏區(qū)進(jìn)口煙窗面積見(jiàn)表3-1中49.2232屏區(qū)出口煙窗面積8.196.24851.834.2屏的熱力計(jì)算已知：屏入口煙氣溫度下一個(gè)受熱面已知：屏入口煙氣溫度下一個(gè)受熱面假定附加受熱面吸熱量假定屏出口煙氣溫度計(jì)算屏的對(duì)流吸熱量計(jì)算屏吸收的輻射熱量計(jì)算屏吸收的總熱量假定屏進(jìn)口汽溫度計(jì)算屏出口蒸汽溫度計(jì)算煙氣和工質(zhì)的平均溫度，以此作為定性溫度根據(jù)傳熱方程計(jì)算屏的對(duì)流傳熱量判斷計(jì)算誤差計(jì)算附加受熱面的吸熱量，并判斷計(jì)算誤差是是否否用低溫過(guò)熱器出口蒸汽校核屏的熱力力計(jì)算方框圖表4-2屏的熱力計(jì)算序號(hào)名稱符號(hào)單位公式結(jié)果1煙氣進(jìn)屏溫度℃查表3-9爐膛校核熱力計(jì)算即爐膛出口煙氣溫度1064.952煙氣進(jìn)屏焓kJ/kg查表爐膛校核熱力計(jì)算即爐膛出口煙氣焓10946.223煙氣出屏溫度℃先估后校9404煙氣出屏焓kJ/kg查焓溫表9810.57105煙氣平均溫度℃（+）/21002.476屏區(qū)附加受熱面對(duì)流吸熱量kJ/kg先估后校1007屏的對(duì)流吸熱量kJ/kg（++）-1030.338爐膛與屏相互換熱系數(shù)查附錄A-150.999爐膛出口煙窗射入屏區(qū)的爐膛輻射熱量查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖11（即附錄A-6）（x=h/H0=H1/H0=18286/22409）0.8510爐膛出口煙窗射入屏區(qū)的爐膛輻射熱量kJ/kg(-)/572.706411屏間煙氣有效輻射層厚度sm查表4-5屏的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)表0.977712屏間煙氣壓力pMpa0.113水蒸汽容積份額查表2-9煙氣特性表0.102214三原子氣體和水蒸氣容積總份額1/(m·Mpa)10.2(-0.1)(1-0.37)2.701515三原子氣體和水蒸氣容積總份額r查表2-9煙氣特性表0.246716灰粒的輻射減弱系數(shù)1/(m·Mpa)注：?jiǎn)挝粸?5.967617煙氣質(zhì)量飛灰濃度kg/m3查表2-9煙氣特性表0.017918煙氣的輻射減弱系數(shù)k1/(m·Mpa)r+2.203619屏區(qū)煙氣黑度a1-0.193820屏進(jìn)口對(duì)出口的角系數(shù)x注：s1單位為m0.29321燃料種類修正系數(shù)取用0.522屏出口煙窗面積查表4-5屏的結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)計(jì)算49.215823爐膛及屏間煙氣向屏后受熱面的輻射熱量kJ/kg注：=5.67×W/(m2·K4)235.777724屏區(qū)吸收的爐膛輻射熱kJ/kg-336.928725屏區(qū)附加受熱面吸收的輻射熱量kJ/kg3826屏區(qū)水冷壁吸收的輻射熱量kJ/kg19.968127屏區(qū)頂棚吸收的輻射熱量kJ/kg18.3728屏吸收的輻射熱量kJ/kg-296.5929屏吸收的總熱量kJ/kg+1328.92230第一級(jí)減溫噴水量kg/h取用600031第二級(jí)減溫噴水量kg/h取用400032屏中蒸汽流量kg/h-21600033蒸汽進(jìn)屏溫度℃先估后校30034蒸汽進(jìn)屏焓kJ/kg查附錄B-6、B-7,按計(jì)算負(fù)荷下進(jìn)屏p=10.2Mpa1338.9735蒸汽出屏焓kJ/kg+/1507.3936蒸汽出屏溫度℃查附錄B-6、B-7,按計(jì)算負(fù)荷下進(jìn)屏p=10.05Mpa517.8537屏內(nèi)蒸汽平均溫度℃（+）/2408.92538平均傳熱溫差℃-593.5539屏內(nèi)蒸汽平均比體積m3/kg查附錄B-6、B-7,按計(jì)算負(fù)荷下進(jìn)屏p=10.2Mpa(查表1-6)及0.017840屏內(nèi)蒸汽流速m/s18.797741管壁對(duì)蒸汽的放熱系數(shù)W/(m2·℃)=查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖15（附錄A-10）3905.542煙氣流速m/s（其中見(jiàn)表2-9）5.62043煙氣側(cè)對(duì)流放熱系數(shù)W/(m2·℃)=查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖12（附錄A-7）0.084844灰污系數(shù)(m2·℃)/W查附錄A-14曲線2（吹灰）0.00745管壁放熱系數(shù)℃+（+1/）729.7046輻射放熱系數(shù)W/(m2·℃)查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖1（附錄A-11）62.9947利用系數(shù)查附錄A-14曲線2（吹灰）0.9548煙氣側(cè)放熱系數(shù)W/(m2·℃)x—屏的角系數(shù)，查《標(biāo)準(zhǔn)》線算圖1（附錄A-1）59.84049對(duì)流傳熱系數(shù)kW/(m2·℃)37.96550屏的對(duì)流傳熱量kJ/kg677.408651計(jì)算誤差%[(估)—]/0.5252屏區(qū)水冷壁的水溫℃查計(jì)算負(fù)荷下汽包p=10.2Mpa的飽和溫度336.6353平均傳熱溫差℃665.843854屏區(qū)水冷壁對(duì)流吸熱量kJ/kg50.819155屏區(qū)頂棚進(jìn)口蒸汽溫度℃查表3-10爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計(jì)算表345.0556屏區(qū)頂棚進(jìn)口蒸汽焓kJ/kg查表3-10爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計(jì)算表2704.52557屏區(qū)頂棚蒸汽焓增kJ/kg先估后校3058屏區(qū)頂棚出口蒸汽焓kJ/kg+2712.5359屏區(qū)頂棚出口蒸汽溫度℃查附錄B-6、B-7按汽包壓力p=10.98Mpa（查表1-6）34660屏區(qū)頂棚平均溫差℃(+)/23458.52561平均傳熱溫差℃_656.948962屏區(qū)頂棚對(duì)流吸熱量kJ/kg46.1363屏區(qū)頂棚總吸熱量kJ/kg+64.5064屏區(qū)頂棚蒸氣流量kg/h等于表3-10中的17000065屏區(qū)頂棚焓增kJ/kg/27.7266計(jì)算誤差檢查%[(估)—]/(允許誤差±10%)7.6067屏區(qū)附加受熱面對(duì)流吸熱量kJ/kg+96.9568計(jì)算誤差%[(估)—]/(允許誤差±10%)3.1569屏區(qū)受熱面總對(duì)流吸熱量kJ/kg+1127.28五、鍋爐設(shè)計(jì)圖紙圖2鍋爐結(jié)構(gòu)圖圖2鍋爐結(jié)構(gòu)圖圖3燃燒器結(jié)構(gòu)圖圖3燃燒器結(jié)構(gòu)圖六、符號(hào)說(shuō)明Aar——煤的收到基成分，%；A——爐膛截面積，；b——爐膛深度，m；B——實(shí)際燃料消耗量，kg/h；Car——煤的收到基碳成分，%；di——空氣中含中蒸汽量，g/kg；DT——灰變形溫度，℃；FT——灰流動(dòng)溫度，℃；h——焓值，kJ/kg；Har——煤的收到基氫成分，%；Kkm——煤的可磨度；l——長(zhǎng)度，m；——煙氣質(zhì)量，kg/kg；Mar——煤的收到基水分，%；n——管子根數(shù)，根；Nar——煤的收到基氮成分，%；Q——熱量，KJ/kg；r——風(fēng)率，%；——RO2容積份額；s——管距，mm；S——爐膛的有效輻射層厚度，m；ST——灰軟化溫度，℃；Sar——煤的收到基硫成分，%；t——溫度，℃；V——容積量，m3/kg；x——火焰中心相對(duì)高度系數(shù)；W——風(fēng)速，m/s；Vdaf——煤的干燥無(wú)灰基揮發(fā)分，%；Z——個(gè)數(shù)，個(gè)；α——空氣量系數(shù)；——質(zhì)量飛灰濃度，kg/kg；ψ——有效系數(shù)。——效率，%；——折焰角上傾角度，°；——煙氣溫度，℃七、設(shè)計(jì)總結(jié)與感想本次課程設(shè)計(jì)順利結(jié)束了，要說(shuō)到感謝，首先應(yīng)該感謝的就是劉湘云老師。劉老師一些及時(shí)的指導(dǎo)讓我們這些初次接觸到鍋爐原理課程設(shè)計(jì)的同學(xué)們避免了很多麻煩。雖然在課程設(shè)計(jì)的過(guò)程當(dāng)中有很多不順利的地方，但是我的合作伙伴，也就是白曉江對(duì)這次課程設(shè)計(jì)的完成做出了巨大的貢獻(xiàn)，所以第二個(gè)應(yīng)該感謝的就是他。課程設(shè)計(jì)的機(jī)會(huì)很少，希望以后還能得到這樣的鍛煉，所以最后要感謝的就是這次經(jīng)歷有一個(gè)教育家說(shuō)過(guò)，教育是什么，教育就是當(dāng)你把課本上的知識(shí)全部忘了的時(shí)候剩下的東西。通過(guò)這次鍋爐原理的課程設(shè)計(jì)，我感覺(jué)到這句話的偉大。剩下的東西有很多。堅(jiān)持不懈的努力，永不放棄的決心，嚴(yán)肅的科學(xué)態(tài)度，嚴(yán)謹(jǐn)?shù)闹螌W(xué)精神，精益求精的工作作風(fēng)等等等等。都是這次課程設(shè)計(jì)后給我留下的寶貴財(cái)富！課程設(shè)計(jì)的機(jī)會(huì)在大學(xué)里并不多，每一次課程合計(jì)同學(xué)自主學(xué)習(xí)，團(tuán)隊(duì)合作的良好機(jī)會(huì)，希望這些經(jīng)歷能給我們留下寶貴的經(jīng)驗(yàn)，也讓我們感覺(jué)到學(xué)無(wú)止境的敬畏之情。致謝本次課程設(shè)計(jì)順利結(jié)束了，要說(shuō)到感謝，首先應(yīng)該感謝的就是劉湘云老師。劉老師一些及時(shí)的指導(dǎo)讓我們這些初次接觸到鍋爐原理課程設(shè)計(jì)的同學(xué)們避免了很多麻煩。雖然在課程設(shè)計(jì)的過(guò)程當(dāng)中有很多不順利的地方，但是我的合作伙伴，也就是白曉江對(duì)這次課程設(shè)計(jì)的完成做出了巨大的貢獻(xiàn)，所以第二個(gè)應(yīng)該感謝的就是他。課程設(shè)計(jì)的機(jī)會(huì)很少，希望以后還能得到這樣的鍛煉，所以最后要感謝的就是這次經(jīng)歷。參考文獻(xiàn)[1]馮俊凱沈幼庭楊瑞昌.鍋爐原理及計(jì)算[M].北京：科學(xué)出版社，2003[2]清華大學(xué)熱能工程系熱能工程教研室，鍋爐原理及計(jì)算[M].北京：科學(xué)出版社，1987[3]樊泉桂主編，閻維平副主編，鍋爐原理[M]，北京：中國(guó)電力出版社，2004[4]王奇,常士亮.WRKT-III型雙通道煤粉燃燒器在江源公司130t/h燃煤鍋爐上的應(yīng)用[J],安徽電力，2006年9月,第23卷第3期[5]李加護(hù)，鍋爐課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)[M].北京：中國(guó)電力出版社，2007[6]閻維平，潔凈煤發(fā)電技術(shù)[M].北京：中國(guó)電力出版社，2002[7]葉濤主，熱力發(fā)電廠[M].中國(guó)電力出版社.2006.8[8]劉建政、陳軍、張剛、王海東、宋洪昭，130t/h煤粉爐大速差雙通道燃燒器改造，黑龍江電力，2002年8月基于C8051F單片機(jī)直流電動(dòng)機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對(duì)良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實(shí)現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級(jí)倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強(qiáng)型51系列單片機(jī)的TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的蓄電池自動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機(jī)系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機(jī)的作物營(yíng)養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機(jī)的交流伺服電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)研究與開(kāi)發(fā)基于單片機(jī)的泵管內(nèi)壁硬度測(cè)試儀的研制基于單片機(jī)的自動(dòng)找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)開(kāi)發(fā)基于單片機(jī)的液壓動(dòng)力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測(cè)儀開(kāi)發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機(jī)實(shí)現(xiàn)一種基于單片機(jī)的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機(jī)的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機(jī)的噴油泵試驗(yàn)臺(tái)控制器的研制基于單片機(jī)的軟起動(dòng)器的研究和設(shè)計(jì)基于單片機(jī)控制的高速快走絲電火花線切割機(jī)床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機(jī)的機(jī)電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開(kāi)發(fā)基于PIC單片機(jī)的智能手機(jī)充電器基于單片機(jī)的實(shí)時(shí)內(nèi)核設(shè)計(jì)及其應(yīng)用研究基于單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的煙氣二氧化硫濃度檢測(cè)儀的研制基于微型光譜儀的單片機(jī)系統(tǒng)單片機(jī)系統(tǒng)軟件構(gòu)件開(kāi)發(fā)的技術(shù)研究基于單片機(jī)的液體點(diǎn)滴速度自動(dòng)檢測(cè)儀的研制基于單片機(jī)系統(tǒng)的多功能溫度測(cè)量?jī)x的研制基于PIC單片機(jī)的電能采集終端的設(shè)計(jì)和應(yīng)用基于單片機(jī)的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機(jī)單片機(jī)控制系統(tǒng)的研制基于單片機(jī)的數(shù)字磁通門(mén)傳感器基于單片機(jī)的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機(jī)的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機(jī)控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機(jī)的多生理信號(hào)檢測(cè)儀基于單片機(jī)的電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)Pico專用單片機(jī)核的可測(cè)性設(shè)計(jì)研究基于MCS-51單片機(jī)的熱量計(jì)基于雙單片機(jī)的智能遙測(cè)微型氣象站MCS-51單片機(jī)構(gòu)建機(jī)器人的實(shí)踐研究基于單片機(jī)的輪軌力檢測(cè)基于單片機(jī)的GPS定位儀的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機(jī)系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機(jī)的時(shí)控和計(jì)數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機(jī)和CPLD的粗光柵位移測(cè)量系統(tǒng)研究單片機(jī)控制的后備式方波UPS提升高職學(xué)生單片機(jī)應(yīng)用能力的探究基于單片機(jī)控制的自動(dòng)低頻減載裝置研究基于單片機(jī)控制的水下焊接電源的研究基于單片機(jī)的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機(jī)的氚表面污染測(cè)量?jī)x的研制基于單片機(jī)的紅外測(cè)油儀的研究96系列單片機(jī)仿真器研究與設(shè)計(jì)基于單片機(jī)的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機(jī)的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)基于MSP430單片機(jī)的電梯門(mén)機(jī)控制器的研制基于單片機(jī)的氣體測(cè)漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機(jī)的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機(jī)和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測(cè)技術(shù)研究基于單片機(jī)的膛壁溫度報(bào)警系統(tǒng)設(shè)計(jì)基于AVR單片機(jī)的低壓無(wú)功補(bǔ)償控制器的設(shè)計(jì)基于單片機(jī)船舶電力推進(jìn)電機(jī)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于單片機(jī)網(wǎng)絡(luò)的振動(dòng)信號(hào)的采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的大容量數(shù)據(jù)存儲(chǔ)技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機(jī)的疊圖機(jī)研究與教學(xué)方法實(shí)踐基于單片機(jī)嵌入式Web服務(wù)器技術(shù)的研究及實(shí)現(xiàn)基于AT89S52單片機(jī)的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的多道脈沖幅度分析儀研究機(jī)器人旋轉(zhuǎn)電弧傳感角焊縫跟蹤單片機(jī)控制系統(tǒng)HYPERLINK"/detail