大體積混凝土專項(xiàng)施工設(shè)計(jì)方案詳細(xì)

WORDWORD格式整理版優(yōu)質(zhì)優(yōu)質(zhì).參考.資料建設(shè)工程有限公司項(xiàng)目建設(shè)單位：置業(yè)有限公司 編制單位：工程有限公司 批 準(zhǔn)：—審 核：編 制: 編制時(shí)間： 地產(chǎn)開(kāi)發(fā)項(xiàng)目 大體積砼專項(xiàng)施工方案?地產(chǎn)開(kāi)發(fā)項(xiàng)目 大體積砼專項(xiàng)施工方案?#摻量010%20%30%40%粉煤灰(k1)10.960.950.930.82礦渣粉(k2)110.930.920.84注：表中摻量為摻合料占總膠凝材料用量的百分比混凝土的絕熱溫升值可按公式1-6計(jì)算：T(t)二二-廠二 (公式1-6)式中 T(t)—齡期為t時(shí)，混凝土的絕熱溫升(C);W—每立方米混凝土的膠凝材料用量(駆滅);C—混凝土比熱容?？扇?0.92~1.0 )kJ/(kgC)；p—混凝土的質(zhì)量密度，可取(2400~2500)財(cái)頃；m—與水泥品種、澆筑溫度等有關(guān)的系數(shù)，可取(0.3~0.5)d-1；t—齡期(d)附件H混凝土收縮值的當(dāng)量溫度(1)混凝土收縮的相對(duì)變形值可按公式2-1計(jì)算：(公式(公式2-1)式中?一齡期為t時(shí)，混凝土收縮引起的相應(yīng)變形值；一一在標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)狀態(tài)下混凝土最終收縮的相對(duì)變形值，取4.0 10-4；I-丄..一混凝土收縮值不同條件影響修正系數(shù)，可按下表2表2混凝土收縮值不同條件影響修正系數(shù)2L丄LL::為廣義配筋率，丨_、丨.為鋼筋、混凝土的彈性模量（N/mm）。3粉煤灰（礦渣粉）摻量指粉煤灰（礦渣粉）摻合料重量占膠凝材料總重的百分?jǐn)?shù)。（2）混凝土收縮相對(duì)變形值的當(dāng)量溫度可按公式2-2計(jì)算：片坨!=*J"站 （公式2-2）式中1丁用！一齡期為t時(shí)，混凝土收縮當(dāng)量溫度；.—混凝土的線膨脹系數(shù)，取i.oU廬附件皿混凝土的彈性模量（1）混凝土的彈性模量可按公式3-1計(jì)算：咽:說(shuō)仁氾 （公式3-1）式中寬?—混凝土齡期為t時(shí)彈性模量（N/mm2）;一一混凝土彈性模量，可取標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護(hù)28d的彈性模量，可按表3采用；—系數(shù)，應(yīng)根據(jù)所用混凝土試驗(yàn)確定，當(dāng)無(wú)試驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)，可取0.09;

—混凝土中摻合料對(duì)彈性模量的修正系數(shù)，取值應(yīng)以現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)數(shù)據(jù)為準(zhǔn)，在施工準(zhǔn)備階段和現(xiàn)場(chǎng)無(wú)試驗(yàn)數(shù)據(jù)時(shí)，可按公式3-1計(jì)算表3混凝土在標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件下齡期為28d時(shí)的彈性模量混凝土強(qiáng)度等級(jí)混凝土彈性模量（N/mm2）C252.80X104C303.0X104C353.15X104C403.25X104（2）摻合料修正系數(shù)可按公式3-2計(jì)算：：_ < （公式3-2）式中一一混凝土中粉煤灰摻量對(duì)應(yīng)的彈性模量修正系數(shù)，可按表4取值；B2—混混凝土中礦渣粉摻量對(duì)應(yīng)的彈性模量修正系數(shù)，可以按表4取值。表4不同摻量摻合料修正系數(shù)摻量020%30%40%粉煤灰10.990.980.96礦渣粉11.021.031.04附件W溫升估算（1） 澆筑體內(nèi)部溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)計(jì)算可采用有限單元法或一維差分法。（2） 有限單元法可采用成熟的商用有限元計(jì)算程序或自編的經(jīng)過(guò)驗(yàn)證的有限元程序。采用一維差分法，可將混凝土沿厚度分許多有限段宓竹〕，時(shí)間分許多有限段雜心1。相鄰三層的編號(hào)為n-1、n、n+1,在第k

時(shí)間里，三層的溫度Tn-1,k、Tn,k及Tn+1,k+1，經(jīng)過(guò)__時(shí)間后，中間層的溫度Tn，k+1，可按差分式求得公式4-1:Tn-Lk+Tn+1.kJt- 船(公式4-1)m2/h;Tn，k+1= - .n,k(2a(公式4-1)m2/h;試中 a——混凝土的熱擴(kuò)散率，取0.0035_.n,k——第n層內(nèi)部熱源在k時(shí)段釋放熱量所產(chǎn)生的溫升(3)混凝土內(nèi)部熱源在t1和t2時(shí)刻之間釋放熱量所產(chǎn)生的溫升，可按公式4-2計(jì)算：閒jEx(『碼T廠除) (公式4-2)(4)在混凝土與相應(yīng)位置接觸面上釋放熱量所產(chǎn)生的溫升可取恍F。附件V溫差計(jì)算混凝土澆筑體的里表溫差可按公式5-1計(jì)算：檢卩曙T=Tm(t) —Tb(t)(公式5-1)式中 _ 齡期為t時(shí)，混凝土澆筑體的里表溫差(C)；Tm(t)——齡期為t時(shí)，混凝土澆筑體內(nèi)的最高溫度，可通過(guò)溫度場(chǎng)計(jì)算或?qū)崪y(cè)求得(c)；Tb(t)齡期為t時(shí)，混凝土澆筑體內(nèi)的表層溫度，可通過(guò)溫度場(chǎng)計(jì)算或?qū)崪y(cè)求得(c)；混凝土澆筑體的綜合降溫差可按公式5-2計(jì)算：-「2(t)二7[4Tm(t)+Tbm(t)+Tdm(t)]+Ty(t)-Tw(t)(公式5-2)式中AT^t)—齡期為t時(shí)，混凝土澆筑體在降溫過(guò)程中的綜合降溫(c)；Tbm(t)、Tdm(t) 混凝土澆筑體中部達(dá)到最高溫度時(shí)，其塊體上、下表層的溫度(C)；Ty(t)齡期為t時(shí)，混凝土收縮當(dāng)量溫度(C)；Tw(t)——齡期為t時(shí)，混凝土澆筑體預(yù)計(jì)的穩(wěn)定溫度或最終穩(wěn)定溫度，可取計(jì)算齡期t時(shí)的日平均溫度或當(dāng)?shù)啬昶骄鶞囟?C)。附件W溫度應(yīng)力計(jì)算(1)自約束拉應(yīng)力的計(jì)算可按公式6-1計(jì)算：二(t)=一 「(t)E(t)H(t,，) (公式6-1)式中％;(t)齡期為t時(shí)，因混凝土澆筑體里表溫差產(chǎn)生自約束拉應(yīng)力的累計(jì)值(MPa);(t)齡期為t時(shí)，在第i計(jì)算區(qū)段混凝土澆筑體塊體里表溫差的增量(C)；B(t)——第i計(jì)算區(qū)段，齡期為t時(shí)，混凝土的彈性模量(■-);——混凝土的線膨脹系數(shù)；珂厲： 在齡期為時(shí)，在第i計(jì)算區(qū)段產(chǎn)生的約束應(yīng)力延續(xù)至t時(shí)的松弛系數(shù)，可按表5取值。

表5混凝土的松弛系數(shù)i=2dt=5T=10d兀=20tH(t,[)t(t,)t(t,)t(t,[)2.001.0005.001.00010.001.00020.001.0002.250.4265.250.51010.250.55120.250.5922.500.3425.500.44310.500.49920.500.5492.750.3045.750.41010.750.47620.750.5343.000.2786.000.38311.000.45721.000.5214.000.2257.000.29612.000.39222.000.4735.000.1998.000.26214.000.30625.000.36710.000.18710.000.22818.000.25130.000.30120.000.18620.000.21520.000.23840.000.25330.000.18630.000.20830.000.21450.000.252ffl0.186M0.2000.210n0.251（2）混凝土澆筑體里表溫差的增量可按公式6-2計(jì)算：-Tii（t）二一 Ti （t） - _ Ti （t-j）（公式6-2）式中j—為第i計(jì)算區(qū)段步長(zhǎng)（d）；（3）在施工準(zhǔn)備階段，最大自約束應(yīng)力也可按公式6-3計(jì)算：6-3）式中騙際最大自約束應(yīng)力（MPa）;--■.：.■：混凝土澆筑后可能出現(xiàn)的最大里表溫差（°C）；顧1劇 與最大里表溫差粗#處相對(duì)應(yīng)齡期t時(shí)間，混凝土的彈性模量（N/mm2）;氏：kT；在齡期為時(shí)，在第i計(jì)算區(qū)段產(chǎn)生的約束應(yīng)力延續(xù)至t時(shí)的松弛系數(shù)，可按表XX取值（4）外約束拉應(yīng)力可按公式6-4計(jì)算：（公式（公式6-4）式中 気芮一一齡期為t時(shí)，因綜合降溫差，在外約束條件下產(chǎn)生的拉應(yīng)力（MPa）;齡期為t時(shí)，在第i計(jì)算區(qū)段內(nèi)，混凝土澆筑體綜合降溫差的增量（C）。丄——混凝土的泊松比，取0.15;:二一一齡期為t時(shí)，在第i計(jì)算區(qū)段，外約束的約束系數(shù)。（5）混凝土澆筑體綜合降溫差的增量可按下式計(jì)算:（公式6-5）AT』t）二口卜j）也（t）（公式6-5）（6）混凝土外約束的約束系數(shù)可按下式計(jì)算：（公式6-6）（公式6-6）式中 L—混凝土澆筑體的長(zhǎng)度（mn）H—混凝土澆筑體的厚度，該厚度為澆筑體實(shí)際厚度與保溫層換算混凝土虛擬厚度之和（mn）；—外約束介質(zhì)（地基或老混凝土）的水平變形剛度（N/mm3）,可按表6取值；h—混凝土結(jié)構(gòu)的實(shí)際厚度（mm。不同約束介質(zhì)的水平變形剛度取值（10-2N/mm3）表6外約束軟粘土砂質(zhì)粘硬粘土風(fēng)化巖、低強(qiáng)C10級(jí)以介質(zhì)土度等級(jí)素混凝土上配筋混凝土G1?33?66?1060?100100?150541.7 控制溫度裂縫的條件(1)混凝土抗拉強(qiáng)度可按公式6-7計(jì)算：(公式6-7)式中 尙①一混凝土齡期為t時(shí)的抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm2)；髭—混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm［；—系數(shù)，應(yīng)根據(jù)所用混凝土試驗(yàn)確定，當(dāng)無(wú)試驗(yàn)數(shù)時(shí)，可取0.3。(2)混凝土防裂性能可按下列公式6-8、6-9進(jìn)行判斷：施瘞必 ftk(t)/K(公式6-8)麻<(公式6-9)式中 K—防裂安全系數(shù)，取1.15；—摻合料對(duì)混凝土抗拉強(qiáng)度影響系數(shù)，二1，2可按表7取值；-.一混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，可按表8取值。表7不同摻量摻合料抗拉強(qiáng)度調(diào)整系數(shù)摻量020%30%40%粉煤灰a1)11.030.970.92礦渣粉(A)11.131.091.10

表8混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）符號(hào)混凝土抗拉強(qiáng)度等級(jí)C25C30C35C40ftk1.782.012.202.39541.8大體積混凝土澆筑體表面積保溫層的計(jì)算方法（1）混凝土澆筑體表面保溫層厚度可按公式6-10計(jì)算式6-10）式中 混凝土表面的保溫層厚度（m）;「一混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)［W/（mK）］—第i層保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)［W/（mK）］;耳*—混凝土澆筑體表面溫度（C）；1—混凝土達(dá)到最高溫度時(shí)（澆筑后3d~5d）的大氣平均溫度（C）；1為一混凝土澆注體內(nèi)的最高溫度（C）；h—混凝土結(jié)構(gòu)的實(shí)際厚度（m）;一-「:一可?。?5?20）°C;—一—可?。?0?25）C;一—傳熱系數(shù)修正值，取1.3?2.3,見(jiàn)表9表9傳熱系數(shù)修正值保溫層K1K2由易透風(fēng)材料組成，但在混凝土面層上再鋪一層不透風(fēng)材料2.02.3在易透風(fēng)保溫材料上鋪一層不易透風(fēng)材料1.61.9在易透風(fēng)材料上下各偶一層不易透風(fēng)1.31.5材料由不易透風(fēng)的材料組成1.31.5注：Ki值為風(fēng)速不大于4m/s時(shí)，K2值為風(fēng)速大于4m/s時(shí)。(2)多種保溫材料組成的保溫層總熱阻，可按公式6-11計(jì)算公式6-11)式中Rs 保溫層總熱阻Si第i層保溫材料厚度(m)；入i——第i層保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)［W/(m?K)］廠——固體在空氣中的傳熱系數(shù)［W/(m2?K)］表10固體在空氣中的傳熱系數(shù)風(fēng)速(m/s)3卩風(fēng)速(m/s)3卩光滑表面粗糙表面光滑表面粗糙表面018.442221.03505.090.036096.96190.528.646031.32246.0103.1257110.86221.035.713438.59897.0115.9223124.74612.049.346452.94298.0128.4261138.29543.063.021267.49599.0140.5955151.55