泵房沉井計算書

精選文檔精選文檔XXX泵房沉井工程結構計算書審核：校對：計算：日期：2012年11月結構計算書一．設計總信息：1．本工程上部結構采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架，框架抗震等級：四級。地下結構采用鋼筋混凝土沉井。.結構設計使用年限50年；建筑結構安全等級II級，結構重要性系數(shù)1.0。.基本風壓0.4KN/m2,基本雪壓0.65KN/m2。.抗震設防烈度6度；設計基本地震加速度值為0.05g；設計地震分組為第I組；場地類別田類；建筑抗震設防分類為丙類。5．地基基礎設計等級丙級。二．主要材料及要求：1．混凝土:⑴水下混凝土封底采用C20；⑵墊層和填充混凝土為C15；(3)沉井壁板和底梁為C30,其余為C25;(4)地下結構混凝土抗?jié)B標號均為S6。.鋼筋：HPB235級鋼，fy=210N/mm2；HRB335級鋼，fy=300N/mm2.砌體材料：Mu10非承重粘土多孔磚砌體墻，塊體自重W11KN/m3,混合砂漿強度等級為M7.5(地下部分為水泥砂漿)。三.設計采用主要規(guī)范：.《泵站設計規(guī)范》(GB/T50265-97)；.《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001);.《建筑抗震設計規(guī)范》(GB50011-2001);.《建筑地基基礎設計規(guī)范》(GB50007-2002);.《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2002);.《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003);.《給水排水工程構筑物結構設計規(guī)范》(GB50069-2002);.《給水排水工程鋼筋混凝土沉井結構設計規(guī)程》(CECS137:2002);.《地下工程防水技術規(guī)范》(GB50108-2001)四.結構計算方法及應用軟件：1.上部結構按鋼筋混凝土框架結構應用口1底乂結構系列軟件（2005版）及TSSD（2.7版）。2．下部沉井特種結構主要采用手算。五．主要結構計算：（一）設計條件：沉井長L=12.2m，沉井寬B=8.1m。沉井結構高度H=14.45m沉井材料;混凝土強度等級C30，鋼筋采用熱軋鋼筋HRB335,抗拉強度標準值fy=300mPa（二）沉井抗浮驗算（排水法施工）1．因采用排水法施工，故只需驗算使用階段抗浮2.假設上部井壁厚t1=250mm,下部井壁t2=750mm，刃腳踏面寬度a=450mm,地板厚度取為t3=1000mm。刃腳斜面高度hl=600mm，刃腳的計算參數(shù)b=450mm。3．設計的井壁中心在標高5.000~3.000為上部分時，上部井壁中心周長：U1=（L+B-2t1）*2=39.6m在標高3.000~-6.65為下部分時，下部井壁中心周長：U2=（L+B-2t2）*2=37.6m4．沉井外井壁自重標準值Gk1=（U1*2*0.25+U2*9.65*0.75）*25Gk1=7298.25KN5．沉井內(nèi)墻自重標準值其內(nèi)墻長度為6.6m，寬度為0.6m。Gk2=（6.6*9.65*0.4+6.6*0.25*2）*25=719.4KN6．沉井底板自重標準值Gk3=25*L*B*t2 Gk3=2470.5KN7．沉井外井壁底板標高以下部分以及刃腳截面面積S1=(a+900)*hl/2+1200*900, S1=1.485m2S2=(a+750)*hl/2+1200*750, S2=1.265m2Gk4=(S1*U1+S2*(B-2t2))=1603.8KN8．沉井頂板以及上部結構的自重標準值在標高3.000處頂板的自重標準值為193.05KN回填土的標準值為192KN,復合板的標準值為9.8KN故Gk5=2129.05KN9．沉井后澆內(nèi)隔墻的總重300mm的內(nèi)墻長度為4*3.8=15.2m,350mm的內(nèi)墻長度為6.6m,400mm的內(nèi)墻長度為6.6+2.4+2.75=11.75mG=(15.2*0.3*11.65+6.68*0.35*11.65+11.75*0.4*11.65)=3344.775k6使用期間沉井總重Gk=Gk1+??…+Gk5=17565.78KN水浮托力標準值Ffw,k=A*H1*rw+Gk4*rw Ffw,k=13142.25KN沉井抗浮系數(shù)Kst=(Gk-Ffwk)/Ffk=1.34>1.05滿足要求(三)地質條件重度y粘聚力內(nèi)摩擦分單位摩阻極限承載

(kN/m3)（kpa）（0）力（kpa）力（kpa）雜填土Y=18.01f=10k1粘土Y=19.02c=40.423=18.22f=20k2R=2402淤泥質粉質粘土Y=17.33c=12.73W=11.93f=18k3R=2402粉土Y=18.64c=104W=30.53f=12k4R=24021、排水法施工下沉計算①多層土的加權平單位摩阻力標準值fhxf+hXf+hxJ+hXfI= k1 2 k2 3 k3 4 k4ka h+h+h+h12 3 42.67+2.15+8.45+1.182.67x10+2.15x20+8.45x182.67+2.15+8.45+1.18②沉井外壁分層的摩阻力沉井壁分布如圖所示F=x16.33x5+16.33x9.45xxfx5+fx(H-5)xx16.33x5+16.33x9.45xfk2ka】kaFFfk(12.2+8.1)x2=7922.62kpa③由于采用排水法下沉故下沉過程中，水對沉井的浮力標準值Fb=0④沉井下沉的自重標準值G=G+G+G+G+G=14221kNkS k1 k2k3 k4 K5⑤沉井下沉系數(shù)計算K=G—Fb)F=14221/7922.62=1.52>1.05kNstks fw.b fk滿足下沉要求，但由于下沉系數(shù)較大(>1.5),需進行下沉穩(wěn)定驗算(四)排水法施工下沉穩(wěn)定驗算沉井外井壁刃腳下地基的極限承載力R=U(a+b)x240=37.6x(0.45+0.45)x240=8121.6kNb1 2沉井的隔墻刃腳下地基的極限承載力R=6.6x0.45x240=712.8kNb2K=G-Fb)F+R+R=14221/16757.02=0.848kN 所以在滿足下沉穩(wěn)st.S ks fw.b fk b1 b2定條件(0.8~0.9)（五）荷載計算①單位長度井壁自重（標準值）g=YH1-t+0.15x(0.6+c+h)—bh+H2-t=253.06kN設計值，'c1 1 2 2設計值g=Y-g=1.27x253.06=321.4kN/mGk②刃腳計算水平框架作用的判別，L=7.35m,h=0.6m0f01xL4a= 0-=1.998>1（取a=1）f0.64+0.05xL4 f0因，刃腳在內(nèi)外荷載作用下，按懸臂計算③刃腳豎向的向外彎曲受力刃腳斜面與水平面夾角：6=53.10假定刃腳線面與土的外摩擦角：P=2000

取開始下沉時入土深度：h=h=600mmsl沉井每米重度（設計值）：R=g=321.4kN/mj刃腳內(nèi)側水平推力之和：P=一Rhs八.tanQ—0）=160.7kNLh+2atan0 0s刃腳底面地基反力的合心偏心距：d=hL-hs'3a+2b）=0.056m2tan0bh+12atan0s刃腳根部向外的豎向彎矩：M=Pfh—h]+R-d=82.29kN/ML L（i2）jL④刃腳豎向的向內(nèi)彎曲受力（取沉至設計標高）地面的堆積荷載標準值取q=10kN/m2，準永久值系數(shù)取0.k將該荷載標準值折算為等效的圖層荷載h1=q=0.56m1rs⑤刃腳底部（標高-9.45）相應等效內(nèi)摩擦角的主動圖層系數(shù)九：a=tan245=tan2450-—dI2=tan24450-—tanf45-I2)=0.363=19.800D水平向側壓力（標準值）：PALh+4一、PALh+4一、11 21+(-Y

23以+4一1

34)h1tan2450-P=50.13+114.5=164.63kNAL水平向側壓力（設計值）P=replG11 2P=replG11 2+r34\1f“一r九?tan245一與J+rGr(H-3)P=213.69kNepl⑥刃腳上部（標高-8.85）的等效內(nèi)摩角中及相應的主動土壓力系數(shù)九D a

=tan245=tan245。-^dI2=tan2f45。-—tanf45--=0.40①=21.80D水平向側壓力（標準值）PAL=lyPAL=lyh+(y-y%：+(y-y2 3)h-0,32)]3；tan2450--d-]+yCh-3-0.6)I2)sP'=159.20kNAL水平向側壓力（設計值）P'=yP'=ytyh+(y-yeplG11 2：+(y-y23)(h-0,32)]3；tan2450--^-d-]+yy(H-3-0.6)I2)GsP'=202.18kNepl刃腳根部向內(nèi)的豎向彎矩M=1QP+P)2=1(2X213.69+202.18)x0.62=37.77kNmL6eplepll6配筋計算(按承載能力配筋)內(nèi)側垂直配筋：HRB335筋d25@200外側垂直配筋：HRB335筋d25@200（六）沉井井壁計算（封底前）施工階段，地下水位取地面以下1.5m，荷載取設計值進行配筋計算，并按控制0.3mm,裂縫進行配筋驗算a取刃腳頂面以上1.5t=1.5x1.0=1.5m（標高-8.85、-7.35）的井壁進行內(nèi)力計算①強度計算配筋井壁所受荷載為P'=P'=202.181kN1epl

>+P>+P'hepl epl 12213.69+202.18 x0.6=124.76kN因aJ1。，水平框架的水平荷載不作修正井壁所受的總荷載為P=P+P=202.18+124.76=326.94kN1s1K=L2/L1=73505725PL2PL2

——1--

12井壁配筋按水平框架計算=1.28其中=—0.1216PL11+3K-K3=_0.0642pL2PL22K3+3K2—2—1.24=0.0832PL1故，在標高(-8.15~-6.65)段。=—0.1216PL=—0.1216x326.94x5.7252=—1303.02kN?m1=—0.0642PL=—0.0642x326.94x5.7252=—687.95kN?m1=0.0832PL=0.0832x326.94x5.7252=891.54kN-m井壁內(nèi)外側對稱配水平HRB335筋d25@100轉角處外側附加水平HRB335筋d25@200.井壁垂直筋按構造配HRB335筋d25@200②裂縫驗算（驗算-8.15?665標高處C點）井壁所受荷載力為（標準值）P=P=159.20左N1AL(164.63+159.20^刃腳范圍內(nèi)傳來的水平荷載（標準值）(164.63+159.20^x0.6=97.15左N井壁所受的總荷載為P=P+P=159.20+97.15=25635kN11M=0.0832PD=0.0832x256.35x5.7252=699.05左N?小C 1配HRB335筋d25@100(co=0.256)滿足b取標高665?200的井壁進行內(nèi)力計算在標高665處的等效內(nèi)摩角中及相應的主動土壓力系數(shù)九D a2C(—tan45—1=0.402C(—tan45—1=0.40YI我-tan245o- -tan245。一一I2)I2；（p=21.9。D①強度計算配筋井壁所受荷載為-y)(hS:+Yy(-y)(hS:+Yy(H-3-3.3)=168.20kNGs?-1.62)Jtan245-3 、其中PL1+2K3備- =-0.1216PL212 1+2K i=-0.0642PL21=0.0832PL2PL=-0.0642PL21=0.0832PL2——1- PL22K3+PL22K3+3K2-224故，在標高(-6.65?2.00)段。M=-0.1216PL=-0.1216x168.20x5.7252=-670.36kN?mTOC\o"1-5"\h\zA 1M=-0.0642PL=-0.0642x168.20x5.7252=-353.93kN?mB 1M=0.0832PL=0.0832x168.20x5.7252=458.67kN?mC 1井壁內(nèi)外側對稱配水平HRB335筋d25@200轉角處外側附加水平HRB335筋d20@200井壁垂直筋按構造配HRB335筋d20@200②裂縫驗算(驗算-6.65?2.00標高處C點)P=yhP=yh1+(y-y

2 11 2%++(y-y)h

2 3s3-1.62Vtan2145-I+y(h-3-3.3)=132.44kNsM=0.0832PL=0.0832x132.44x5.7252=361.15kN?mC1配HRB335筋d25@180(3=0.236)滿足c取標高-2.00?3.00的井壁進行內(nèi)力分析計算標高-2.00處井壁的等效內(nèi)摩角中及相應的主動土壓力系數(shù)九D a=tan245。一弘I2=tan2450-I2)Ctatan45-2]=0.40YI2Jsz①=21.90D①強度計算配筋井壁所受荷載為P3shi+P3shi+(y-y)h

11 2s2++G-y)h一6.27)Lan245-+yy(H-3-7.95)=91.9kNGs其中PL2PL21+2K3——1- 121+2K=-0.1216PL2PL2PL21+3K-K312".1+2K=-0.0642PL2PL224PL224=0.0832PL2故，在標高(-2.00?3.00)段。M=-0.1216PL2=-0.1216x91.9x5.7252=-366.27kN.mTOC\o"1-5"\h\zA 1M=-0.0642PL=-0.0642x91.x5.7252=-193.38kN.mB 1M=0.0832PL=0.0832x91.9x5.7252=251.61kN.mC 1井壁內(nèi)外側對稱配水平HRB335筋d22@200轉角處外側附加水平HRB335筋d18@200井壁垂直筋按構造配HRB335筋d18@200②裂縫驗算P=yh+(y-y)h++(y-y)h-6.27乂tan2145-以|+yH-3-7.95)=68.33kN3 11 2s2 3s3 I2Js故在標高(-2.00?3.00高處C點)，驗算

M=0.0832PL=0.0832x68.33x5.7252=186.33kN.mC i配HRB335筋d22@200（3<0.2）滿足（七）沉井井壁計算（封底后）底板與井壁之間有預留鋼筋，底板與壁板按簡支考慮，池壁之間按固接考慮。適用階段地下水位為地面以下0.5m,H=10.15m①荷載計算井壁所受三角形荷載下端（標高-7.15）的等效內(nèi)摩擦角中及相應的主動D土壓力系數(shù)九a=tan245。=tan245。-^dI2=tan2f450--ysztan145-I2）=0.409=21.90D井壁所受三角形荷載下端最大值;q=丫g11 2-1.12Xtan2450-八］+yy（H-q=丫g11 2I2）Gsq=1.27x（51.75+91.5）=181.93kN②彎矩計算L735a：入=1=77777=°。72，按兩邊固定，底邊簡支，頂邊簡支，查表雙向板H'10.15計算用表得；①=0.01951，① =0.02246,3=0.00766,3 =0.01554,①0=-0.04042x x-max y ymax 光彎矩及配筋計算（控制裂縫寬度0.25mm，同時與封底前計算配筋相比較，取較大值）;M=中.q?L=0.01951x181.93x7.352=191.75kN.mxx1（構造配筋）配HRB335筋d20@200M=中 ?q?L=0.02246x181.93x7.352=220.74kN.mx.max x.max 1（構造配筋）配HRB335筋d20@200M=中 ,q?L2=0.00766x181.93x7.352=75.28kN.my.max y.max 1（構造配筋）配HRB335筋d20@200M=中-q-L=0.01554x181.93x7.352=152.73kN.myy1（構造配筋）配HRB335筋d20@200M0=中0.q?L=0.04042x181.93x7.352=397.26kN.mxx1配HRB335筋d20@180TOC\o"1-5"\h\zb："L=*=0.56，按兩邊固定，底邊簡支，頂邊簡支，查表雙向板計H' 10.15算用表得；①=0.02073，① =0.02562，3=0.00563，3 =0.01396，①0=-0.04194x x-max y ymax 光彎矩及配筋計算（控制裂縫寬度0.25mm，同時與封底前計算配筋相比較，取較大值）；M二中-q-L=0.02073x181.93x5.7252=104.74kN.mxx 0（構造配筋）配HRB335筋d18@200M二中 -q-L=0.02562x181.93x5.7252=129.70kN.mx.max x.max 0（構造配筋）配HRB3351d20@200M=p-q-L=0.00563x181.93x5.7252=28.50kN.my.max y.max 0（構造配筋）配HRB335筋d20@200M二中-q-L=0.01396x181.93x5.7252=70.70kN.myy 0配HRB335筋d20@200M0=中o-q?L=-0.04194x181.93x5.7252=-212.31kN.mxx0（構造配筋）配HRB335筋d20@200㈧沉井底板配筋計算底板與井壁之間有預留鋼筋，底板與壁板按簡支考慮。①荷載計算自重產(chǎn)生的底板反力（標準值）：p=GL-=17565.78=177.76kN/m2gL?B12.2x8.1水浮浮力產(chǎn)生的底板反力（標準值）:p=y?H-1.8）-y?h=10x（14.45-1.8）-25x1.0=101.5kN/m2fs c取自重產(chǎn)生的反力作為計算荷載。②彎矩計算L5725九二—^= =0.78，按四邊簡支，查表得①=0.0214,①=0.0579L7.350 x x2a：強度計算配筋自重產(chǎn)生的底板反力（設計值）；p=y-p=1.2x177.76=213.312kN/m2gsgg跨中上層配筋計算；M=中pL2=0.0214x213.312x7.352=224.61kN.m跨中上層配筋計算；X xgs2M=中pL2=0.0579x213.312x5.7252=404.8kN.mY ygs1實配：HRB335筋d25@200b：裂縫驗算跨中上層配筋驗算（控制裂縫寬度0.25mm）查表得①=0.02144=0.0579xxa：強度計算配筋自重產(chǎn)生的底板反力（設計值）；p=177.76kN/m2g跨中上層配筋計算；M=中pL=0.0214義177.75*7.352=205.51kN.mX xg2跨中上層配筋計算；M=中pL=0.0579義177.76*5.7252=337.34kN.mY yg1計算配筋配HRB335筋d25@180 (3=0.22)滿足故；上層按構造配筋：配HRB335筋d25@150下層按構造配筋：配HRB335筋d22@200出水井的結構計算書(一)設計條件：出水井長L=8.1m、凈長L=74m，出水井寬B=7.45m、凈寬B=6.75m。出水井井結構高度H=3.25m出水井材料；混凝土強度等級C30,鋼筋采用熱軋鋼筋HRB335,抗拉強度標準值fy=300mpa(二)出水井抗浮驗算因采用排水法施工，故驗算使用階段抗浮假設井壁厚t=350mm，內(nèi)隔墻t=250mm，地板厚度取為12t=450mm，出水井的頂板厚度取t=250mm。34設計的井壁中心井壁中心周長：U=(L+B-2t)義2=29.7m1出水井外井壁自重標準值G=(U*3.225*0.35)義25=838.10kNk1出水井內(nèi)墻自重標準值其內(nèi)墻長度為7.4m，寬度為0.25m。G=(7.4*3.0*0.25)義25=138.75KNk2出水井底板自重標準值G=25xLxBxt其中L=9.1m,B=8.45mk3 0 0 3 0 0G=865.07KNk3出水井頂板自重標準值G=266.81KNk4G=25xKxB,)—G=266.81KNk4k4 4底板懸挑部分的土的自重標準值Gk5.hGk5.h'+(y—y11).4—h)+(y-y).h+G—y).加兒.B—l.B)2 3w3 0 0GG=766.17kNk5出水井內(nèi)設備和承臺總重標準值約Q出水井內(nèi)設備和承臺總重標準值約Q=10kN

k使用期間沉井總重=G+G+G+G+G+Q=2884.90KNk1k2 k3Fb=Fb=Axhxy加,KFb=9.1X8.45x3.25x10=2499.09KN加,K沉井抗浮系數(shù)K「（Gk今二湍0二口54"必滿足要求（三）出水井荷載計算側壓力荷載標準值地面堆積活荷載換算成等效土重h'=qmk-=W=0.56m，y18地下水位處的側向土壓力q=y(0.5+0.56)K=18x1.06x0.333=6.35kN/mcks地下水位以下土產(chǎn)生的擋土墻根部側壓力'(h—0.5)K=10x2.75x0.333=9.16kN/m擋土墻根部水壓力q=y(h-0.5)=10X2.75=27.5kN/mwkw擋土墻根部側壓力的和q=q+q+q=43.01kN/mbkckvkwk側壓力荷載設計值上述擋土墻的側壓力中，土的側壓力荷載為永久荷載作用，其分項系數(shù)丫為1.27,地下水側壓力荷載為可變作用，其分項系數(shù)丫為1.27,地面堆積荷Qi Qj載為可變作用，其分項系數(shù)丫為1.40。Qj則側壓力荷載設計值為：q=1.4xyx0.56xK+1.27xyx0.5xK+1.27xq+1.27xq

b s a s a vk wk=1.4x18x0.56x0.333+1.27x18x0.5x0.333+1.27x9.16+1.27x27.5=55.06kN/m側壓力荷載準永久組合值本工程中地下水壓力的準永久系數(shù)9為1.0，地面堆積荷載的準永久系qj數(shù)9為0.5；qj則側壓力荷載的準永久組合值為：q=0.5xyx0.56xK+1.0xyx0.5xK+1.0xq+1.0xqbd s a s a vk wk=0.5x18x0.56x0.333+1.0x18x0.5x0.333+1.0x9.16+1.0x27.5=41.34kN/m鑒于施工階段中,要求板混凝土達到強度后方可進行回填土,故施工階段的荷載和內(nèi)力不起控制作用,應計算竣工使用階段。⑴縱向墻775長度L=7.75m，高度H=3.35m。根據(jù)L/H=——=2.31>2，B B BB3.35按豎向單向板計算，取1m的寬度計算簡圖見下圖；

計算側向水土產(chǎn)生的彎矩荷載標準值q=43.01kN/mbk荷載設計值q=55.06kN/mb荷載準永久組合值q=41.34kN/mbdy=0.25/0.45=0.56,查表得九=0.0889p=Qq-H,M=-qH2+P-Hii BI6iP=Qq-H=0.0889義43.01義3.25=12.43kNK bkP=Qq?H=0.0889x55.06x3.25=15.91kNbTOC\o"1-5"\h\zP=X-q-H=0.0889x41.34x3.25=11.94kNd bd支座彎矩標準值：M =-qH+P-H=-43.01x'252+12.43x3.25=-35.32kN-mBIK6k 6支座彎矩設計值：M=-qH+P-H=-S'06x'252+15.91x3.25=-45.22kN-mBI6 6支座彎矩準永久組合值：qH2 4134x3252M =-qbd—+P-H=-13———+11.94x3.25=—33.97kNmBId6d 6求跨中最大正彎矩：即求剪力零點，令：Q=qx2=p,x=:2Hpi=v12入H2x2Hi1qqi得x=j2x0.0889x3.25=1.37m, M=-qx+Q.xx1 6Hx1跨中彎矩標準值：qx3 43.01x1.373M =-bk^-^+P?x=- +12.43x1.37=11.36kN-mXIK 6H k1 6x3.25跨中彎矩設計值：M「篝+P.X1=-黑；；；73+15-91x1.37=14.54kNm支座彎矩準永久組合值：qx3 41.34x1.373M=-bd1+P-x=- +11.94x1.37=10.91kN-mXId 6H d1 6x3.25⑵橫向墻355長度L=3.55m，高度H=3.35m。根據(jù)L/H=——=1.06<2,B B BB3.35應按三邊固定，一邊簡支雙向板計算，計算簡圖如圖所示簡圖見下圖；

qL=43.01x3.55qL=43.01x3.552=542.03bkBqL=41.34x3.552=520.99bdB內(nèi)插計算求得；①=0.01118兀M=中?q?L+14?q?LxxiB6yiB，qL=55.06x3.552=693.89bB9=0.01067, 90=-0.02671,①0=—0.03331,y x yM=9?q?L+19?q?LyyiB6xiBM0=90?q?L2, M0=90?q?LxxiB yyiB代入數(shù)據(jù)的；彎矩的標準值M=0.01118x542.03+1x0.01067x542.03=7.02kN?mxK 6M=1x0.01118x542.03+0.01067x542.03=6.79kN?myK6M0=-0.02671x542.03=-14.48kN?m,M0=-0.03331x542.03=-18.06kN?mxK yK代入數(shù)據(jù)的；彎矩的設計值M=0.01118x693.89+1x0.01067x693.89=8.99kN?mx6M=1x0.01118x693.89+0.01067x693.89=8.69kN?my6M0=-0.02671x693.89=-18.53kN?m,M0=-0.03331x693.89=-23.11kN?mxy代入數(shù)據(jù)的；彎矩的準永久組合值

M=0.01118x520.99+-x0.01067x520.99=6.75kN-mxd 6M=1x0.01118x520.99+0.01067x520.99=6.53kNmyd6M0=—0.02671x520.99=—13.92kNm,M0=—0.03331x520.99=-17.35kN?mxd yd選最不利組合配筋，故配筋HRB335筋d14@200，轉角處加附加筋HRB335筋d12@200(四)出水井底板計算27． 鑒于施工階段中，要求板混凝土達到強度后方可進行回填土，故施工階段的荷載和內(nèi)力不起控制作用，應計算竣工使用階段。基地以上全部荷載標準值 N=G=G+Q=2884.90KNkkkik基底面積；A=LxB=9.1x8.45=76.895m2標準組合下的基底反力；p標準組合下的基底反力；pkN「；=2884.90/ =3752kpakA= /76.895=3/-52P地基承載力驗算；p<f=150kpa, 滿足aa28．基底壓力標準值；p=37.52kpakp=基底壓力設計值；,28．基底壓力標準值；p=37.52kpakp=基底壓力設計值；,N=1.2xG+1.4Q.■A ki11.2x2874.90+1.4x10P= 76.895=45.05kpap基底壓力準永久組合值；d,a,N=1.0xG+0.5QkiP=

d1.0x2874.90+0.5x10 =37.45kpa76,89529．底板按四邊簡支的雙向板計算(%=7/75=0.92<229．圖如圖所示

pB2=43.07X7.12=2171.16pB2=35.87pB2=43.07X7.12=2171.16內(nèi)插計算求得；①=0.05095,xM=9?p?B內(nèi)插計算求得；①=0.05095,xM=9?p?B2+1①?p?B2,xxi 6yi①=0.04478。yM=9?p?B2+-①?p?B2

yyi 6xi代入數(shù)據(jù)的；彎矩的標準值M=0.05095X1808.21+1x0.04478x1808.21=105.63kN-mxK 6M=1x0.05095X1808.21+0.04478x1808.21=96.32kNmyK6代入數(shù)據(jù)的；彎矩的設計值M=0.05095x2171.16+1x0.04478x2171.16=126.82kNmxK 6M=1x0.05095x2520.56+0.04478x2520.56=115.66kNmyK6代入數(shù)據(jù)的；彎矩的準永久組合值M=0.05095x1804.17+1x0.04478x1804.172=105.39kN-mxK 6M=1x0.05095x1804.17+0.04478x1804.17=96.11kN-myK6選最不利組合配筋，故配HRB335筋d18@150（通長）頂板按構造配HRB335筋d14@150沉砂池結構計算書(一)設計條件：沉砂池長L=7.75m、凈長L=6.95m，出水井寬B=6.15m、凈寬B=5.35m。出水井井結構高度H=5m沉砂池材料；混凝土強度等級C30,鋼筋采用熱軋鋼筋HRB335,抗拉強度標準值fy=300mpa(二)沉砂池抗浮驗算因采用大開挖排水法施工，故驗算使用階段抗浮假設池壁厚t=400mm，內(nèi)隔墻t=350mm，地板厚度取為12t=500mm。3設計的井壁中心池壁中心周長：U=(L+B-2t)義2=26.2m1沉砂池外池壁自重標準值G=(U*5*0.40)義25=1310kNk1沉砂池內(nèi)池墻自重標準值其內(nèi)池墻長度為15.45m，寬度為0.35m。G=(15.45*5.0*0.35)義25=675.94KNk2沉砂池底板自重標準值G=25xLxBxt 其中L=8.75m,B=7.15mk3 0 0 3 0 0G=782.03KNk3

沉砂池頂板自重標準值（預制的，按4kN/m2計算）G=4xK'xb'）x201其中單塊的長度廣=1.5m,b'=1.07k4G=128.4KNk4底板懸挑部分的土的自重標準值Gk5?hGk5?h'+(y—y11).4—h)+(y_y).h+4—y).h〕G.B—L.B)2 3w3 0 0G=689.78kNk5沉砂池內(nèi)設備自重標準值約 Q=10kNk使用期間沉井總重G=G+G+G+G+G+Q=3596.15KNkk1 k2 k3 k4 k5 kFb Fb =Axhxy加,K 1WFb=8.75x7.15x5.0x10=3128.13KNfto,K沉砂池抗浮系數(shù)K=(G)/Fb=3596.15=1.150>1.05滿足要求stkfwk3128.13（三）沉砂池荷載計算室外有土時，池內(nèi)無水:取回填土重度y=18kN/m3,回填士有效重度y'=10kN/m3，內(nèi)摩擦角①=300,S S黏聚力C=0，室外地面堆積荷載標準值q=10kpa。mk由于池壁垂直光滑，則： Ka=tan21450—、:tan由于池壁垂直光滑，則： Ka=tan21450—J側壓力荷載標準值地面堆積活荷載換算成等效土重

h'=qmk=—=0.56m,y18s地下水位處的側向土壓力q=y(0.5+0.56)K=18x1.06x0.333=6.35kN/mcks a地下水位以下土產(chǎn)生的擋土墻根部側壓力q=y

vk’(h—0.5)K=10x4.5x0.333=15.0kNq=y

vk擋土墻根部水壓力：q=y(h—0.5)=10x4,5=45.0kN/mwk擋土墻根部側壓力的和：q擋土墻根部側壓力的和：q=q+q+q=66.35kN/m1k ckvkwk荷載計算簡圖如下圖：荷載計算簡圖如下圖：41．池內(nèi)有水，池外無土時取污水的容重y=10.8，取最高液位H=3.4mw池內(nèi)水壓標準值：q=yH=10.8x3.4=36.72kpa

2k w荷載計算簡圖如下圖：經(jīng)比較可知，池內(nèi)有水，池外無土為荷載最不利情況，故只可對池外有土，池內(nèi)無水時的情況進行計算。此時側壓力荷載設計值上述擋土墻的側壓力中，土的側壓力荷載為永久荷載作用，其分項系數(shù)丫為1.27,地下水側壓力荷載為可變作用，其分項系數(shù)丫為1.27,地面堆積荷Qi Qj載為可變作用，其分項系數(shù)丫為1.40。Qj則側壓力荷載設計值為：q=1.4xyx0.56xK+1.27xyx0.5xK+1.27xq+1.27xqb s a s a vk wk=1.4x18x0.56x0.333+1.27x18x0.5x0.333+1.27x15+1.27x45=84.71N/m側壓力荷載準永久組合值本工程中地下水壓力的準永久系數(shù)9為1.0，地面堆積荷載的準永久系qj數(shù)9為0.5；qj則側壓力荷載的準永久組合值為：q=0.5xyx0.56xK+1.0xyx0.5xK+1.0xq+1.0xqbd s a s a vk wk=0.5x18x0.56x0.333+1.0x18x0.5x0.333+1.0x15+1.0x45=64.68kN/m44.1-1池壁計算長度L計算長度L=6.55mB,高度H=5.0m,

B=5.0655=0.7633<3,按雙向板計算。計算側向水土產(chǎn)生的彎矩荷載設計值q=84.71kN/m,qH2=84.71x52=2117.75b bB然應按三邊固定，一邊簡支雙向板計算，計算簡圖如圖所示簡圖見下圖；+v1-2as|=0.977 ,+v1-2as|=0.977 ,M=84.86x106( 工0045afbh2 /1.0x14.3x1000x3652廠.1x0 -4MA= s丫fhsy0-84.86x106/0.977x300x365=793.22mm2,因此，選用內(nèi)插計算求得；①=0.01676,① =0,01717,①=0,00917,TOC\o"1-5"\h\z兀 兀-max y① =0.01208,①0=—0.03609,①0 =—0.03798,①0=—0.04007,y-max 兀 兀-max yM=0-q-L+10-q-L2 1 「xxib6yib，M=9-q-L2+—^-q-L2yyiB6xiBM0=p0-q-L2, M0=p0-q-LxxiB yyiB代入數(shù)據(jù)得M=0.01676x2117.75+1x0.00917x2117.75=38.73kN/mx6TOC\o"1-5"\h\zM=0.00917x2117.75+1x0.01676x2117.75=25.34kN/my 6M0=—0.03609x2117.75=76.43kN/m,M0=—0.04007x2117.75=84.86kN/mx yh=400—35=365mm,a=0 s裂縫寬度驗算 （取1m寬度）板的混凝土等級：C30，受拉區(qū)主筋為二級鋼，直徑mm,間距mmM=84.86kN/m，混凝土保護層厚度：C=35mm；板厚：400mm

計算有關參數(shù)f=2.01N/mm2 ,E=2x105 E=3x104tk S Ch=365mmA=0.5bh=0.5x1000x400=200000d=0 te epAp=s=teAp=s=teAted=mm

eqap=s-?—s-= ? EEbh 3x1041000x365C0M84.86x106_O= K—= =sk^hA0.87x365x0s f ?V=1.1-0.65—4—=c=35mmPOtesk3 =aV°k1.9c+0.08LmaxcrE ps te跨中彎矩標準值：⑵橫向墻3.55長度L=3.55m，高度H=3.35m。根據(jù)L/H=——=1.06<2,B B BB3.35應按三邊固定，一邊簡支雙向板計算，計算簡圖如圖所示簡圖見下圖;qL=qL=43.01x3.552=542.03bkBqL=55.06x3.552=693.89bB內(nèi)插計算求得；①=0.01118,

xM=4?內(nèi)插計算求得；①=0.01118,

xM=4?q?L+-4?q?LxxiB6yiB，①=0.01067,①o=—0.02671,①o=—0.03331,yx yM=中?q?L+1