徐變的產(chǎn)生機(jī)理及對(duì)結(jié)構(gòu)的影響

(3)解釋混凝土徐變機(jī)理的理論很多，一般都以水泥漿體的微觀結(jié)構(gòu)為基礎(chǔ)。這些理論主耍有粘彈性理論、滲出理論.粘性流動(dòng)理論、塑性流動(dòng)理論.微裂縫理論及內(nèi)力平衡理論3.1粘彈性理論是把水泥漿體看成為彈性的水泥凝膠骨架，其空隙中充滿著粘彈性液體構(gòu)成的復(fù)合體?？捎梅嗣搯卧?VoigtElement)流變模型來(lái)表示。加給水泥漿的荷載起初一部分被固體空隙中的水所承受，這樣推遲了固體的瞬時(shí)彈性變形。當(dāng)水從圧力高處向低處流動(dòng)時(shí)，固體承受的荷載就逐漸加大，增大了彈性變形。荷載卸除后，水就流向相反方向，引起徐變恢復(fù)與這過(guò)程有關(guān)的水,僅是毛細(xì)管空隙和凝膠空隙中的水，而不是凝膠微粒表面的吸附水。3.2滲出理論混凝土徐變的滲出理論由利奈姆(C.GLynam)于1934年首先提出的。該理論認(rèn)為混凝土徐變是由于凝膠粒子表面吸附水和這些粒子之間的層間水(在荷載作用下)的流動(dòng)引起的。水泥漿體承受圧縮荷載后，凝膠微粒之間的吸附水被擠出后，凝膠微粒承受的應(yīng)力増加，而作用于水的壓力相應(yīng)減小，結(jié)果導(dǎo)致水滲出速度的減小。徐變是在凝膠與周圍介質(zhì)達(dá)到新的濕度平衡時(shí)的一種現(xiàn)象。因此，這里必須強(qiáng)調(diào)該理論滲出的水是凝膠體(吸附水和層間水)，而不是毛細(xì)水和化學(xué)結(jié)合水。3.3粘性流動(dòng)理論粘性流動(dòng)理論由托馬斯(F.GThomas)于1937年首先提出。他認(rèn)為，混凝土可分成兩部分，一部分是在荷載作用下產(chǎn)生粘性流動(dòng)的水泥漿體；另一部分是在荷載作用下不產(chǎn)生流動(dòng)的惰性骨料。當(dāng)混凝土受荷時(shí)，水泥漿體的流動(dòng)受到骨料的阻礙，結(jié)果使骨料承受較高的應(yīng)力，而水泥漿體承受的應(yīng)力隨時(shí)間而減小。由于水泥漿體的徐變與加荷應(yīng)力成正比，因此，隨著加荷應(yīng)力逐漸從水泥漿體轉(zhuǎn)移到骨料來(lái)承受，從而徐變速率將逐漸減小。3.4塑性流動(dòng)理論該理論認(rèn)為，混凝土徐變類似于金屬材料晶格滑動(dòng)的塑性變形。當(dāng)加荷應(yīng)力超過(guò)金屬材料的屈服點(diǎn)后，塑性變形就發(fā)生。福格脫(F.Vogt)觀測(cè)到混凝土變形某些方面類似于鑄鐵和其它易碎金屬。金屬材料塑性變形是晶格沿最大剪切面移動(dòng)的結(jié)果，是沒(méi)有體積變形的;而混凝土的剪切能力比拉伸能力強(qiáng)。因此混凝土因剪切發(fā)生前的拉伸而破壞?；炷列熳儗?dǎo)致體積的減小,這與金屬的塑性變形不同。3.5微裂縫理論在多相混凝土組成材料的界面上，受荷前就有粘性微裂縫存在，這是由混凝土碩化過(guò)程中骨料沉降、拌合水析出及干縮應(yīng)力引起的。對(duì)正常工作應(yīng)力范圍，裂縫界面通過(guò)摩擦連續(xù)傳遞荷載，微裂縫僅稍微增加一些徐變。當(dāng)荷載超過(guò)正常工作應(yīng)力時(shí)，界面上粘結(jié)微裂縫就會(huì)擴(kuò)展并逐漸產(chǎn)生新的微裂縫：當(dāng)荷載再增加，還會(huì)產(chǎn)生少量穿越砂漿的裂縫、甚至產(chǎn)生穿越骨料的裂縫，最后各種裂縫迅速發(fā)展并逐漸貫通。36內(nèi)力平衡理論內(nèi)力平衡理論認(rèn)為水泥漿體的徐變是由于荷載破壞了開始存在于水泥漿體中的內(nèi)力平衡狀態(tài)，并達(dá)到新的平衡的變化過(guò)程。這時(shí)，內(nèi)力包括凝膠微粒產(chǎn)生收縮的表面張力，凝膠微粒之間的力(主要是范德華力)，還有廣泛而均勻地分布于凝膠微粒表面上的吸附水，在膠粒切點(diǎn)分離作用的壓力，以及靜水壓力等。其中以吸附水的分離壓力的作用最為重要。從以上介紹的幾種解釋徐變機(jī)理的理論來(lái)看，沒(méi)有一種理論能得到滿意的解釋，但把幾種理論結(jié)合起來(lái)解釋可能會(huì)得到比較滿意的結(jié)果。加荷初期，混凝土徐變速率很大，而后就隨時(shí)間而減小，11產(chǎn)生可復(fù)徐變(遲后彈性變形)，這可用粘彈性理論和粘性流動(dòng)理論來(lái)解釋。這期間還產(chǎn)生不可復(fù)徐變，這可用滲出理論來(lái)解釋。繼續(xù)加荷，主要產(chǎn)生不可復(fù)徐變，這可用粘性流動(dòng)理論來(lái)解釋。當(dāng)加荷應(yīng)力超過(guò)正常工作應(yīng)力時(shí)，徐變速率又迅速增大，應(yīng)力一應(yīng)變呈非線性關(guān)系，這可用塑性理論和微裂縫理論來(lái)解釋。不過(guò)，該階段徐變?cè)趯?shí)際結(jié)構(gòu)中很少發(fā)生，通?；炷两Y(jié)構(gòu)的徐變最終將趨于穩(wěn)定。徐變的表示方式般以徐變系數(shù)①來(lái)表示,O=f(5-20)?TTK/TK變變- '-TTlxTrix?TTK/TK變變- '-TTlxTrix變變對(duì)于普通混凝土如取徐變變形最終值&76M0?彈性變形值=33x10：①=2.3徐變的影響因素在混凝土碩化以后，在一段相當(dāng)長(zhǎng)的時(shí)間內(nèi)，它的物理特性如強(qiáng)度、彈性模量.徐變等，與澆筑后經(jīng)歷的時(shí)間的長(zhǎng)短一齡期和加載齡期有關(guān)。影響混凝土徐變的因素很多，其主要因素有以下幾點(diǎn)。混凝土在長(zhǎng)期荷載作用下產(chǎn)生的應(yīng)力大小當(dāng)圧應(yīng)力較小時(shí)，徐變大致與應(yīng)力成正比，各條徐變曲線的間距差不多是相等的，稱為線性徐變。線性徐變?cè)诩雍沙跗谠鲩L(zhǎng)很快，一般在2年左右趨于穩(wěn)定，3年左右徐變即告基本終止?；炷恋慕M成和配合比混凝土中骨料本身沒(méi)有徐變，它的存在約束了水泥膠體的流動(dòng)，約束作用大小収決于骨料的剛度(彈性模量)和骨料所占的體積比。當(dāng)骨料彈性模量小于70GP時(shí)，隨骨料彈性模量的降低，徐變顯著增大。骨料的體積比越大，徐變?cè)叫?。近年的試?yàn)表明，當(dāng)骨料含量由60%增大為75%時(shí)，徐變可減少50%,混凝土的水灰比越小，徐變也越小，在常用的水灰比(0.4-0.6)范圍內(nèi)，單位應(yīng)力的徐變與水灰比呈近似直線關(guān)系。加荷時(shí)混凝土的齡期加荷時(shí)混凝土齡期越短，則徐變?cè)酱?，?jiàn)圖1所示。加荷時(shí)間/d圖1加裁齡期與徐變的關(guān)系(4)養(yǎng)護(hù)及使用條件下的溫度與濕度混凝土養(yǎng)護(hù)時(shí)溫度越高，濕度越大，水泥水化作用就越充分，徐變就越小?；炷恋氖褂铆h(huán)境溫度越高，徐變?cè)酱?環(huán)境的相對(duì)濕度越低，徐變也越大，因此高溫干燥環(huán)境將使徐變顯著増大。當(dāng)環(huán)境介質(zhì)的溫度和濕度保持不變時(shí)，混凝土內(nèi)水分的逸失取決于構(gòu)件的尺寸和體表比(構(gòu)件體積與表面積之比構(gòu)件的尺寸越大，體表比越大，徐變就越小，其關(guān)系如圖2所示

圖2不同齡期硅的構(gòu)件尺寸與徐變的關(guān)系;（五）徐變對(duì)結(jié)構(gòu)的影響（1）徐變對(duì)結(jié)構(gòu)的影響有有利方面，也有不利方面。眾所周知，徐變可以引起預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)的預(yù)應(yīng)力損失:在大跨度梁中，徐變?cè)黾恿肆旱膿隙?，這些都是徐變對(duì)結(jié)構(gòu)的有害影響，故在這些結(jié)構(gòu)中應(yīng)盡量減小混凝土徐變。然而在大體積混凝土結(jié)構(gòu)中，徐變能降低溫度應(yīng)力，減小收縮裂縫;在結(jié)構(gòu)應(yīng)力集中區(qū)和因基礎(chǔ)不均勻沉陷引起局部應(yīng)力的結(jié)構(gòu)中，徐變能削減這類結(jié)構(gòu)的應(yīng)力唸值，這些都是徐變對(duì)結(jié)構(gòu)的有利影響。因此，在這類結(jié)構(gòu)中，在保持強(qiáng)度不變條件下，耍設(shè)法提高混凝土的徐變。（2）在長(zhǎng)期荷載或應(yīng)力作用下，混凝土的徐變和收縮對(duì)結(jié)構(gòu)的變形、結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分布和結(jié)構(gòu)內(nèi)截面（在組合截面俏況下）的應(yīng)力分布都會(huì)產(chǎn)生很大的影響。歸納起來(lái)為:結(jié)構(gòu)在受圧區(qū)的徐變和收縮會(huì)增大撓度;徐變會(huì)増大偏壓柱的彎曲了由此增大初始偏心，降低柱承載力；預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中，徐變和收縮將導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力損失；結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面如組合截面（不同材料組合的截面如鋼筋混凝土組合截面，或不同齡期混凝土組合的截面等），徐變會(huì)使截面應(yīng)力重分布;對(duì)于超靜定結(jié)構(gòu)，混凝土徐變將導(dǎo)致內(nèi)力重分布，亦及徐變將引起結(jié)構(gòu)的次內(nèi)力;混凝土收縮會(huì)使較厚構(gòu)件（或在結(jié)構(gòu)構(gòu)件截面形狀突變處）的表面開裂。這種表面裂縫是因?yàn)槭湛s總在構(gòu)件表面開始，但受到內(nèi)部的阻礙引起收縮拉應(yīng)力而產(chǎn)生。由丁徐變總應(yīng)變可高達(dá)加載后產(chǎn)生的彈性變形的1-4倍。所以混凝土的徐變效應(yīng)，在混凝土橋梁設(shè)計(jì)中是必須考慮的。在超靜定結(jié)構(gòu)中由于徐變產(chǎn)生次內(nèi)力，而應(yīng)力變化的徐變及次內(nèi)力計(jì)算較為復(fù)雜。現(xiàn)較常用的方法:狄辛格方法;Trost’zBazant法;采用位移法的有限兀逐步分析法。狄辛格法當(dāng)釆用老化理論時(shí)，對(duì)后期加載的長(zhǎng)期徐變效應(yīng)估計(jì)過(guò)低，而對(duì)遞減荷載的長(zhǎng)期徐變效應(yīng)又估計(jì)過(guò)高。由于狄辛格方法未考慮徐變中的“延滯彈性變形”，而延滯彈性變形部分&，它可高達(dá)加載后產(chǎn)生的彈性變形的24%-44%o所以狄辛格方法計(jì)算的徐變效應(yīng)有時(shí)與實(shí)際出入較大。隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的進(jìn)步和結(jié)構(gòu)有限元方法的應(yīng)用，根據(jù)Trost-Bazant按齡期調(diào)整的有效模量法與有限元法相結(jié)合，人們采用位移法的有限元逐步計(jì)算法，將使得徐變分析更逼近實(shí)際。（六）徐變的計(jì)算所謂徐變計(jì)算理論，就是如何把常荷載下徐變?cè)嚹樈Y(jié)果用到變應(yīng)力作用下的結(jié)構(gòu)構(gòu)件徐變分析中去的理論，也就是變應(yīng)力下構(gòu)件的徐變分析方法。徐變計(jì)算理論（方法）主耍有有效模量法.老化理論（徐變率法）、彈性徐變理論（迭加法）.彈性老化理論（流動(dòng)率法）及繼效流動(dòng)理論等。這些方法都假定徐變與應(yīng)力關(guān)系是線性的，并都服從鮑爾茨曼CL.Boltzman）迭加原理二玄△bow,”JO，T)——徐變函數(shù)。若應(yīng)力變化是連續(xù)時(shí)，則上式變?yōu)椋篢OC\o"1-5"\h\z￡(0=fJ(r,T)八irfr (4-2)匕dr這里定義徐變函數(shù)人/樣)為彈性變形與徐變變形之和，即心)=+3) (4-3)式中 E(t)——r齡期的彈性模量；C(r,r)——單位應(yīng)力作用下的徐變。徐變系數(shù)卩億C定義為：沁“)二C(/,r)￡(r) (4—4：以式(4—4)代入式(4—3)，得JQ,力二[1+0(X)] (4—5‘E對(duì)于徐變函數(shù)J(t,r),目前國(guó)際上有兩個(gè)學(xué)派，一個(gè)學(xué)派認(rèn)為徐變函數(shù)與加荷齡期有關(guān)。另一個(gè)學(xué)派認(rèn)為徐變由兩種或兩種以上變形成分組成，主要有遲后彈性變形(可復(fù)變形)與塑性變形(不可復(fù)變形)。假定遲后彈性變形與加荷齡期無(wú)關(guān)，而流動(dòng)變形是—簇平行曲線，后者意味著任何齡期的徐變速率與加荷齡期無(wú)關(guān)。由于各種計(jì)算理論所用的徐變函數(shù)不同，因此，用式(4-1)或式(4-2)計(jì)算得的變形將是不同的o6.1有效模量法有效模量法(EM法)是一種近似的計(jì)算方法，該理論將徐變歸入彈性變形，即將徐變問(wèn)題化為相當(dāng)?shù)膹椥詥?wèn)題來(lái)處理。當(dāng)荷載不變時(shí)，假設(shè)應(yīng)力與總應(yīng)變成正比。有效模量法在以下兩種悄況中與試驗(yàn)結(jié)果較為符合:—是應(yīng)力無(wú)明顯變化時(shí)；二是混凝土齡期可以忽略不計(jì)時(shí)(對(duì)老混凝土)。但該方法在應(yīng)力遞增時(shí)高估了變形，在應(yīng)力遞減時(shí)則低估了變形，還低估了在常變形下的應(yīng)力松弛，也就是計(jì)算應(yīng)力高于實(shí)際應(yīng)力。在卸荷情況下，變形將全部恢復(fù)，這是不符合實(shí)際的。因此，該方法對(duì)于松弛、荷載劇烈變動(dòng)以及徐變恢復(fù)等問(wèn)題不大適用。62老化理論老化理論又稱徐變率法年創(chuàng)立的，維特耐(CS(RC法)，是格萊維爾(TO.Glanville)于1930tney)于1932年建立了它的數(shù)學(xué)公式。該方法于1937年由底斯陳格(F.Dischinger)用于復(fù)雜結(jié)構(gòu)問(wèn)題中。RC法假定混凝土徐變曲線具有(沿變形軸)“平行”的性質(zhì)，也就是徐變速率與加荷齡期無(wú)關(guān)。因此，用該理論來(lái)計(jì)算徐變只需—條徐變曲線。應(yīng)用老化理論，對(duì)很多簡(jiǎn)單問(wèn)題都可以獲得解析解。當(dāng)混凝土應(yīng)力單調(diào)減少1L變化不大時(shí)，例如對(duì)于構(gòu)件預(yù)應(yīng)力衰減計(jì)算，用該理論可以獲得較好結(jié)果。但是，該理論假定各齡期加荷徐變曲線相互平行，這意味著徐變隨齡期的增長(zhǎng)很快減小，老混凝土的徐變?yōu)榱?，這與實(shí)際不符。老化理論與有效模量法相反，當(dāng)應(yīng)力遞增時(shí)，低估了徐變變形；當(dāng)應(yīng)力遞減時(shí)，則高估了徐變變形。該理論把可復(fù)徐變縮小為零，忽略了卸荷后的徐變恢復(fù)。6.3彈性徐變理論彈性徐變理論又稱迭加法，是由蘇聯(lián)教授馬斯洛夫(TH.Macrioa)和阿魯秋宇(H.X.ApYMHxH)創(chuàng)立的。該理論也是以變形與應(yīng)力之間成線性關(guān)系的假設(shè)為基礎(chǔ)，應(yīng)力變化時(shí)的徐變總變形可按相應(yīng)應(yīng)力増量引起的徐變變形總和來(lái)計(jì)算，這就是所謂的迭加原理。迭加法的計(jì)算值與試驗(yàn)結(jié)果基本相符，故該法在工程計(jì)算中得到廣泛的應(yīng)用。但是，彈性徐變理論認(rèn)為卸荷后徐變恢復(fù)曲線與加荷徐變曲線相同，進(jìn)而得出老化混凝土徐變完全可恢復(fù)的結(jié)論，這與試臉結(jié)果不符。另外，在計(jì)算時(shí)，該方法比前兩種方法要求較多的試驗(yàn)資料。6.4彈性老化理論彈性老化理論又稱流動(dòng)率法(RF法)。為了克服徐變率法的不足一低估老混凝土的徐變和徐變恢復(fù)，恩格萊特(GL.England)和伊爾斯頓(J.M.lllston)建議將徐變函數(shù)由彈性變形(Eel).遲后彈性變形(Ed)-可復(fù)變形和流動(dòng)變形(cf)—不可復(fù)變形三部分組成。恩格萊特和伊爾斯頓以及其他人的試驗(yàn)結(jié)果表明，遲后彈性變形'd與加荷齡期無(wú)關(guān)，11達(dá)到最終值比流動(dòng)變形快。這里流動(dòng)變形Ef是不可復(fù)變形成分,假定不同加荷齡期的流動(dòng)變形曲線是平行的，也就是不同加荷齡期在任意時(shí)間的流動(dòng)速率是相同的。因此，該方法稱為流動(dòng)率法。流動(dòng)率法比徐變率法有了顯著的改進(jìn)，前者能較好地描述早齡期的混凝土在卸荷狀態(tài)下徐變部分可復(fù)的性質(zhì)。但它把不可復(fù)徐變的減小僅僅歸結(jié)為材料的老化并假定各齡期不可復(fù)流動(dòng)變形曲線平行。因此,對(duì)老混凝土徐變規(guī)律的描述顯然不能令人滿意，—般低估了老混凝土的徐變。當(dāng)應(yīng)力遞增時(shí)，該方法也是低估徐變:而在應(yīng)力遞減時(shí)，該方法將獲得較好的結(jié)果。6.5繼效流動(dòng)理論繼效流動(dòng)理論也是把徐變分成可復(fù)徐變和不可復(fù)流動(dòng)變形兩部分，而流動(dòng)變形速率不再假定與加荷齡期無(wú)關(guān)，這與彈性老化理論不同。遲后彈性變形(可復(fù)徐變)是加荷齡期.卸荷時(shí)期及觀測(cè)時(shí)間的函數(shù)，因?yàn)樗谛熳冏冃沃兴急壤淮?，與加荷齡期、卸荷時(shí)間之間關(guān)系不明顯，主耍収決于觀測(cè)時(shí)間與卸荷時(shí)間之差。在應(yīng)力部分減少和交替加卸荷時(shí)，繼效流動(dòng)方程計(jì)算的變形值與試驗(yàn)值有較好的符合程度，對(duì)于應(yīng)力衰減問(wèn)題來(lái)說(shuō)，所得結(jié)果也更接近實(shí)際。6.6齡期調(diào)整有效模里法齡期調(diào)整有效模童法就是用老化系數(shù)來(lái)考慮混凝土老化對(duì)最終徐變值的影響，是由喬斯特(H.Trost)于1967年建立的，后來(lái)貝釆特(ZP.Bazant)進(jìn)行了改進(jìn)。有效模量法忽視材料的老化，因此往往高估了第—次加荷后的應(yīng)力増量所引起的徐變，故該方法不宜用于應(yīng)力悄況。6.7徐變計(jì)算理論的比較以上介紹了七種徐變計(jì)算理論(方法當(dāng)應(yīng)力遞減時(shí)，有效模量法低估了徐變，徐變率法髙估了徐變，而迭加法的計(jì)算值與實(shí)測(cè)值基本接近。當(dāng)應(yīng)力遞増時(shí)，有效模量法高估了徐變，徐變率法低估了徐變，而迭加法的計(jì)算值略高于實(shí)測(cè)值，兩者基本接近。流動(dòng)率法比徐變率法有了顯著的改進(jìn)，它能較好地描述早齡期的混凝土在卸荷狀態(tài)下徐變部分可復(fù)的性質(zhì)，但對(duì)老混凝土徐變規(guī)律的描述不能令人滿意，它低估了老混凝土的徐變。繼效流動(dòng)理論計(jì)算比較繁瑣，但精度較高，特別是應(yīng)力衰減問(wèn)題，能得到滿意的結(jié)果。齡期調(diào)整有效模量法計(jì)算簡(jiǎn)單，可查圖表。因此，使用很方便。初應(yīng)變法是—種更—般的分析徐變次內(nèi)力影響的方法，它不受徐變系數(shù)表達(dá)式具體形式的限制，因而更適于數(shù)值計(jì)算分析結(jié)構(gòu)的徐變效應(yīng)。超高層混凝土建筑結(jié)構(gòu)的收縮與徐變?cè)O(shè)計(jì)HiStmct刖B隨著超高層建筑越來(lái)越多的出現(xiàn)，而其中混凝土為主的結(jié)構(gòu)占絕大多數(shù)，混凝土結(jié)構(gòu)的非結(jié)構(gòu)變形如收縮徐變開始得到廣大工程師越來(lái)越多關(guān)注。通常認(rèn)為徐變對(duì)普通混凝土結(jié)構(gòu)是有利的，因?yàn)樾熳冏冃慰梢酝ㄟ^(guò)將結(jié)構(gòu)內(nèi)力進(jìn)行重分布，從而將應(yīng)力集中區(qū)域的內(nèi)力傳遞到應(yīng)力水平較低的區(qū)域；而收縮變形則是不可避免，且必須采用措施加以承受。然后不管是收縮還是徐變，對(duì)于高層結(jié)構(gòu)而言，由于結(jié)構(gòu)平而布置的不均勻性（如框筒等），其可能相對(duì)較大的豎向變形和變形差，對(duì)建筑層高，以及機(jī)電幕墻的設(shè)計(jì)和使用等產(chǎn)生影響，其至對(duì)結(jié)構(gòu)安全性會(huì)產(chǎn)生較大的影響，實(shí)際結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中不可忽視。一、概述一般認(rèn)為在混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件中由收縮和徐變所引起的應(yīng)變主要與混凝土的配筋率、體積而積比，材料的基本性能，所處環(huán)境，時(shí)間等因素有關(guān)。至于結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中最直接的因素配筋率和體積而積比，可認(rèn)為當(dāng)承受相同應(yīng)力時(shí)，收縮和徐變隨配筋率的增加和體積而積比的減少而減小。收縮與徐變的區(qū)別和聯(lián)系：1.收縮和徐變的特征是相似的，在開始的時(shí)候變形很快，而隨著時(shí)間的流逝變形速率漸漸減小。有統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)表明，在最初的28天左右，非彈性變形可達(dá)到40%左右；半年之后可達(dá)60-70%；兩年可達(dá)80-90%,由此可見(jiàn)收縮徐變對(duì)于高層建筑而言主要是施工期間完成絕大部分，其后隨著使用荷載的變化而調(diào)整，但是一般幅度不會(huì)超過(guò)10%。2.徐變一般可分為真實(shí)的徐變即由應(yīng)力產(chǎn)生的應(yīng)變和干徐變即由于構(gòu)件與環(huán)境的水分變換產(chǎn)生的應(yīng)變，而絕大部分的干徐變產(chǎn)生于構(gòu)件形成后的最初3個(gè)月內(nèi)，所以相對(duì)于收縮而言，徐變與構(gòu)件的尺寸關(guān)系不大。3.徐變與外荷載有關(guān)系，而收縮則與外荷載無(wú)關(guān)。那么收縮徐變?cè)谝粋€(gè)高層的豎向變形中到底能占多大的比重呢？舉例：在施工完成后，一個(gè)超高層的型鋼混凝土柱，在豎向荷載作用下的彈性變形為55nmi,徐變變形可達(dá)到48mm，收縮變形為12mm。一般認(rèn)為收縮徐變所引起的變形大約占結(jié)構(gòu)最終變形的1倍以上，其至3-4倍；徐變變形可達(dá)到收縮變形的3倍以上。另一方而，豎向構(gòu)件之間由于設(shè)計(jì)和施工方法的原因必然存在著或多或少的變形差值,沿高度是累加的，底部小而上部大，變形差值隨著結(jié)構(gòu)高度的增加而增加，這些累積的變形如果過(guò)大則會(huì)導(dǎo)致水平結(jié)構(gòu)構(gòu)件在結(jié)構(gòu)上部區(qū)域產(chǎn)生較大的變形和附加內(nèi)力，其至引起樓板裂縫等，并且可導(dǎo)致非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的破壞。HiStruct注：一般來(lái)說(shuō)混凝土收縮徐變沿結(jié)構(gòu)高度方向呈兩邊小中間大的特征。二、 結(jié)構(gòu)分析基于上述的概念介紹，顯然考慮收縮徐變的結(jié)構(gòu)分析中應(yīng)該結(jié)合施工方式和進(jìn)度進(jìn)行基于時(shí)間的分階段計(jì)算。可依據(jù)的規(guī)范