電纜集團有限公司7二區(qū)高大支模結構施工方案

江蘇上上電纜集團有限公司7＃中壓電纜車間二區(qū)高大支模施工方案編制人:審核人：批準人:施工單位：2014年7月24日高大支模施工方案工程概況編制依據(jù)總體施工方案模板、支撐的設計及驗算1、模板體系概況2、模板的支設3、柱、梁、頂木模板與支撐計算構造措施高大支模支撐系統(tǒng)的設計及搭設方法1、回填土及滿堂底部處理2、柱模板設計及安裝3、梁、樓板模板設計及安裝高大支?；炷潦┕ひc施工安全及質量保證措施應急救援預案1、概況2、機構設置3、報警救援及其他聯(lián)絡電話4、人員分工與職責５、應急救援工作程序6、應急救援方法十、附圖１、鋼管支撐平面布置圖2、鋼管支撐立面、剖面布置圖江蘇上上電纜集團有限公司７#中壓電纜車間二區(qū)高大支模結構施工方案工程概況及特點本項目為江蘇上上電纜集團有限公司７＃中壓電纜車間二區(qū)新建工程，總建筑面積1６4６８m2，八層框架結構,一層層高為6。5Ｍ，二層～四層層高為4。5M，五層為6．5M,六層～八層為4.5M,建筑高度為40Ｍ，室內±0。000相當于青島高程３。３5M。高大支模部位為：新建車間的2—Ｌ～2-P軸和2－1～２－4軸,建筑面積約為５82㎡，開間尺寸為24.24M，進身尺寸為24M,高度為15。6M（-0。15M～15.４5Ｍ），框架柱斷面為８０0×80０、8０0×1３0０，框架梁斷面主要為：３0０×７00、３50×800、600×160０，其中６０0×１6０0的梁為后張法預應力大梁,各層三支，標高分別位于15。45M、１9．95M、26．4５M、３０.95Ｍ的結構層，現(xiàn)澆板厚度為１30，砼采用商品砼,標號均為：C45.以上結構具有截面大、樓層高、跨度大、荷載大等特點，根據(jù)這些特點,為確保施工生產的安全正常進行，同時解決高大模板支設的難題,特編制本方案。本方案主要是對本工程高大支模系統(tǒng)進行設計及驗算，詳見附后計算書。編制依據(jù)1．江蘇上上電纜集團有限公司7#中壓電纜車間2區(qū)新建項目施工圖紙；2。混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范GＢ５0204-2002；3。建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ1６2-２008；4。建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGＪ130—２01１；5．建筑施工安全檢查標準（JＧJ５9—2011)；６．建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范(2011版）；7。江蘇省建筑工程高大支模施工安全管理辦法.總體施工方案根據(jù)本工程特點,為保證施工的安全，確保工期及成本節(jié)約，通過分析對比，決定采用滿堂鋼管架（φ48MM×３MM）和木模板的支撐體系.模板選用長度×寬度為1220mm×24４0mm，厚度為16mm的多層夾板,方木截面尺寸為４０mm×90mm由于高支模的梁截面尺寸比較大，最大梁為600ｍｍ×1600mm,而且上層施工時，下層鋼管支撐不能拆除，因此鋼管支撐架設時,該部位回填土的處理及底部加固相當重要,具體施工程序及相關安排如下:１、分層夯填基礎及地面回填土(密實度≥95％）2、滿澆200厚Ｃ20砼墊層3、架設落地滿堂鋼管架,同時分層焊接、綁扎柱鋼筋4、分層支設柱模板5、檢查、驗收柱模板及支撐體系并加固整改到位6、分層澆筑柱砼7、安裝頂板結構模板8、檢查、驗收頂板結構模板及支撐體系并加固整改到位9、綁扎頂板結構層鋼筋10、再次檢查、驗收模板支撐體系確認無問題后，會同監(jiān)理和建設方對鋼筋、模板進行隱蔽驗收,合格后簽發(fā)砼澆筑令11、召開混凝土施工前的班前會議，對施工順序、重點施工部位和難度較大部位進行技術交底和安全交底1２、澆筑混凝土13、待結構層砼強度達到75％時,架設上部滿堂鋼管架。由于下層130厚的Ｃ４5鋼筋砼現(xiàn)澆板已澆好，只要下層現(xiàn)澆結構的模板和支撐不拆除，鋼管底部不需要加固處理，只要在鋼管支撐下墊一層１0０×１００×6ＭＭ厚的鋼板，即可確保其鋼管支撐的安全。１4、澆筑第五層樓面時，下面四層支撐不拆除，施工六層樓面時，在砼澆筑前7天張拉四層大梁,大梁張拉結束后再澆筑六層樓面.施工屋面前張拉五層梁，張拉結束一周后施工屋面砼。待上部結構全部完成后，再拆除下層高支模結構層模板和支撐。四、模板、支撐的設計及驗算1、模板體系概況根據(jù)我公司多年來的施工經驗,針對本工程的特點，決定采用滿堂鋼管腳手架模板體系。2、模板的支設⑴、施工之前由項目工程師組織施工人員進行交底,明確主要軸線位置及與其它構件位置的關系，向施工人員講解圖紙設計意圖，解決圖紙中的疑難問題，使各區(qū)段分管施工員對施工工藝、施工重點有全面的了解，并清楚質量要求及工期控制目標，之后施工員向操作人員交底。⑵、鋼筋工程檢查合格隱蔽以后,經項目經理部通知，班組施工人員方可進行模板支設，支設前應按圖紙詳細復核預埋鐵件、穿管、預留洞口的位置、數(shù)量是否正確，每個施工段內支模順序是:柱→梁→樓板→柱梁接頭加固。⑶、方柱模板采用十一夾板面板,厚度1６ＭM,加固肋木(豎向)采用40×90MＭ木方@150~20０MＭ及φ48×3MM的雙鋼管（水平方向）,配合對拉緊固螺栓.⑷、結構層樓板模板采用十一夾板面板，厚度16MM,楞方采用４0×90MM木方＠１0０MＭ，利用滿堂內架配合木方及鋼管加固.⑸、結構層梁模板采用十一夾板面板，厚度16MＭ，楞方采用4０×９0MM木方及φ4８×３MM的鋼管,配合對拉緊固螺栓.⑹、當梁高超過800MM時另加對拉穿梁螺栓,螺栓通過山形卡、螺帽與加固肋等連接，螺栓橫向間距為500MM,豎向排距視梁的具體高度確定，梁高6０0-800MM加一道,80０-1000MＭ加兩道,，100０-１３00MM加三道。⑺、柱、梁頭交接部位利用十一夾板按具體結構尺寸現(xiàn)場加工使用，需要注意的是加固必須堅固可靠，接縫嚴密保證質量。為解決梁、柱及樓板處上下柱體經常出現(xiàn)的錯位問題，在上層模板支設時應向下延伸200MＭ深，在模板外側加補木楞。3、柱、梁、頂木模板及支撐計算柱模板支撐計算書一、柱模板基本參數(shù)柱模板的截面寬度Ｂ=800ｍm，B方向對拉螺栓1道，柱模板的截面高度H=1300mm,H方向對拉螺栓1道，柱模板的計算高度L＝6600mm,柱箍間距計算跨度ｄ=５００mm。柱箍采用雙鋼管4８mｍ×3mm。柱模板豎楞截面寬度4０mm，高度90ｍm.B方向豎楞5根，H方向豎楞7根.面板厚度16mm,剪切強度1．4N/mm２，抗彎強度１5.0Ｎ／ｍｍ２，彈性模量6000。0Ｎ/mm2.木方剪切強度1。3Ｎ/mm2，抗彎強度13．0N/mm2,彈性模量９0０0。0N/ｍm2。柱模板支撐計算簡圖二、柱模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值;撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值.新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：其中c—-混凝土的重力密度，取24。０00kN/m3;t——新澆混凝土的初凝時間，為０時（表示無資料）取2０0/（T+1５),取1.０00h；Ｔ-—混凝土的入模溫度，?。?.００0℃;V——混凝土的澆筑速度，取6。６00m/h；H-—混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度,取6。600m；1—-外加劑影響修正系數(shù)，取1.２０0；2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.1５０.根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=18。７1０kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)0。9,實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值Ｆ1=0.9×18。72０＝１6.８４8kN/m２考慮結構的重要性系數(shù)0.９，倒混凝土時產生的荷載標準值F２＝０．9×3。000＝2。7０0kN/m2。三、柱模板面板的計算面板直接承受模板傳遞的荷載，應該按照均布荷載下的連續(xù)梁計算,計算如下面板計算簡圖面板的計算寬度取柱箍間距0.50m。荷載計算值q=１。2×1６。８4８×0．50０+1.40×２.700×0。50０＝11.９９9kN/m面板的截面慣性矩Ｉ和截面抵抗矩W分別為：本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=5０.０0×1．60×1。6０/6=2１。33ｃm３；I=50.00×1。60×1.60×1．60/12＝17.07cm4；（1)抗彎強度計算f=Ｍ／Ｗ〈［ｆ]其中f—-面板的抗彎強度計算值（N／mｍ2)；M——面板的最大彎距（N.mm）；W——面板的凈截面抵抗矩;［f］—-面板的抗彎強度設計值,取15。00N/mm2;Ｍ=0。10０ql2其中ｑ-—荷載設計值（kN/ｍ);經計算得到Ｍ＝0．1０0×（1.20×８.４24＋1．4０×1.3５0)×0.2０８×0。208=0.０5２kN．m經計算得到面板抗彎強度計算值ｆ=0。0５２×１000×1000／2１333=2．441N/mｍ2面板的抗彎強度驗算ｆ<［f］，滿足要求!(2）抗剪計算[可以不計算］T＝3Q／2ｂh〈［T］其中最大剪力Ｑ=0。60０×(1．20×8。４24+1。4×１。350）×0。208=1.500kN截面抗剪強度計算值T＝3×1500。0／（2×５0０。０00×１6。0０0）=0。281N/mｍ２截面抗剪強度設計值[T］=1.４0N/ｍm2抗剪強度驗算T<［T]，滿足要求！(3）撓度計算v=０.67７ｑl4/100EI〈［v]＝l／250面板最大撓度計算值ｖ=0．677×8.４24×2０84／（10０×6000×17０６67）=0.105ｍm面板的最大撓度小于208.3/250，滿足要求！四、豎楞木方的計算豎楞木方直接承受模板傳遞的荷載,應該按照均布荷載下的三跨連續(xù)梁計算,計算如下豎楞木方計算簡圖豎楞木方的計算寬度取BH兩方向最大間距0.2０8m。荷載計算值q=1．２×16。８４8×0．208＋1．40×2．700×０。208＝5。0００kN/m按照三跨連續(xù)梁計算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下:均布荷載ｑ=２．５00/0。500＝5.000kN/m最大彎矩Ｍ=0。１ｑｌ２=0．1×5。0０0×0.50×0.50=0.1２5kN.ｍ最大剪力Ｑ=0.6×0.５00×5．00０=1.500ｋN最大支座力N=1。1×0。500×5．0０0=2．750ｋN截面力學參數(shù)為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:Ｗ=５．00×１0.00×１0.0０／6=83．33cｍ3；I=５.00×1０。0０×10．00×10。0０/12＝416.６７cm４;(1）抗彎強度計算抗彎計算強度ｆ=０。125×１０6/83333。3=１.50N/mm2抗彎計算強度小于13．0N／mm２，滿足要求?。?)抗剪計算[可以不計算］最大剪力的計算公式如下：Q＝0。6ql截面抗剪強度必須滿足:T=3Ｑ/2ｂh<［T]截面抗剪強度計算值T=３×１500／（2×５0×1０0）=0．450N／mm2截面抗剪強度設計值[T］=１。３0Ｎ/mm2抗剪強度計算滿足要求！(3)撓度計算最大變形v=0。677×３.５１0×5００．04／(１０0×9００0。00×4166666．8）=0.040mm最大撓度小于500。0／250，滿足要求！五、Ｂ方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P:Ｐ=（1。2×１6。８５+１.4０×２.70）×0.188×０.5０0＝２。２5kＮ柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載Ｐ取木方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m）支撐鋼管剪力圖（kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm）經過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Ｍmａｘ＝0。30４kＮ.m最大變形vmax=0。050mm最大支座力Qmax＝６。96３ｋN抗彎計算強度f=0．３０4×１0６/1０１６０.0=２9.92N／mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于2０5.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于５3０.０／150與10mｍ,滿足要求！六、B方向對拉螺栓的計算計算公式:N〈［N］=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力;A-—對拉螺栓有效面積（mm2）;f—-對拉螺栓的抗拉強度設計值，取17０N／mｍ2；對拉螺栓的直徑(mｍ）：１２對拉螺栓有效直徑(mｍ）：10對拉螺栓有效面積(mｍ2）：A=７６．000對拉螺栓最大容許拉力值（kN)：［Ｎ］=１2。９20對拉螺栓所受的最大拉力(kN)：N＝6。9６３對拉螺栓強度驗算滿足要求！七、H方向柱箍的計算豎楞木方傳遞到柱箍的集中荷載P：Ｐ＝（1.2×16。85+1。４０×2.70)×0.2０８×０.500=2.５0kN柱箍按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN。m）支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖（mm）經過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmａｘ=0.７７9ｋN.m最大變形vｍaｘ=0．282mm最大支座力Qmａx=10。98８kN抗彎計算強度ｆ＝0．７7９×106/1016０．0＝７6。67N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于2０5。0Ｎ/mｍ2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于７80．0/15０與10mm,滿足要求！八、H方向對拉螺栓的計算計算公式:Ｎ〈[N］=fＡ其中N-—對拉螺栓所受的拉力;A-—對拉螺栓有效面積（ｍｍ2);f-—對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N／mｍ2；對拉螺栓的直徑（mm)：１２對拉螺栓有效直徑(mｍ):1０對拉螺栓有效面積(mｍ２)：A＝76。00０對拉螺栓最大容許拉力值(ｋN):[N]=12．920對拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=10。９８８對拉螺栓強度驗算滿足要求！梁側模板計算書一、梁側模板基本參數(shù)計算斷面寬度60０ｍm，高度１６0０ｍm，兩側樓板厚度130ｍm。模板面板采用普通膠合板。內龍骨間距２０0mm，內龍骨采用40×9０mｍ木方，外龍骨采用雙鋼管48ｍm×３mｍ.對拉螺栓布置２道，在斷面內水平間距500+５00mm，斷面跨度方向間距6００mm，直徑14mm。面板厚度16mm,剪切強度1．4N/ｍm2,抗彎強度15.0N／mm2,彈性模量６０0０.０Ｎ/mm2.木方剪切強度１.3Ｎ／ｍｍ2，抗彎強度1３．0N/mm2,彈性模量9００0。0Ｎ/mm2。模板組裝示意圖二、梁側模板荷載標準值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載設計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力產生荷載標準值。新澆混凝土側壓力計算公式為下式中的較小值：其中c——混凝土的重力密度，取24.０00kＮ/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料）取200/(T+1５）,取1.0０0h；Ｔ——混凝土的入模溫度,取25。0０0℃；V——混凝土的澆筑速度,取2.５00m/h;H-—混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，?。?。６00m；1——外加劑影響修正系數(shù)，取1。２０0；2——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.200。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側壓力標準值F1=12。0２0kN/m２考慮結構的重要性系數(shù)0.9,實際計算中采用新澆混凝土側壓力標準值F1=0．9×12.020=1０.818kN/m2考慮結構的重要性系數(shù)0.９，倒混凝土時產生的荷載標準值F2=0。9×4.０00=3.60０kＮ／ｍ2。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照簡支梁計算。面板的計算寬度取0。30ｍ.荷載計算值q=１.2×10。８１8×0．3０0+1。40×3。600×0.３00=5．４0６kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩Ｗ分別為：W＝30。０0×1.60×１．60/6=1２.８0ｃｍ3；I=30.00×１。60×1。６0×１.6０/12=１0。2４cm4;計算簡圖彎矩圖（kＮ。ｍ）剪力圖（kＮ）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：變形計算受力圖變形圖(mm)經過計算得到從左到右各支座力分別為N1＝0。649kNＮ２＝1．7８４kNN3=1．７84kＮN４=0.６49kN最大彎矩M=0。０48kＮ。m最大變形V＝０．2９0ｍm（1）抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值f＝０。０48×1000×1000／1280０=3.750Ｎ／mm2面板的抗彎強度設計值[f］,取1５。00N/mｍ２；面板的抗彎強度驗算ｆ〈[ｆ］,滿足要求!（２）抗剪計算［可以不計算］截面抗剪強度計算值T=3×973．０/（２×300.0０0×16。000）=0．304Ｎ／mm２截面抗剪強度設計值［Ｔ］＝１。４0N/mｍ２抗剪強度驗算T〈［T］，滿足要求！(3)撓度計算面板最大撓度計算值ｖ＝0.290ｍm面板的最大撓度小于30０．０／250,滿足要求!四、梁側模板內龍骨的計算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內龍骨強度計算均布荷載q＝1.２×０。30×１0.８2+1.4×０．30×３。6０＝5。406kＮ/m撓度計算荷載標準值q=0.３0×１0．82=3.245ｋＮ/m內龍骨按照均布荷載下多跨連續(xù)梁計算.內龍骨計算簡圖內龍骨彎矩圖（kN。m）內龍骨剪力圖(ｋＮ）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：內龍骨變形計算受力圖內龍骨變形圖(mｍ）經過計算得到最大彎矩M=0.675ｋN．m經過計算得到最大支座F＝４。212kN經過計算得到最大變形Ｖ＝０.63１mm內龍骨的截面力學參數(shù)為本算例中,截面慣性矩Ｉ和截面抵抗矩W分別為：W=5．00×１0.00×１0．０0／6=83．3３ｃm3;Ｉ=5.00×10.０0×１０。00×10.00/１２=41６．6７cm4；(1)內龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度f＝０。６７5×１06/8３3３3.3=８.10N/ｍm2內龍骨的抗彎計算強度小于13.０N/mm２,滿足要求!(2）內龍骨抗剪計算[可以不計算]截面抗剪強度必須滿足:T=3Q/２bh<[T]截面抗剪強度計算值T=3×２703/(2×50×1０0）＝0.811N/ｍm2截面抗剪強度設計值［Ｔ]＝1。30N/mm２內龍骨的抗剪強度計算滿足要求！(3）內龍骨撓度計算最大變形v=0．63１mm內龍骨的最大撓度小于500.0/250，滿足要求！五、梁側模板外龍骨的計算外龍骨承受內龍骨傳遞的荷載,按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力.支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN。m)支撐鋼管剪力圖（kＮ）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖（ｍｍ)經過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mｍax=0.４４2kＮ.m最大變形vmaｘ＝0。1２6mｍ最大支座力Qｍaｘ=9.０５6ｋN抗彎計算強度f=0。４42×1０６/101６0.0=43。50Ｎ/mｍ2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205．0N/ｍｍ2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于60０。0／150與１0mm，滿足要求！六、對拉螺栓的計算計算公式：N<［Ｎ]=fA其中N——對拉螺栓所受的拉力；A—-對拉螺栓有效面積（mm2）;f——對拉螺栓的抗拉強度設計值，取17０N/mm2;對拉螺栓的直徑（mm）：１4對拉螺栓有效直徑（mｍ）:１２對拉螺栓有效面積（mm２):A=105.00０對拉螺栓最大容許拉力值（ｋN）：［N］=１7．８50對拉螺栓所受的最大拉力（kＮ）：N＝9．０5６對拉螺栓強度驗算滿足要求！梁模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據(jù)1《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130—2011）.計算依據(jù)2《施工技術》200２．3.《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》.計算參數(shù):模板支架搭設高度為１5.3m，梁截面B×Ｄ=600mｍ×1６０0mｍ,立桿的縱距（跨度方向）ｌ=０.４25m，立桿的步距h=1.70m,梁底增加2道承重立桿。面板厚度１6mｍ，剪切強度1．4N/mm2，抗彎強度15.0N／mｍ2，彈性模量6000．0N/mm２。木方40×90mｍ，剪切強度1.3N/mｍ2，抗彎強度13.0Ｎ/mm2,彈性模量９500.0Ｎ／mｍ2。梁兩側立桿間距1.20m（４50+3０0＋4５0）。梁底按照均勻布置承重桿4根計算。模板自重０．５0ｋＮ／m2，混凝土鋼筋自重25。50kN/m3，施工活荷載4。50kN／m2。扣件計算折減系數(shù)取1。00.153001530016001600600450300450圖1梁模板支撐架立面簡圖采用的鋼管類型為48×3.0。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載,施工活荷載等。1.荷載的計算:(１)鋼筋混凝土梁自重(kＮ／m）:ｑ1=25.50０×1．600×0。１００=4．080kN/m（2)模板的自重線荷載(kN/m）:q２=０.5０0×０.1００×(2×1.60０+0。60０)/０。60０=０.317kN/ｍ(３）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載(kN）：經計算得到,活荷載標準值P1=（２.50０+2.0００）×0.600×0。100=０。２70kN均布荷載q=1。２0×4.０80+１。20×0.317=５．２７6kＮ／m集中荷載P=1。40×０.270＝0．3７8kN面板的截面慣性矩Ｉ和截面抵抗矩W分別為：本算例中,截面慣性矩Ｉ和截面抵抗矩W分別為：W=1０.00×１.８0×1.80/6=5.40cm3;I＝10。00×1.80×1．８0×1。8０/１２=４．８6ｃm４；計算簡圖彎矩圖（kN.ｍ）剪力圖(kN）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:變形計算受力圖變形圖（mm）經過計算得到從左到右各支座力分別為N１=０。208kＮN2=0.５9９kNN3=０。５07ｋNN4=０．91６kNＮ5=0．507kNN6＝0.599kNN７=0。20８kＮ最大彎矩M=0．00５kN．m最大變形Ｖ=0。0１０mm(１)抗彎強度計算經計算得到面板抗彎強度計算值ｆ=０。005×10０0×10０0/5400=0．926N/mｍ2面板的抗彎強度設計值［f],取1５．00N/ｍm２;面板的抗彎強度驗算f〈[f］，滿足要求!(2）抗剪計算［可以不計算］截面抗剪強度計算值T=3×３1９。０/（2×100．000×18．０００)=0.２66N/mm2截面抗剪強度設計值［T］=1。40N/mm2抗剪強度驗算Ｔ<[T]，滿足要求?。?)撓度計算面板最大撓度計算值v＝０．０10ｍm面板的最大撓度小于10０.0／25０,滿足要求！二、梁底支撐木方的計算(一)梁底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下:均布荷載ｑ＝0.916/0．1０0=9．15７ｋＮ/ｍ最大彎矩M=0.１ｑl2=０。1×９.１6×0。10×0．10=０.00９kN.ｍ最大剪力Q=０．６×0.100×9。1５7=０。549kN最大支座力N=1.1×0.100×９．157=1。007kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中,截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:Ｗ=4。00×9.00×９.00/6＝54．00cm3；Ｉ＝4。00×9．00×９。00×9。0０／12=２43。00cｍ4；(1）木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0。００９×１０６／５４000.0＝0.１7Ｎ／mm2木方的抗彎計算強度小于13。０N/ｍm2,滿足要求?。?)木方抗剪計算[可以不計算]最大剪力的計算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪強度必須滿足:T＝3Q／2bh＜[T］截面抗剪強度計算值T=3×549/（2×40×９0）＝０.229N/mｍ2截面抗剪強度設計值［T]=1。30N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求！(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到4．９89ｋN/m最大變形v=0．６77×4.９８9×10０。04/（10０×9500．00×2430000.０)=０。000mｍ木方的最大撓度小于100．0/２50,滿足要求!三、梁底支撐鋼管計算（一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN．ｍ)支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值,受力圖與計算結果如下：支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mｍ）經過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmaｘ=0.048kN。ｍ最大變形ｖmax=0。０２6mm最大支座力Qｍaｘ=1。665kN抗彎計算強度ｆ＝0.048×106／４４９1.0＝１０.６９N／mｍ2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于５00。０/150與10mｍ,滿足要求！（二）梁底支撐縱向鋼管計算縱向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算.集中荷載P取橫向支撐鋼管傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖（kN.m)支撐鋼管剪力圖（ｋN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:支撐鋼管變形計算受力圖支撐鋼管變形圖(mm）經過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩Mmax＝0.2５０kN．m最大變形vｍax=0.093mm最大支座力Qｍax=7。2８4kＮ抗彎計算強度f=0．250×１０6/4４9１．０=55．61Ｎ/mm２支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N／mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于４00。0/15０與１0mｍ，滿足要求！四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算：Ｒ≤Rｃ其中Rｃ——扣件抗滑承載力設計值,取8.00kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，R=7。28kＮ單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求！五、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式其中N——立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫桿的最大支座反力Ｎ1=7。2８kＮ(已經包括組合系數(shù)）腳手架鋼管的自重Ｎ2=1.20×0.100×15。300＝1.82７kNN=7．2８４+1。827=9。11１kＮ——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比l0／ｉ查表得到;i——計算立桿的截面回轉半徑（cm)；ｉ=1。6０Ａ--立桿凈截面面積(cm２);A＝4。24Ｗ-—立桿凈截面抵抗矩（cm3）；W=4。4９-—鋼管立桿抗壓強度計算值（N/mm２)；[f］——鋼管立桿抗壓強度設計值，［f]=20５。00N／mm2；l0—-計算長度（ｍ）；如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，由公式(１)或(２)計算l0=k１uh（1）l0=（h+2a）（2)k1——計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.163；u——計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表５．３。３;u=1.700a—-立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度;a=0.30m；公式（1)的計算結果：ｌ0=1。163×1.70０×1.6０=３。163m=3163/16.0=19８.３3０=０.１84＝911１/(０．18４×424）=11６．881N/ｍｍ２,立桿的穩(wěn)定性計算<[f]，滿足要求！公式（2）的計算結果：ｌ0=1.６0０+2×0．300＝2.200ｍ=2200/16.0=１３7.931=0。363=9111／（0。3６3×４2４)＝５9。282N／mｍ2，立桿的穩(wěn)定性計算<[f］，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素,適宜由公式(3)計算l０=ｋ１k2（h+２ａ）(３)k２-—計算長度附加系數(shù),按照表2取值為1.0３2；公式(3）的計算結果：ｌ0=１．163×1．032×（1。600+2×０。300)＝２．６40ｍ＝２６40/16.0=165.547=０．260=9１１1/（0。260×4２4)=82．808N／mm２，立桿的穩(wěn)定性計算<［f］,滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。表１模板支架計算長度附加系數(shù)k1————-—-——-———————————-————————-————-———步距ｈ(m）ｈ≤0。90。９＜h≤1。21。２<h≤1．５1。５〈h≤2.１k１1。243１。1851。1671．１63——-—————————-——-——-—-————-——————--———--表２模板支架計算長度附加系數(shù)k２———-—-——-———————--—-——-——-———--—-—-——-——-——-—Ｈ（m）４6８10121416１８20253０3540h+２a或u1h(m）1．３51.０1.0141.02６1。0391．0421．0５4１。061１。0811.０921．1131。１3７1.1551.1７3１.441．01.01２１．0221。0３11.0391。0471.056１.0641.0721.09２1.1１11．129１．149１。531.01。００71．０151。02４1.0311．0391.０471.0551。0６2１．0791。0971。１1４1．1３21。621.０1.0071.0１41。0211.02９1。036１．0431．051１。0561.0741．0901.10６１.1２31。801.01。0０7１。01４１.0201。0２６１．0３３1.0４0１.0４６１。052１.0671．0８11.0９61.1111.921。０1．0071。0121.０181．02４1.0301。03５１。０421．0４8１。０62１。0761．0901．1042.04１。０１.０071。0１2１。0１81.0２21.0291。0３5１。０391.044１．０60１。0７３1.０871.101２.２51.01。００７1.0１01．０161．０20１．0271。032１。03７１。0４2１．0571．0701.0811．０９４２.70１.０1.０071.０101．01６1．0201．0271．0321.０３71．04２１．0５3１．０661．０78１．０91——————————————————-——————--——-——--——-—--—-———————以上表參照：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》樓板模板扣件鋼管高支撐架計算書計算依據(jù)１《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ１3０—2011）。計算依據(jù)2《施工技術》2002。３?！犊奂戒摴苣０甯咧渭茉O計和使用安全》。計算參數(shù)：模板支架搭設高度為１5。3ｍ,立桿的縱距ｂ=0.８5m,立桿的橫距l(xiāng)＝0.８5m，立桿的步距h＝１。70m。面板厚度１6mm，剪切強度1.4N/ｍm2，抗彎強度15.０N/mm２，彈性模量6000.0Ｎ/mm２。木方40×９0ｍm，間距150mm，剪切強度1.3Ｎ/mm2,抗彎強度13。０N/mm２，彈性模量9０00。0Ｎ/mm2。梁頂托采用10０×１00ｍm木方。模板自重0。3０kN/ｍ2,混凝土鋼筋自重２5.1０ｋN／m3，施工活荷載4．5０ｋN/m2.扣件計算折減系數(shù)?。?。０0。圖樓板支撐架立面簡圖圖樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元采用的鋼管類型為4８×3．0。一、模板面板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度.模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算.靜荷載標準值q１=２5.100×０．１30×0。８50+0.3００×0.850＝3。０2９ｋN／ｍ活荷載標準值q２＝(2。00０＋2。5０0）×0.8５0=3.８25kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=８5.00×1.６０×１．60/６＝36。2７cm3;Ｉ=8５.0０×1．60×1．６0×1.60/12=29.01ｃm4；（１)抗彎強度計算f=M/W＜[ｆ］其中ｆ——面板的抗彎強度計算值（N／mｍ2）；M——面板的最大彎距（N。mm）;Ｗ-—面板的凈截面抵抗矩；［ｆ］—-面板的抗彎強度設計值，取15。00Ｎ/mｍ２；Ｍ=0.10０ql2其中q——荷載設計值(kＮ/m)；經計算得到Ｍ=0.100×（1.２0×3。0２9+１．4０×3．8２5)×0。15０×０．150=0．０20kN.m經計算得到面板抗彎強度計算值f=０。020×1000×1000/３６267＝0.558N/mｍ2面板的抗彎強度驗算f＜［ｆ］，滿足要求!（2）抗剪計算[可以不計算]T＝3Q/2ｂh〈[Ｔ］其中最大剪力Q＝０.600×（１。2０×3.０29+１。4×3．825）×0。150＝0．8０9ｋN截面抗剪強度計算值T=3×8０９．0/（2×８５０.000×16.０00）=０。０８９N/ｍｍ2截面抗剪強度設計值［Ｔ]=1.40N/ｍｍ2抗剪強度驗算T＜［T］,滿足要求?。?)撓度計算ｖ＝0.6７7ql４／1００ＥI〈［v］=l/２５0面板最大撓度計算值v=0。677×3。029×1504/(1０0×６０00×2901３3）=０。006mm面板的最大撓度小于150．0/2５０,滿足要求！二、支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1．荷載的計算（１）鋼筋混凝土板自重（kN/ｍ):q11=２5。100×０。１30×0．15０＝０.48９ｋＮ/ｍ（2）模板的自重線荷載（ｋN/m)：ｑ１２=0．300×０.１５0＝0.0４5kＮ/m（3）活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載（kＮ/ｍ)：經計算得到，活荷載標準值ｑ2=(2．５00+2．0０0）×０。１50=０。6７5kN／m靜荷載ｑ1=１。２０×0.４89+1.２0×0．045=0。6４１kN/m活荷載q2=1.4０×0．675=０.9４5kN/m計算單元內的木方集中力為(0．9４5+０.6４１)×０。８５０＝１.３48ｋN2．木方的計算按照三跨連續(xù)梁計算,最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載q=1.3４8/0.850=１.586kＮ/ｍ最大彎矩M=0．1qｌ2=0．1×1．59×0。85×０。85=0。11５kN.m最大剪力Q=0．6×0。850×1。5８６＝0．809kN最大支座力N=1。1×0。850×1.5８6=1。483kＮ木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：Ｗ＝4．00×9．00×9。00／6＝5４.00cm３;I=4。0０×9。00×9.00×9.0０/12=24３．00cm４;（１）木方抗彎強度計算抗彎計算強度f＝0．115×１０6/54000.0=2。1２Ｎ/ｍｍ2木方的抗彎計算強度小于１3．0N/mｍ2,滿足要求！(2)木方抗剪計算［可以不計算]最大剪力的計算公式如下：Q=０．6ql截面抗剪強度必須滿足：T=3Q／2bｈ＜[T］截面抗剪強度計算值T=3×８０９/(2×4０×90)＝０．３37N/mｍ２截面抗剪強度設計值［Ｔ］＝1．30N/mm２木方的抗剪強度計算滿足要求！（3）木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到０。５３４kN/ｍ最大變形ｖ=0．6７７×0．53４×850。04／(１0０×900０．00×2430000.０）＝0．08６ｍm木方的最大撓度小于850.０／2５0,滿足要求！三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算.集中荷載取木方的支座力Ｐ＝１.4８3kN均布荷載取托梁的自重q=0.0９6kN/m。托梁計算簡圖托梁彎矩圖(ｋＮ。ｍ)托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下：托梁變形計算受力圖托梁變形圖（mm)經過計算得到最大彎矩M＝0.723kN．m經過計算得到最大支座Ｆ=9.３09kＮ經過計算得到最大變形V=０.１61ｍm頂托梁的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W＝10。0０×10.00×１0.00/６＝166.67cm3；I=10.00×１0.0０×10。00×１0.00/1２=833。33ｃｍ4;（1）頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.723×10６／1６666６。7＝4。34N/mm２頂托梁的抗彎計算強度小于１3．０N/mm2，滿足要求！（２）頂托梁抗剪計算［可以不計算]截面抗剪強度必須滿足:Ｔ=3Ｑ/2bh〈［Ｔ］截面抗剪強度計算值Ｔ=3×4818/(2×１00×１００）=0。７23N/mm2截面抗剪強度設計值[Ｔ]=１.30N/ｍｍ2頂托梁的抗剪強度計算滿足要求!(3)頂托梁撓度計算最大變形ｖ=0.１61mm頂托梁的最大撓度小于8５0.０/250，滿足要求!四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算：R≤Rｃ其中Rc—-扣件抗滑承載力設計值，取8．0０kＮ；R—-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算.五、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載.1.靜荷載標準值包括以下內容:(1）腳手架鋼管的自重(kN）：NＧ1=0．10０×１5．300=１．523kＮ鋼管的自重計算參照《扣件式規(guī)范》附錄A雙排架自重標準值,設計人員可根據(jù)情況修改。（２）模板的自重（kN）：NG２=0。３00×0．850×0.８50=０。2１７kN（3)鋼筋混凝土樓板自重（ｋN):ＮG3=25．1０0×0．13０×0.８5０×０.850=2.358ｋN經計算得到,靜荷載標準值ＮＧ=(NG1+NG2+NG3)=4。０97ｋN.2?；詈奢d為施工荷載標準值與振搗混凝土時產生的荷載.經計算得到，活荷載標準值NQ=（２.50０+2．000）×０.85０×０。850=3．２5１kＮ３．不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N＝１.20NＧ+１。40NQ六、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式其中Ｎ——立桿的軸心壓力設計值，Ｎ=９.47kN——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0／i查表得到；i—-計算立桿的截面回轉半徑（cm)；i=1.6０A-—立桿凈截面面積（cm2）;Ａ=4。24W—-立桿凈截面抵抗矩(cｍ3)；W=4。49-—鋼管立桿抗壓強度計算值（Ｎ/ｍm２）；［f]——鋼管立桿抗壓強度設計值，［f］=205．00Ｎ/mm2;l0—-計算長度(ｍ);如果完全參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架,由公式(1)或(2）計算l0=k1ｕh（1)l０=(h＋2a）（２）ｋ1——計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1．163；u—-計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5。３．３;u=１。７00a——立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0．3０m;公式(1)的計算結果:l0=1.163×1．7０0×1．6０=3．163m=3163/1６.0=198。３30=0。1８4=9468／（０。1８４×424)=121.461N／ｍm２，立桿的穩(wěn)定性計算＜［f]，滿足要求！公式（2）的計算結果:l0=1．600+2×０。3０0=２。2００m=2200／16.0=137.9３1=０.３６3=９468/（０．3６3×４２４)=６1。6０5N/ｍm2，立桿的穩(wěn)定性計算＜［f]，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式（3)計算l０=ｋ1k2(ｈ+2a）（3）k２——計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1。032;公式（3)的計算結果：ｌ0=1．1６3×1．０32×(1．600＋2×0。300)=2.６40ｍ=2６40/16。0=１６５.547=0．26０＝9468／(0。２６0×424)＝8６.052N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算〈[f］，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。五、構造措施1、每根立桿底部均應設置1０0×10０×６MM的鐵板底座.2、必須設置縱、橫向掃地桿?？v向掃地桿應采用直角扣件固定在距離底上皮不大于20０mm處3、立桿的接長采用對接扣件，兩根相鄰的立桿接頭不應設置在同步內，同步內隔一根立桿的兩個接頭在高方向錯開的距離不小于５00mm。4、滿堂模板支架四邊與中間每隔四排支架立桿應設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置.5、滿堂模板支架兩端與中間每隔四排立桿在中間的一道水平拉結桿處設置一道水平剪刀撐。6、剪刀撐斜桿應用旋轉扣件固定在與之相鄰的橫向水平桿的伸出端或立桿上，旋轉扣件的中心線至主節(jié)點的距離不宜大于150ｍm.7、剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接，搭接長度不小于10０0ｍm，采用不少于兩個旋轉扣件固定,端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應小于１0０mm.8、梁和板的立柱,其縱橫向間距應相等或成倍數(shù)。9、滿堂鋼管支架，在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿.１0、所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂勞。1１、嚴禁將上段的鋼管立柱與下段鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上。1２、滿堂模板支架立柱，在外側周圍應設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐,中間在縱橫向應每隔5M左右設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，其寬度為5M,并在剪刀撐部位的頂部、掃地桿處設置水平剪刀撐，剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角為4５o～6０o.１３、縱橫向相鄰的兩豎向連續(xù)式剪刀撐之間增加之字斜撐,在有水平剪刀撐的部位，應在每個剪刀撐中間處增加一道水平剪刀撐。六、高大支模支撐系統(tǒng)的設計及搭設方法1、回填土及滿堂架底部處理⑴、回填土：按規(guī)范要求分層30～50ＣＭ回填土方,并用1６T壓路機進行碾壓。⑵、砼硬化場地:150厚碎石墊層并壓實，上澆C20砼200厚。⑶、滿堂架底部處理:每根立桿下墊6厚100×1００的鐵板，再豎立桿。2、柱模板設計與安裝⑴材料:梁、板、柱模板均采用十一夾板,厚度為16mm。豎楞采用40＊90方木，水平加固桿件采用Φ48壁厚3mm的鋼管.加固螺桿采用Φ１2ｍm對拉螺桿,水平間距５０0mm，豎向間距40０mm。第１排螺桿距地面不超過２5０ｍm。⑵施工流程：柱定位放線→加焊模板定位鋼筋→拼裝模板→支設模板→調整定位→加固模板（上螺桿、水平鋼管)→加設斜向頂拉撐（調整垂直度)→加設水平系桿，確保其整體穩(wěn)定性。柱用16ｍm厚十一夾板做模板，４０*90mm木方做豎楞，間距300mm,外用2Φ48鋼管做水平橫楞，控制柱斷面和固定圍楞，水平鋼管(柱箍）間距為50０mm,第一道鋼管距地面250mｍ，用Φ2０塑料管內穿Φ1２對拉螺栓，山形卡子固定。3、梁、樓板模板⑴、在復核梁底標高、校正軸線無誤后，搭設、調平梁、板支架，在橫楞上鋪放底模并固定。對于跨度超過4米⑵、施工流程如下:復核梁底板底標高、調整梁底模位置→搭設梁模支架→安裝梁底模→按規(guī)范要求起拱→綁扎梁鋼筋→安裝兩側梁?！惭b對拉螺桿→復核、調整梁截面尺寸→鋪設板模。⑶、注意事項。①、梁側模豎楞間距為100mm,螺桿水平間距、豎向間距均為５0０mm;②、梁柱交接的核心區(qū)模板復雜，要求拼縫嚴密、加固牢靠;③、底模起拱應在鋼筋綁扎以前進行；④、大梁梁底均采用２排立桿，所有立桿沿梁長度方向的間距為425mm，立桿底部加墊鐵板；⑤、檢查梁截面模板尺寸、預拱度、預留孔洞等,確認無誤后加固；⑥、在支撐的高度方向每17０0mｍ高度設置一道水平系桿,底部距底托頂面200ｍm高度處設置一道水平掃地桿；⑦、在每一道大梁的兩側各設置一道剪刀撐,確保鋼管架的整體穩(wěn)定性；⑧、模板的平整度、預拱度必須仔細核查到位;⑨、單塊就位拼裝時,每個跨度先從四周向中間鋪設;⑩、模板接縫處下方必須有木方,木方搭接的位置必須相互錯開100０mm以上。附：梁，板模板支設示意圖模板支設質量檢驗允許偏差如下表：序號項目允許偏差mm1軸線位移柱、梁、墻52標高±53截面尺寸柱、梁、墻+４—54每層垂直度6５相鄰兩板表面高低差26表面平整度5７預埋鋼板中心線位移３8預埋管預留孔中心線位移３9預埋螺栓中心線位移2外露長度+10-01０預留洞中心線位移10截面內部尺寸+10－0七、高大支?；炷潦┕ひc由于高大支模結構的截面尺寸較大，鋼筋密集，混凝土連續(xù)施工強度大、難度高,個別節(jié)點施工過程復雜，施工中必須采用有效的措施保證混凝土振搗密實并不產生離析現(xiàn)象，預防新澆混凝土產生溫度裂縫等。施工主要控制措施如下：1、為避免混凝土內外產生的溫差過大，優(yōu)先選用水化熱較低的礦渣硅酸鹽水泥.在澆筑混凝土以前及時與混凝土供應商進行聯(lián)系，確定混凝土的配合比、外加劑等材料的摻用情況；為防止混凝土運輸過程中由于塞車出現(xiàn)砼供應不上的問題,要求砼攪拌站在砼運輸路線上有多種選擇，確保有2條可以選擇的運輸路線.2、對節(jié)點鋼筋密集部位，擬根據(jù)現(xiàn)場實際要求來調整混凝土粗骨料的直徑，確保該節(jié)點混凝土質量。3、混凝土坍落度控制在1４~１8,同時,為有效的降低混凝土的最大溫升，減緩混凝土的凝固時間,在混凝土中摻用優(yōu)質粉煤灰和適量減水劑,使混凝土緩凝，推遲水化熱峰值的出現(xiàn)時間,使溫升時間延長，給后續(xù)工作及混凝土養(yǎng)護帶來便利。4、混凝土澆筑前做好混凝土輸送泵等機具的維護和