葉臘石、白云石對(duì)陶瓷結(jié)合劑磨具微觀結(jié)構(gòu)和性能的影響-畢業(yè)論文正文

畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）PAGEPAGE231引言陶瓷磨具自1877年誕生以來(lái)，就被廣泛應(yīng)用于食品、日用化工、機(jī)械制造、電子、建筑等各個(gè)行業(yè)領(lǐng)域，成為我國(guó)經(jīng)濟(jì)建設(shè)中不可缺少的工具。在磨料磨具行業(yè)中陶瓷磨具占有相當(dāng)大的比例，用量占50%以上。是磨具中占主導(dǎo)地位的產(chǎn)品之一。陶瓷磨具具有磨削鋒利，自銳性好，耐熱性好，使用壽命長(zhǎng)，修整容易，耐油，耐水，耐酸，耐堿，耐老化，適合不同冷卻液條件下的粗磨、精磨和超精磨削等的應(yīng)用，是磨具產(chǎn)品中最重要的一類。陶瓷結(jié)合劑磨具是以陶瓷原料為結(jié)合劑,將松散的磨料粘結(jié)起來(lái),固結(jié)成一定形狀，具有磨削性能的陶瓷砂輪，廣泛應(yīng)用于機(jī)械制造行業(yè)，如噴氣發(fā)動(dòng)機(jī)，水壓汽輪機(jī)，軸承部件等。隨著我國(guó)機(jī)械工業(yè)的迅速發(fā)展，陶瓷磨具行業(yè)的競(jìng)爭(zhēng)趨于激烈，價(jià)格、使用性能等是企業(yè)競(jìng)爭(zhēng)和在市場(chǎng)中賴以生存的必然條件。因此，我國(guó)大多數(shù)生產(chǎn)廠家采用傳統(tǒng)的生產(chǎn)方式制作陶瓷結(jié)合劑磨具，所用磨料為單一粒度，采用一般的粘土、長(zhǎng)石類燒結(jié)結(jié)合劑，采用這種簡(jiǎn)單的制作工藝可降低磨具的生產(chǎn)成本，但磨具的使用性能卻較差，尤其是結(jié)合劑把持磨料的強(qiáng)度低，磨料過(guò)早脫落而不能充分展現(xiàn)其自銳性。解決這一問(wèn)題的方法國(guó)內(nèi)不少學(xué)者作過(guò)一些研究，如在結(jié)合劑中加入金屬粉末，利用金屬的延展性來(lái)緩解磨料周圍應(yīng)力現(xiàn)象，防止產(chǎn)生裂紋。但這種方法對(duì)普通陶瓷結(jié)合劑磨具來(lái)說(shuō)生產(chǎn)成本太高。如何在傳統(tǒng)生產(chǎn)工藝條件不變、產(chǎn)品成本也基本保持不變的情況下，生產(chǎn)出性能優(yōu)良的產(chǎn)品是我們本課題研究的主要目的。從無(wú)機(jī)材料的長(zhǎng)期研究結(jié)果知道，材料的工藝參數(shù)、結(jié)構(gòu)、性能之間有密切的關(guān)系。在一定的工藝條件下，原材料的選擇對(duì)磨具的性能有直接的關(guān)系。材料選擇合適時(shí)制品中會(huì)形成針狀的二次莫來(lái)石晶相，二次莫來(lái)石具有較低的膨脹系數(shù)和較高的抗蠕變性，它構(gòu)成陶瓷中玻璃基質(zhì)的骨架，骨架的強(qiáng)度可以明顯改變玻璃相基質(zhì)的強(qiáng)度，從而提高陶瓷制品力學(xué)性能，通常希望陶瓷制品中莫來(lái)石晶相的晶粒大小均勻或有較多的網(wǎng)狀莫來(lái)石；可減小玻璃體和磨料膨脹系數(shù)存在的差異，從而減少微裂紋，達(dá)到提高結(jié)合劑強(qiáng)度的目的。本文根據(jù)以上思路主要針對(duì)不同原材料對(duì)普通陶瓷結(jié)合劑磨具性能的影響作了一系列實(shí)驗(yàn)研究。高溫陶瓷磨具主要是用粘土、長(zhǎng)石為結(jié)合劑，在1300℃左右燒結(jié)而成。磨具的微觀結(jié)構(gòu)中主要有磨料、玻璃相、晶相和氣相，其中，脆性較大的玻璃體中總存在有熱應(yīng)力，在磨料周圍產(chǎn)生大量的微裂紋，裂紋使磨具在使用過(guò)程中磨料過(guò)旱的脫落而不能充分展現(xiàn)其自銳性，這是國(guó)內(nèi)磨具與國(guó)外磨具相比使用性能差的主要原因。磨具產(chǎn)生裂紋主要發(fā)生在兩個(gè)階段：一是低溫加熱干狀態(tài)階段，如果坯體收縮較大，尤其是對(duì)大規(guī)格磨具很容易使坯體內(nèi)產(chǎn)生熱應(yīng)力而導(dǎo)致開(kāi)裂；另一是緩冷階段，結(jié)合劑已有塑性轉(zhuǎn)變成了脆性，如果傳統(tǒng)粘土、長(zhǎng)石為結(jié)合劑的磨具中，由于粘土含有較高的結(jié)晶水，在低溫加熱過(guò)程中脫水較快，坯體尺寸收縮也較大，低溫加熱干狀態(tài)階段磨料周圍已產(chǎn)生微裂紋。在傳統(tǒng)陶瓷原料中，葉臘石硬度低，質(zhì)軟而富于脂肪感，含有較少的結(jié)晶水，加熱過(guò)程中脫水緩慢，且膨脹系數(shù)較小，是制造要求尺寸準(zhǔn)確或熱穩(wěn)定性好的制品的優(yōu)良原料。白云石在陶瓷坯料中可降低陶瓷制品的燒成溫度，促進(jìn)石英的溶解和莫來(lái)石的生成，尤其是在燒結(jié)后冷卻時(shí)玻璃體中會(huì)析出一定量的針狀莫來(lái)石。莫來(lái)石具有較低的熱膨脹系數(shù)，玻璃體中如能生成一定量的莫來(lái)石晶相，一方面可以縮小結(jié)合劑和磨料膨脹系數(shù)之間的差距，同時(shí)還可提高結(jié)合劑本身的強(qiáng)度。根據(jù)以上思路，本文針對(duì)就如何減少由熱應(yīng)力而導(dǎo)致磨具使用性能差這一問(wèn)題，在結(jié)合劑原料選擇和工藝上進(jìn)行了調(diào)整，研究了在粘土、長(zhǎng)石質(zhì)結(jié)合劑中引入葉臘石和白云石對(duì)碳化硅磨具微觀結(jié)構(gòu)和性能的影響。本次研究是在現(xiàn)行的工藝條件下，逐次改變?cè)薪Y(jié)合劑的成分，再分別引入葉臘石和白云，得到實(shí)驗(yàn)用結(jié)合劑。改變后的各結(jié)合劑與原結(jié)合劑在相同條件下，先對(duì)各組成結(jié)合劑本身性能進(jìn)行實(shí)驗(yàn)評(píng)價(jià)。然后，再按照磨具配比要求分別制備不同種試樣，最后測(cè)定各磨具試樣的性能指標(biāo)。從而研究了在粘土、長(zhǎng)石質(zhì)結(jié)合劑中引入葉臘石和白云石對(duì)磨具的微觀結(jié)構(gòu)和性能的影響。2實(shí)驗(yàn)條件2．1主要實(shí)驗(yàn)設(shè)備及儀器表1實(shí)驗(yàn)過(guò)程中的儀器名稱、型號(hào)及用途儀器設(shè)備名稱型號(hào)主要用途分析天平TG328A(S)精確稱量原料電子天平HC-TP11-10原料準(zhǔn)確稱量測(cè)溫三角錐模具標(biāo)準(zhǔn)錐模制作測(cè)溫錐用耐火度測(cè)定爐常用爐測(cè)定耐火度萬(wàn)能拉力實(shí)驗(yàn)機(jī)550KN測(cè)抗折強(qiáng)度沖擊強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)機(jī)小型測(cè)抗沖擊強(qiáng)度增力電動(dòng)攪拌器JJ-1原料混合分散鼓風(fēng)電熱恒溫干燥箱FN101-2A干燥胚體馬弗爐SRJX-4-13燒結(jié)坯體壓機(jī)RVJ-15壓制燒結(jié)產(chǎn)品差熱膨脹儀Lcp-1測(cè)定線膨脹系數(shù)電子顯微鏡XL300philips顯微結(jié)構(gòu)分析2．2廠家配方及砂輪性能表2廠家配方及磨具性能磨料/100%結(jié)合劑組成磨具性能粘土/%長(zhǎng)石/%滑石/%燒結(jié)溫度/℃抗折強(qiáng)度/MPa抗沖擊強(qiáng)度/MPa外觀GCF46455322．2811618.8N5.8032KN黑心明顯我國(guó)的許多工廠都是使用單一密度的磨料生產(chǎn)砂輪，單一密度的磨料生產(chǎn)砂輪可以使砂輪具有較高的強(qiáng)度，但硬度較低，自銳性差，磨削效果較差。廠家砂輪陶瓷結(jié)合劑砂輪的裂紋可能出現(xiàn)的原因有兩種:(1)砂輪受熱不均或冷卻快慢不一,出現(xiàn)溫差,因而產(chǎn)生拉伸應(yīng)力存在的主要問(wèn)題是結(jié)合劑強(qiáng)度低，磨削性能差。結(jié)合劑強(qiáng)度低的主要原因是磨料膨脹系數(shù)小而結(jié)合劑的膨脹系數(shù)大，二者膨脹系數(shù)不匹配，導(dǎo)致磨料周圍易產(chǎn)生應(yīng)力集中，產(chǎn)生微裂紋；導(dǎo)致裂紋。裂紋的大小隨著溫差和應(yīng)力大小值的大小而異。(2)由于結(jié)合劑性能不理想,結(jié)合劑同磨粒的熱膨脹系數(shù)相差較大而引起裂紋。砂輪在加熱和冷卻的磨削性能差過(guò)程中,由于的主要原因一方面是結(jié)合劑配比不合理，另一方面，潤(rùn)濕劑的種類和比例對(duì)磨具性能也有非常重要的影響。根據(jù)這種情況，研究潤(rùn)濕劑對(duì)磨具的性能的影響是非常必要的。本文研究糊精液做濕潤(rùn)劑,對(duì)陶瓷磨具氣孔率,磨削強(qiáng)度等方面的影響。3實(shí)驗(yàn)過(guò)程3．1實(shí)驗(yàn)方案設(shè)計(jì)1、原材料的選擇及表征：選用鄭州二砂生產(chǎn)的磨料，用校辦工廠里的粘土、長(zhǎng)石、滑石、葉臘石、白云石、糊精液等作結(jié)合劑。2、現(xiàn)有結(jié)合劑組分的改變與設(shè)計(jì)：制定合適的組分改變程度，設(shè)計(jì)出各對(duì)比項(xiàng)的組成。3、不同測(cè)溫三角錐的制作及耐火度的測(cè)定分析。4、結(jié)合劑試樣的制備。5、磨具試樣的制備及燒結(jié)工藝的制定。6、性能檢測(cè)和結(jié)構(gòu)分析。7、數(shù)據(jù)處理。3.1.1實(shí)驗(yàn)主要內(nèi)容：主要研究了如何在傳統(tǒng)生產(chǎn)工藝條件不變、產(chǎn)品成本也基本保持不變的情況下，通過(guò)對(duì)原有結(jié)合劑成分的改變，再引入葉臘石、白云石后，各結(jié)合劑性能的變化及對(duì)陶瓷磨具性能的影響，探究葉臘石、白云石對(duì)陶瓷結(jié)合劑磨具顯微結(jié)構(gòu)和性能的影響。這是我們本課題研究的主要內(nèi)容。此項(xiàng)研究的實(shí)用性主要在于生產(chǎn)出性能優(yōu)良的產(chǎn)品。在國(guó)外生產(chǎn)陶瓷磨具的相關(guān)行業(yè)中已經(jīng)成功使用糊精液來(lái)代替?zhèn)鹘y(tǒng)的水玻璃作濕潤(rùn)劑。傳統(tǒng)的水玻璃在燒成的時(shí)間會(huì)遺留在在陶瓷磨具中，從而影響陶瓷磨具的氣孔率和磨削性能。糊精液作濕潤(rùn)劑則不然，糊精液在燒成時(shí)會(huì)充分氧化而脫離制品，形成充足的氣孔率,更好的起到磨削加工,拋光的作用。所以我們要解決的問(wèn)題是在特定的陶瓷磨具硬度的情況下,如何調(diào)整配方(包括原材料的種類、結(jié)合劑的種類、砂結(jié)比、外加劑量、結(jié)合劑量燒成制度及溫度等)。3．1．2磨料選擇本次試驗(yàn)用磨料選用鄭州二砂生產(chǎn)的GCF46、GCF40、GCF60磨料。實(shí)驗(yàn)在生產(chǎn)廠家GCF46磨具生產(chǎn)的基礎(chǔ)上采用GC磨料F40、F46、F60混合粒度，即GCF46占50%，GCF40和GCF60各占25%?；旌狭６鹊哪ゾ哂捎诤卸喾N直徑的磨粒，較細(xì)的磨粒能填充到較粗的磨粒間隙中，因而縮小了磨粒間的空隙，增大了磨料的比表面積。磨具是靠結(jié)合劑粘結(jié)起來(lái)的，在相同的砂結(jié)比時(shí)，混合粒度的切割砂輪結(jié)合劑橋短而粗，磨料的粘結(jié)面積大，因此混合粒度能有效地提高磨具的使用性能。3．1．3結(jié)合劑的選擇配制采用生產(chǎn)廠家原有結(jié)合劑配方和原材料，即配方V0：45%粘土+53%長(zhǎng)石+2%滑石（200目，與廠家相同）。通過(guò)改變結(jié)合劑中粘土的含量，再用等量的葉臘石＋白云石（各占50%）來(lái)代替粘土分別分析討論結(jié)合劑與磨具的性能。原有的粘土、長(zhǎng)石質(zhì)結(jié)合劑配方“V0”為基礎(chǔ)結(jié)合劑的配方，再選用校工廠的粘土、長(zhǎng)石、滑石、葉臘石、白云石、糊精液等作結(jié)合劑，進(jìn)行調(diào)配。調(diào)配的方法是在“V0”基礎(chǔ)結(jié)合劑中，分別引入不同量的葉臘石和白云石代替部分粘土，分別配制V1、V2、V3、V4、V5實(shí)驗(yàn)結(jié)合劑（見(jiàn)表3表3結(jié)合劑配比的改變情況結(jié)合劑結(jié)合劑組成w∕%粘土減少量葉臘石＋白云石V0V0－1010V1V0－2020V2V0－3030V3V0－3535V4V0－4040V5V0－45453．2試樣制備制備工藝：稱磨料——混料——過(guò)篩——裝?！獕褐啤赌！稍铩獰啤?.2.1試樣胚體的制備以表1中結(jié)合劑的配比，再引入適量的臨時(shí)粘結(jié)劑糊精液（糊精液的用量為30ml/100kg或糊精粉15g/kg）以便于成型。然后，分別先用測(cè)溫三角錐模具各制備5個(gè)以上標(biāo)準(zhǔn)測(cè)溫三角錐；再制備6×mm6mm×25mm的試條15個(gè)以上用于測(cè)量結(jié)合劑的密度、抗折強(qiáng)度和線膨脹系數(shù)；以及制備18mm×17mm×150mm的長(zhǎng)方體試條5個(gè)以上用于測(cè)試結(jié)合劑的抗沖擊強(qiáng)度。最后，再選擇GCF46占50%、GCF40和GCF60各占25%的混合粒為磨料，按磨具配比要求：磨料100%、結(jié)合劑15%，制備成6mm×6mm×25mm、18×mm17mm×150mm的長(zhǎng)方體試條。每種均制作5個(gè)以上用于測(cè)試磨具的抗折強(qiáng)度和抗沖擊強(qiáng)度。每個(gè)試樣最終選出5個(gè)。試樣制作是在RVJ-15型壓機(jī)上壓制成型，在FN101-2A鼓風(fēng)電熱恒溫干燥箱內(nèi)干燥胚體，在SRJX-4-13高溫式電阻爐內(nèi)燒結(jié)坯體。3.2.2干燥制度與燒成制度的制定以糊精液為濕潤(rùn)劑的濕胚的最高干燥溫度為130℃—140℃。厚度小于50mm的試樣干燥曲線為七小時(shí)制度（見(jiàn)表4）。表4試樣7h干燥制度累計(jì)時(shí)間/h0——34——7達(dá)到溫度/℃140140升溫速度/（℃/h）自由升溫保溫試樣在加熱過(guò)程中，試樣體積開(kāi)始劇烈收縮，氣孔率開(kāi)始明顯減小時(shí)，這種開(kāi)始劇烈變化的溫度稱為開(kāi)始燒結(jié)溫度。溫度繼續(xù)升高至一定值時(shí)，開(kāi)口氣孔率降至最低，收縮率達(dá)到最大，試樣的致密度最高，與此時(shí)相應(yīng)的溫度為完全燒結(jié)溫度簡(jiǎn)稱燒結(jié)溫度。若繼續(xù)升高溫度，試樣中的液相量不斷增多，以至不能維持原有試樣的形狀而變形，這時(shí)的溫度成為軟化溫度。通常把完全燒結(jié)與開(kāi)始軟化的溫度間隔稱為燒結(jié)溫度范圍。在相同的條件下按磨具配比要求制備磨具長(zhǎng)方體試樣，分別在高于結(jié)合劑耐火度30℃的情況下燒結(jié)（考慮實(shí)際生產(chǎn)情況，最高燒結(jié)溫度控制在1350℃以內(nèi)）。此實(shí)驗(yàn)的試樣為小試樣，室溫至300℃間的升溫速率保持在50℃/h左右是安全的。300℃至燒成溫度區(qū)間的這一階段安全升溫速率為25℃/h。到達(dá)燒成溫度以后進(jìn)入保溫階段，此階段的保溫時(shí)間占總加熱周期的5%—15%。從保溫結(jié)束到800℃的急冷區(qū)間，最大冷卻速率由提供冷空氣的能力以及料垛從內(nèi)到表面的傳導(dǎo)能力所決定，此階段的安全降溫速率為180℃/h。800℃—400℃的磨具退火區(qū)間以30℃/h的速率降溫。400℃以后的冷卻速率，與磨具在該溫度階段允許的加熱速率是一致的。3.2.3燒成氣氛與壓力制度磨具試樣為綠碳化硅質(zhì)的，窯內(nèi)燒成氣氛以強(qiáng)氧化氣氛為宜，一般保持在8%—10%為最好，這樣可防止“黑心”。陶瓷結(jié)合劑及磨具試樣的燒成壓力制度為：在900℃以前時(shí)，保持在窯內(nèi)壓力在-5pa3．3性能探討和測(cè)試3.3.1結(jié)合劑耐火度因素的探討目前國(guó)內(nèi)磨料磨具行業(yè)上，陶瓷磨具大多采用1300℃左右的溫度燒成，只有個(gè)別小規(guī)格(如超精油石)采用低溫?zé)?。低溫?zé)杉床捎玫腿劢Y(jié)合劑在較低的溫度(<l000℃)對(duì)磨具進(jìn)行燒成。與傳統(tǒng)的高溫?zé)上啾容^。低溫?zé)捎性S多優(yōu)點(diǎn)：可以節(jié)約能源；能加快燒成窯的周轉(zhuǎn)率(對(duì)間歇窯更為明顯)；可以減少耐火物的厚度，從而增大了窯容量，延長(zhǎng)了耐火物及窯的使用壽命。提高SiC磨具內(nèi)在及外觀質(zhì)量；降低燒成溫度后，可以使用質(zhì)量較差的燃料。發(fā)熱量較低的煤及煤氣均可使用(對(duì)于缺乏優(yōu)質(zhì)燃料的地區(qū)尤為可取)。節(jié)約能源早已被列為我國(guó)現(xiàn)代化建設(shè)的科技發(fā)展方向，因此低溫?zé)稍谀ゾ咝袠I(yè)中有很好的發(fā)展前景。結(jié)合劑耐火度的降低可使低溫?zé)傻靡詫?shí)現(xiàn)。結(jié)合劑抵抗高溫作用而不熔融的性能稱為耐火度。結(jié)合劑的耐火度是其在高溫下軟化時(shí)的溫度。它是結(jié)合劑的主要性能之一，對(duì)磨具燒成有很大影響。結(jié)合劑耐火度過(guò)高或過(guò)低，都直接影響磨具的燒成質(zhì)量。影響結(jié)合劑耐火度的因素可分為兩大類：一、與測(cè)試材料的性質(zhì)有關(guān)。如結(jié)合劑的化學(xué)組成及礦物組成；結(jié)合劑的分散度。二、與測(cè)試條件和方法有關(guān)。如制備試樣試錐時(shí)，原料的粉碎方法及細(xì)度，試錐的形狀尺寸，安裝方法（傾斜程度），加熱升溫速度，爐中氣氛性質(zhì)等。結(jié)合劑中Al2O3含量增加，能明顯提高耐火度。堿及堿土金屬氧化物（K2O、Li2O、CaO、MgO等）以及B2O3、PbO都是熔劑，隨其含量增加降低耐火度。還原性氣氛會(huì)使氧化鐵（Fe2O3）的硅酸鹽轉(zhuǎn)變成易熔的低價(jià)氧化鐵（FeO）的硅酸鹽。因此還原氣氛能降低結(jié)合劑耐火度。結(jié)合劑粒度細(xì)，有較大的表面能，故耐火度低。3.3.2結(jié)合劑強(qiáng)度因素的探討低溫?zé)商沾蛇€存在一些問(wèn)題，主要的是低溫?zé)墒褂玫牡腿劢Y(jié)合劑由于引入大量低熔物，粘土的含量相對(duì)減少，磨具坯體的強(qiáng)度差；但強(qiáng)度問(wèn)題可以通過(guò)改進(jìn)結(jié)合劑的成分及性能等因素來(lái)解決。在此我們的研究從調(diào)整結(jié)合劑的成分組成入手，對(duì)結(jié)合劑及磨具的強(qiáng)度主要是抗折強(qiáng)度和抗沖擊強(qiáng)度進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究。影響結(jié)合劑強(qiáng)度的因素如下：1）結(jié)合劑的化學(xué)成分。結(jié)合劑的強(qiáng)度與其化學(xué)組成有關(guān)，如果結(jié)合劑完全?；?，在玻璃的組成中，CaO、BaO、B2O3(15%以下)、Al2O3、ZnO等對(duì)強(qiáng)度的影響作用最大，MgO、Fe2O3等對(duì)強(qiáng)度的影響不大。各種氧化物對(duì)玻璃強(qiáng)度的提高作用是：CaO>B2O3>BaO>Al2O3>PbO>K2O>Na2O2)結(jié)合劑橋的微觀結(jié)構(gòu)。根據(jù)陶瓷理論，如果結(jié)合劑橋中存在裂紋和微氣孔，將導(dǎo)致應(yīng)力集中，大幅度地降低了結(jié)合劑的強(qiáng)度。為保證一定的強(qiáng)度，磨具應(yīng)具有良好的微觀結(jié)構(gòu)，結(jié)合劑橋的微裂紋和微氣孔盡量少。產(chǎn)生微裂紋的原因有：結(jié)合劑與摸粒熱膨脹差大，反應(yīng)能力小，在結(jié)合劑與磨粒接觸處易產(chǎn)生裂紋；磨具在燒成過(guò)程中，在結(jié)合劑中可能生成晶體與玻璃體，由于晶體的各項(xiàng)異性，晶體之間或晶體與玻璃體之間熱膨脹系數(shù)不同而產(chǎn)生微裂紋。結(jié)合劑中的氣泡，多來(lái)源于原料雜質(zhì)分解時(shí)產(chǎn)生的氣體，為了盡量減少結(jié)合劑橋中的氣泡，應(yīng)采用合理的燒成曲線，適當(dāng)延長(zhǎng)保溫時(shí)間或在結(jié)合劑中加入能降低高溫黏度的原料均有利于氣泡的排出。磨具強(qiáng)度還與結(jié)合劑中玻璃相的含量有關(guān)。同樣條件下，玻璃相含量愈多，強(qiáng)度愈大。3）結(jié)合劑的其他性能（熱膨脹系數(shù)、流動(dòng)性、反應(yīng)能力等）與磨具強(qiáng)度有密切關(guān)系，這些性能對(duì)強(qiáng)度的影響不是相互孤立的，而是相互影響的。另外磨具的強(qiáng)度影響因素還包括磨具的特性和規(guī)格尺寸（磨料種類、粒度、硬度、成型密度等）。結(jié)合劑的抗折強(qiáng)度反映磨具受到彎曲應(yīng)力時(shí)不發(fā)生破壞的極限應(yīng)力。磨具在磨削時(shí)，往往受到彎曲應(yīng)力的作用。結(jié)合劑的沖擊強(qiáng)度反映磨具抗沖擊載荷時(shí)的極限強(qiáng)度。沖擊強(qiáng)度是衡量結(jié)合劑韌、脆性的指標(biāo)。成型磨削（如磨螺紋、齒輪磨削）時(shí)，要求磨具有良好的形狀保持性，要求結(jié)合劑韌性好。刃磨刀具時(shí)，由于工件材料硬度高，為防止燒傷工件和保持較高的磨除率，要求磨具自銳性好，要求結(jié)合劑脆性好。目前，國(guó)內(nèi)外對(duì)結(jié)合劑的脆、韌性問(wèn)題的研究很不夠。通常只能通過(guò)調(diào)整結(jié)合劑的化學(xué)成分，以改變其脆韌性。石英玻璃的脆性很大，向SiO2中加入R2O和RO時(shí)，增大玻璃的脆性，所以向結(jié)合劑中引入石英粉，韌性降低，引入Al2O3、Fe2O3等韌性提高。對(duì)磨具來(lái)說(shuō)，其硬度高，內(nèi)部不含裂紋時(shí)其韌性較大。3.3.3結(jié)合劑及磨料粒度對(duì)磨具性能的影響的探討磨具的強(qiáng)度是指磨具制品抵抗外力作用的能力，磨具的強(qiáng)度主要取決于結(jié)合劑本身的強(qiáng)度、反應(yīng)能力、易于結(jié)晶的程度、熱膨脹系數(shù)的大小及磨具所含結(jié)合劑數(shù)量，同時(shí)還與生產(chǎn)工藝過(guò)程有關(guān)。一般陶瓷制品實(shí)際強(qiáng)度比理論強(qiáng)度低兩個(gè)數(shù)量級(jí)，這一現(xiàn)象用格里菲斯提出的微裂紋理論來(lái)解釋。在陶瓷材料中總存在著許多細(xì)小的裂紋或缺陷，在外力作用下，這些裂紋和缺陷的附近就會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力集中現(xiàn)象，當(dāng)應(yīng)力達(dá)到一定程度時(shí)，裂紋擴(kuò)展連接而導(dǎo)致材料整體破壞。這種現(xiàn)象在陶瓷結(jié)合劑磨具中表現(xiàn)更為突出，磨料具有尖銳的棱角，其周圍更易產(chǎn)生應(yīng)力，造成磨具強(qiáng)度比理論強(qiáng)度低得更多。針對(duì)這一問(wèn)題，我們?cè)卩嵵菽衬ゾ邚S的大力協(xié)助下，利用該廠現(xiàn)行生產(chǎn)條件和生產(chǎn)工藝，磨料的選擇打破國(guó)內(nèi)傳統(tǒng)的單一粒度，選用混合粒度的綠碳化硅，通過(guò)改變結(jié)合劑成分的方法對(duì)普通結(jié)合劑磨具作了系統(tǒng)研究，旨在基本不增加生產(chǎn)成本的情況下提高磨具的使用性能。陶瓷材料的宏觀性質(zhì)強(qiáng)烈依賴于其顯微結(jié)構(gòu)。陶瓷磨具的顯微結(jié)構(gòu)組成主要有磨料、結(jié)合劑和氣孔。結(jié)合劑中主要存在較多的玻璃相和少量的莫來(lái)石、方石英晶相。磨具中產(chǎn)生應(yīng)力的主要原因有兩個(gè)方面，一是磨料膨脹系數(shù)小，而結(jié)合劑中玻璃體的膨脹系數(shù)大，二者膨脹系數(shù)不匹配造成的；二是結(jié)合劑中由于工藝控制不當(dāng)使晶相生長(zhǎng)不完整或異常長(zhǎng)大或有殘留石英等因素造成的。磨具的強(qiáng)度可以調(diào)節(jié)其自銳性，硬度過(guò)高自銳性差，磨削中易產(chǎn)生堵塞、燒傷、裂紋等問(wèn)題，硬度過(guò)低磨損大，不能保持磨具表面的幾何形狀。磨具在使用過(guò)程中，處于高速回轉(zhuǎn)狀態(tài)，產(chǎn)生很大的離心力，陶瓷磨具應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度以保證它不致破裂。今年來(lái)國(guó)內(nèi)外高速磨削發(fā)展很快，如何提陶瓷磨具的強(qiáng)度已成為磨具制造的重要研究課題。結(jié)合劑應(yīng)防止磨具黑心能力強(qiáng)。碳化硅陶瓷磨具主要用燒結(jié)結(jié)合劑。由于SiC在高溫時(shí)分解生成碳和硅，這個(gè)過(guò)程隨液相增加進(jìn)行的愈加激烈，反應(yīng)產(chǎn)生的“C”當(dāng)氧氣不足時(shí)，不能被氧化，就會(huì)產(chǎn)生“黑心”廢品，原因?yàn)榻Y(jié)合劑液相封閉了碳而形成“黑心”。SiC磨具產(chǎn)生“黑心”的原因?yàn)椋阂皇悄ゾ咴诓槐簾?，SiC磨粒表面的分解反應(yīng)速度大于其分解產(chǎn)物的氧化速度；二是高溫?zé)蓵r(shí)，氧化氣氛不良或因磨具結(jié)構(gòu)過(guò)緊使氧的擴(kuò)散受阻，致使在磨具局部形成還原氣氛。磨具的黑心一般發(fā)生在燒成過(guò)程的高溫階段，特別是在接近燒成溫度（1250—1350℃）時(shí)，液相迅速增多，黏度下降，最易黑心。燒結(jié)結(jié)合劑的耐火度高于燒成溫度，結(jié)合劑只產(chǎn)生少量液相而燒結(jié)。磨粒分解的少量的碳被氧化，并且在SiC磨粒表面形成一薄層SiO2膜阻止了碳化硅的進(jìn)一步分解。燒結(jié)結(jié)合劑不與磨粒作用，磨粒系被周圍的結(jié)合劑“楔住”。3.3.4熱膨脹系數(shù)的探討結(jié)合劑的熱膨脹系數(shù)對(duì)陶瓷磨具產(chǎn)品制造工藝及產(chǎn)品強(qiáng)度等性能有重要影響。熱膨脹系數(shù)的測(cè)定在陶瓷結(jié)合劑與磨料的熱膨脹系數(shù)匹配性及磨具產(chǎn)品性能評(píng)價(jià)分析方面具有重要作用。然而，陶瓷結(jié)合劑是多組分物系，在磨具燒成過(guò)程中也會(huì)發(fā)生一些物相變化，其最終物相是由結(jié)合劑玻璃相和氣孔組成的復(fù)雜物相體系。這種多組分復(fù)雜物相的物質(zhì)，其熱膨脹系數(shù)很難從理論上進(jìn)行計(jì)算。要了解結(jié)合劑的實(shí)際熱膨脹系數(shù)，一般要靠實(shí)際測(cè)量獲得。目前熱膨脹系數(shù)的測(cè)定方法一般有差比熱膨脹儀法和x射線衍射法(XRD)。XRD主要用于晶體材料，而對(duì)于大多數(shù)固體材料，一般采用熱膨脹儀法。關(guān)于陶瓷磨具、陶瓷結(jié)合劑熱膨脹系數(shù)的測(cè)定，很少見(jiàn)有報(bào)道。我們接觸到的不少?gòu)S家和單位，對(duì)熱膨脹系數(shù)應(yīng)該怎么測(cè)定也不太清楚。沒(méi)有明確和統(tǒng)一的測(cè)試方法及條件，結(jié)合劑與磨料之間熱膨脹匹配性研究和磨具熱膨脹性能評(píng)價(jià)缺少一個(gè)比較基礎(chǔ)，給磨具研究和產(chǎn)品開(kāi)發(fā)帶來(lái)較大困難。另外從固體材料有關(guān)理論可知，材料的熱膨脹系數(shù)受物質(zhì)質(zhì)點(diǎn)間的作用力、物質(zhì)結(jié)構(gòu)的疏密程度等因素影響較大。那么，對(duì)于陶瓷結(jié)合劑來(lái)說(shuō)，在什么測(cè)試條件下，測(cè)定數(shù)值才能準(zhǔn)確地反映材料的真實(shí)狀況?在什么條件下，測(cè)定結(jié)果之間才具有可比性。我們選取不同系統(tǒng)的結(jié)合劑為研究對(duì)象，以使實(shí)驗(yàn)結(jié)果具有代表性。采用6×6×25模具壓制測(cè)試試條。熱膨脹系數(shù)的測(cè)定采用kp-1型差熱膨脹儀；每一種結(jié)合劑壓了5個(gè)6×6×25的小條，在各組結(jié)合劑中引入適量的臨時(shí)結(jié)合劑（糊精液）以便成型混合后，壓制了一批。4實(shí)驗(yàn)指標(biāo)的測(cè)定方法4.1耐火度的測(cè)定方法耐火度的測(cè)定是將干燥好的耐火三角錐按規(guī)定順序插于錐臺(tái)上，置于耐火度測(cè)定爐內(nèi)，按升溫曲線，嚴(yán)格控制升溫速度，以下限錐倒，上限標(biāo)準(zhǔn)錐動(dòng)為測(cè)溫終點(diǎn)。冷卻后，將試錐彎倒情況與標(biāo)準(zhǔn)錐對(duì)比后，確定試樣的耐火度。測(cè)定耐火度的升溫規(guī)定為：室溫至600℃，自由升溫；640℃以上時(shí)，升溫速度為10—15℃/分。當(dāng)爐溫升至距下限標(biāo)準(zhǔn)錐溫差100℃時(shí)，升溫速度減至[注]三角錐在高溫下，其錐尖與錐臺(tái)的尖角為70度時(shí)叫“動(dòng)”，35度時(shí)叫“彎”，錐尖與錐臺(tái)接觸是時(shí)叫“倒”。一般三角錐動(dòng)、彎、倒三種狀態(tài)之間的溫差為104.2結(jié)合劑及磨具試樣抗折強(qiáng)度及抗沖擊強(qiáng)度的測(cè)定方法結(jié)合劑試樣及磨具試樣抗折強(qiáng)度測(cè)定：在50KN電子多功能試驗(yàn)機(jī)上加載速度為5mm/min進(jìn)行。結(jié)合劑的抗折強(qiáng)度反映磨具受到彎曲英里作用時(shí)不發(fā)生破壞的極限應(yīng)力。磨具在磨削時(shí)，往往受到彎曲應(yīng)力的作用，但是由于磨具的抗折強(qiáng)度較高（為抗拉強(qiáng)度的2到3倍），一般不會(huì)因抗折強(qiáng)度而破壞。薄片砂輪切入磨時(shí)，可能由于彎曲應(yīng)力而破壞。測(cè)定時(shí)制成6×6×25mm試條，選出5條無(wú)缺陷的試條，在在50KN電子多功能試驗(yàn)機(jī)上測(cè)負(fù)荷，用卡尺量出斷口的尺寸，計(jì)算公式：δ=式中：δ——抗拉強(qiáng)度，MPa——試條折斷時(shí)的負(fù)荷，KN——試條寬度，mm——試條厚度，mm——跨度，mm在沖擊強(qiáng)度實(shí)驗(yàn)機(jī)上測(cè)試抗沖擊強(qiáng)度，在試驗(yàn)機(jī)上測(cè)定時(shí)，施加沖擊能后，試樣受沖擊力的作用而斷裂，記錄數(shù)據(jù)，測(cè)量沖擊斷面，按公式γ=A/F式中：γ——沖擊強(qiáng)度，kJ/m2A——沖斷試條消耗功,kJF——試條沖斷面積,m24.3顯微結(jié)構(gòu)的測(cè)定方法顯微結(jié)構(gòu)的測(cè)定方法是得到SEM照片：采用XL-300philips電子顯微鏡進(jìn)行試樣斷口形貌分析。5實(shí)驗(yàn)結(jié)果與討論5.1對(duì)結(jié)合劑耐火度的影響將表3中不同結(jié)合劑分別制成測(cè)溫三角錐，耐火度測(cè)量結(jié)果見(jiàn)表5所示。表5結(jié)合劑的耐火度結(jié)合劑耐火度t∕℃耐火度降低Δt∕℃V01340－V1132020V2130040V3128555V4128060V5127565從表5可以看出：在一定范圍內(nèi)，隨著葉臘石和白云石量的增加，結(jié)合劑的耐火度基本成成線性降低。但當(dāng)增加至30％后，耐火度的降低不太明顯。5.2由結(jié)合劑耐火度制定結(jié)合劑及磨具燒成曲線1）生產(chǎn)廠家基礎(chǔ)結(jié)合劑（粘土、長(zhǎng)石、滑石）的燒成曲線曲線1結(jié)合劑（粘土、長(zhǎng)石、滑石）燒成曲線2）改變組分后各結(jié)合劑（粘土、長(zhǎng)石、滑石、葉臘石＋白云石）燒成曲線的變化改變組分后各結(jié)合劑的燒成曲線變化，主要是最高燒成溫度的變化。結(jié)合劑的燒成溫度與耐火度的關(guān)系是：燒成溫度通常比耐火度低40—50攝氏度?？紤]高溫快燒的節(jié)能與縮短周期的優(yōu)勢(shì)，在此選用低40攝氏度的燒成制度。結(jié)合劑燒成溫度變化的依據(jù)是表5的耐火度，其結(jié)合劑最高燒成溫度的變化見(jiàn)表6。表6結(jié)合劑的最高燒成溫度的變化結(jié)合劑高燒成溫度∕℃耐火度降低/（Δt∕℃）V01300－V1128020V2126040V3124555V4124060V51235653）磨具試樣的燒成曲線曲線3磨具的燒成溫度曲線磨具的最高燒成溫度的制定也是根據(jù)表5結(jié)合劑的耐火度變化，一般情況下，磨具的最高燒成溫度比結(jié)合劑的耐火度高30攝氏度（考慮實(shí)際生產(chǎn)情況，最高燒結(jié)溫度控制在1350℃以內(nèi)）。變化情況見(jiàn)表7。表7磨具最高燒成溫度變化磨具試樣V0V1V2V3V4V5燒成溫度/℃1350135013301315131013055.3對(duì)結(jié)合劑強(qiáng)度的影響以相同的成型密度制備了相同尺寸的結(jié)合劑試樣，分別在耐火度時(shí)燒結(jié)成致密體，結(jié)合劑的抗折強(qiáng)度和密度見(jiàn)表8所示。表8結(jié)合劑的性能結(jié)合劑密度∕（g∕cm3）抗折強(qiáng)度∕MPa抗沖擊強(qiáng)度∕(kg.m∕m2)V02.2544.71430.7V12.2749.37460.2V22.3353.66490.3V32.3957.24520.9V4不易成型－－V5不易成型－－從表8可以看出：除V4和V5結(jié)合劑因不易成型，不進(jìn)行測(cè)試外，V1～V3結(jié)合劑的密度變化不大，但抗折強(qiáng)度和抗沖擊強(qiáng)度均比V0結(jié)合劑有較大程度的提高，提高的幅度隨葉臘石和白云石含量的增加而增加。V3結(jié)合劑與V0結(jié)合劑相比，抗折強(qiáng)度由44.71提高到57.24MPa，提高了28％，抗沖擊強(qiáng)度由430.7提高到520.9(kg.m∕m2)，提高了21％。所以我們認(rèn)為：結(jié)合劑中葉臘石和白云石對(duì)提高陶瓷結(jié)合劑燒結(jié)體的強(qiáng)度有較大影響。5.4對(duì)磨具性能的影響V4和V5結(jié)合劑因磨具成型性較差，不做測(cè)試，其它結(jié)合劑的綠碳化硅長(zhǎng)方體試樣性能測(cè)試見(jiàn)表9所示。表9碳化硅磨具試樣高于耐火度30℃燒后性能磨具試樣燒結(jié)溫度∕℃抗折強(qiáng)度∕MPa抗沖擊強(qiáng)度∕(kg.m∕m2)外觀V0+SiC135043.62450.9黑心明顯V1+SiC135047.36480.3略有黑心V2+SiC133051.57526.7不黑心V3+SiC131555.31550.6不黑心從表3和表4可以看出，結(jié)合劑強(qiáng)度高的，磨具的抗折強(qiáng)度和抗沖擊強(qiáng)度均有明顯提高，V3+SiC與V0+SiC試樣相比抗折強(qiáng)度由43.62提高到55.31MPa，提高了27％，抗沖擊強(qiáng)度由450.9提高到550.6(kg.m∕m2)，提高了22％。一般為防止碳化硅磨具出現(xiàn)黑心現(xiàn)象，磨具燒結(jié)溫度應(yīng)低于結(jié)合劑燒結(jié)溫度〔3〕，但從表4看，在高于結(jié)合劑燒結(jié)溫度30℃的情況下V2+SiC和V3+SiC試樣沒(méi)有黑心現(xiàn)象，這在某種意義上講，可以說(shuō)是拓寬了碳化硅磨具的燒結(jié)溫度范圍。當(dāng)然，以上幾種結(jié)合劑更適合于剛玉陶瓷磨具的制備。通過(guò)本次實(shí)驗(yàn)我們認(rèn)為：結(jié)合劑中含有一定量的葉臘石和白云石不僅可以提高磨具的強(qiáng)高，并且在一定溫度范圍內(nèi)還可防止碳化硅磨出現(xiàn)黑心。考慮到磨具的成型性，葉臘石和白云石最高含量在30％以內(nèi)。5.5對(duì)結(jié)合劑熱膨脹系數(shù)的影響我們分別把燒結(jié)好的V0、V2、V3結(jié)合劑試樣按一定升溫速度加熱，測(cè)量其熱膨脹系數(shù)（見(jiàn)圖1），觀察分析磨具試樣斷口的SEM照片（見(jiàn)圖2）。從圖1可以看出，V2和V3結(jié)合劑的熱膨脹系數(shù)均明顯比V0結(jié)合劑的低，在100～1000℃之間，V0結(jié)合劑的平均熱膨脹系最大（為5.18×10－6∕℃），V3結(jié)合劑的平均熱膨脹系最?。?.4×10－6∕℃），與V0結(jié)合劑相比降低了30％。從圖2觀察，V3結(jié)合劑熔融性好，與SiC磨料的匹配最好，在與SiC磨料結(jié)合界面處沒(méi)有裂紋，V0結(jié)合劑與SiC磨料結(jié)合界處有比較明顯的裂紋，而且熔融性較差，而V2結(jié)合劑與SiC磨料結(jié)合界裂紋不明顯。裂紋是導(dǎo)致磨具試樣強(qiáng)度低的主要原因。裂紋的產(chǎn)生主要是由磨具試樣在低溫加熱和緩冷過(guò)程中由于結(jié)合劑與磨料的熱膨脹系數(shù)不匹配產(chǎn)生的。一般粘土、長(zhǎng)石質(zhì)陶瓷結(jié)合劑在燒結(jié)過(guò)程中會(huì)有少量的莫來(lái)石晶相生成，而V3結(jié)合劑中含有較高的葉臘石和白云石，一方面，葉臘石質(zhì)軟而富于脂肪感，且含有較少的結(jié)晶水，加熱過(guò)程中脫水緩慢，且熱膨脹系數(shù)較?。涣硪环矫?，白云石在陶瓷坯料中不僅降低陶瓷制品的燒成溫度，而且更利于促進(jìn)石英的溶解和莫來(lái)石的生成。以上兩種原因使得V3結(jié)合劑在燒結(jié)過(guò)程中生成較多的莫來(lái)石，熱膨脹系數(shù)較小，在玻璃體中形成的裂紋少，與磨料的結(jié)合性能較好，磨具試樣的強(qiáng)度較高。圖1結(jié)合劑的熱膨脹系數(shù)V0結(jié)合劑V2結(jié)合劑V3結(jié)合劑圖2磨具試樣的斷口SEM照片6結(jié)論本次實(shí)驗(yàn)設(shè)計(jì)，通過(guò)在粘土、長(zhǎng)石質(zhì)結(jié)合劑中引入葉臘石和白云石，改變了原有結(jié)合劑的成分。然后，分別對(duì)其耐火度、抗折強(qiáng)度、抗沖擊強(qiáng)度、線膨脹系數(shù)及所配制的磨具試樣性能的測(cè)試，主要研究了葉臘石、白云石對(duì)陶瓷結(jié)合劑磨具微觀結(jié)構(gòu)和性能的影響。通過(guò)幾個(gè)月的畢業(yè)實(shí)習(xí)及實(shí)驗(yàn)所得數(shù)據(jù)分析，得出如下結(jié)論：（1）在粘土、長(zhǎng)石質(zhì)結(jié)合劑中加入不同量的葉臘石和白云石可使結(jié)合劑的耐火度成線性降低，不僅降低了磨具的燒結(jié)溫度，也達(dá)到了節(jié)約能源的目的。同時(shí)，也不同程度地影響了陶瓷結(jié)合劑磨具燒結(jié)體的微觀結(jié)構(gòu)和性能。（2）葉臘石和白云石可促進(jìn)結(jié)合劑在燒結(jié)過(guò)程中的熔解和莫來(lái)石的形成，降低結(jié)合劑的熱膨脹系數(shù)，加強(qiáng)了結(jié)合劑與磨料的匹配性，提高了磨具的抗折強(qiáng)度和抗沖擊強(qiáng)度。（3）在高于結(jié)合劑燒結(jié)溫度的一定范圍內(nèi)可防止碳化硅磨具出現(xiàn)黑心現(xiàn)象，拓寬了碳化硅磨具的燒結(jié)溫度適應(yīng)范圍。（4）考慮磨具的成型性，葉臘石和白云石含量不能超過(guò)30％。與原結(jié)合劑相比，結(jié)合劑耐火度可降低55℃，平均熱膨脹系數(shù)降低了30％。磨具試樣抗折強(qiáng)度提高了27％，磨具抗沖擊強(qiáng)度提高了22％。（5）燒成時(shí)間,燒成時(shí)間的長(zhǎng)短對(duì)陶瓷磨具制品有很大的影響,特別是在燒成過(guò)程中的保溫時(shí)間,在陶瓷磨具燒成中一般要較高的溫度(1250-1350℃),但是在燒成過(guò)程中保溫時(shí)間很重要,在700-900℃時(shí)是陶瓷磨具燒成的重要溫度階段,一定要有較好的保溫時(shí)間,這樣才能使制品取得最好的性能。致謝本次論文設(shè)計(jì)是在副教授王改民老師的悉心指導(dǎo)下完成的。在整個(gè)畢業(yè)設(shè)計(jì)實(shí)習(xí)期間，王老師給予了我悉心的指導(dǎo)和關(guān)心，使我的實(shí)際操作能力得到很大提高，分析數(shù)據(jù)的能力有了很大進(jìn)步，在課題研究的過(guò)程中，王老師幾乎每天都去工廠指導(dǎo)，王老師始終密切關(guān)注課題的進(jìn)展情況，及時(shí)給予幫助，并耐心細(xì)致的幫助我解決設(shè)計(jì)實(shí)習(xí)過(guò)程中的疑難問(wèn)題。感謝王改民老師的指導(dǎo)和幫助。感謝荊運(yùn)潔，李寶膺老師以及陳金身老師，在實(shí)驗(yàn)過(guò)程中給予的支持和幫助。感謝系領(lǐng)導(dǎo)和無(wú)機(jī)非金屬材料教研組的全體老師對(duì)此次畢業(yè)設(shè)計(jì)的關(guān)心和指導(dǎo)。感謝同組的陳志華、龔雄彬、吳玉臣同學(xué)的幫助。最后，感謝無(wú)機(jī)非金屬專業(yè)全體同學(xué)給予的關(guān)心和幫助。參考文獻(xiàn)[1]李志宏.陶瓷磨具制造[M].北京：中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社，2000[2]李家駒.陶瓷工藝學(xué)[M].北京：中國(guó)輕工業(yè)出版社，2001[3]王改民.磨具工業(yè)熱工過(guò)程及設(shè)備[M].北京：中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社，2005[4]亨利.剛玉陶瓷磨具最終物相與強(qiáng)度初探[J].金剛石與磨料磨具工程，1998(2):29～36[5]華勇等.磨料磨具導(dǎo)輪[M].北京：中國(guó)標(biāo)準(zhǔn)出版社，2005[6]杜海清等.陶瓷原料與配方[M].北京:中國(guó)輕工出版社，1986.5[7]關(guān)振鐸，張中太，焦金中.無(wú)機(jī)材料物理性能[M].北京:清華大學(xué)出版社，2002[8]劉康時(shí)，吳基球，王迎軍.陶瓷工藝原理[M].廣州：華南理工大學(xué)出版社，1996[9]諸培南，翁臻培等.無(wú)機(jī)非金屬材料工學(xué)[M].武漢：武漢工業(yè)大學(xué)出版社，1994.12[10]石德珂，金志浩.材料力學(xué)性能[M].西安：西安交通大學(xué)出版社，1985[11]顧幸勇，陳玉清.陶瓷檢測(cè)及缺陷分析[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2006[12]龔江宏譯.陶瓷材料力學(xué)性能導(dǎo)論[M].北京:清華大學(xué)出版社，2003.11[13]KanekoS,DongD,MurakamiE.EffectofsimultaneousadditionofBiFeO3andBa(Cu0.5W0.5)O3onloweringofsinteringtemperatureofPb(Zr,Ti)O3cermics.[J].JAMCeramSoc,1998,81:1013-1018.[14]ChuSY,ChenCH.EffectofdopantsonthepiezoelectricanddielectricpropertiesofSm-modifiedPbTiO3ceramics.[J].Mater.Res.B,2000,35:2317-2324.[15]S.H.Lee,C.B.Yoon,S.B.Seo,etal.EffectofLanthanumonthePiezoelectricPropertiesofLeadZirconateTitanate-LeadZincNiobateCeramics.J.Mater.Res.2003,18(8):1765～1770[16]M.PerireEffectofNbDopingonMicrostructuralandElectricalPropertiesofthePZTCermics.J.Eur.Ceram.Soc.2002,21:1353～1356基于C8051F單片機(jī)直流電動(dòng)機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對(duì)良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實(shí)現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級(jí)倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強(qiáng)型51系列單片機(jī)的TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的蓄電池自動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機(jī)系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機(jī)的作物營(yíng)養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機(jī)的交流伺服電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)研究與開(kāi)發(fā)基于單片機(jī)的泵管內(nèi)壁硬度測(cè)試儀的研制基于單片機(jī)的自動(dòng)找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)開(kāi)發(fā)基于單片機(jī)的液壓動(dòng)力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測(cè)儀開(kāi)發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機(jī)實(shí)現(xiàn)一種基于單片機(jī)的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機(jī)的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機(jī)的噴油泵試驗(yàn)臺(tái)控制器的研制基于單片機(jī)的軟起動(dòng)器的研究和設(shè)計(jì)基于單片機(jī)控制的高速快走絲電火花線切割機(jī)床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機(jī)的機(jī)電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開(kāi)發(fā)基于PIC單片機(jī)的智能手機(jī)充電器基于單片機(jī)的實(shí)時(shí)內(nèi)核設(shè)計(jì)及其應(yīng)用研究基于單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的煙氣二氧化硫濃度檢測(cè)儀的研制基于微型光譜儀的單片機(jī)系統(tǒng)單片機(jī)系統(tǒng)軟件構(gòu)件開(kāi)發(fā)的技術(shù)研究基于單片機(jī)的液體點(diǎn)滴速度自動(dòng)檢測(cè)儀的研制基于單片機(jī)系統(tǒng)的多功能溫度測(cè)量?jī)x的研制基于PIC單片機(jī)的電能采集終端的設(shè)計(jì)和應(yīng)用基于單片機(jī)的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機(jī)單片機(jī)控制系統(tǒng)的研制基于單片機(jī)的數(shù)字磁通門(mén)傳感器基于單片機(jī)的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機(jī)的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機(jī)控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機(jī)的多生理信號(hào)檢測(cè)儀基于單片機(jī)的電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)Pico專用單片機(jī)核的可測(cè)性設(shè)計(jì)研究基于MCS-51單片機(jī)的熱量計(jì)基于雙單片機(jī)的智能遙測(cè)微型氣象站MCS-51單片機(jī)構(gòu)建機(jī)器人的實(shí)踐研究基于單片機(jī)的輪軌力檢測(cè)基于單片機(jī)的GPS定位儀的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機(jī)系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機(jī)的時(shí)控和計(jì)數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機(jī)和CPLD的粗光柵位移測(cè)量系統(tǒng)研究單片機(jī)控制的后備式方波UPS提升高職學(xué)生單片機(jī)應(yīng)用能力的探究基于單片機(jī)控制的自動(dòng)低頻減載裝置研究基于單片機(jī)控制的水下焊接電源的研究基于單片機(jī)的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機(jī)的氚表面污染測(cè)量?jī)x的研制基于單片機(jī)的紅外測(cè)油儀的研究96系列單片機(jī)仿真器研究與設(shè)計(jì)基于單片機(jī)的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機(jī)的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)基于MSP430單片機(jī)的電梯門(mén)機(jī)控制器的研制基于單片機(jī)的氣體測(cè)漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機(jī)的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機(jī)和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測(cè)技術(shù)研究基于單片機(jī)的膛壁溫度報(bào)警系統(tǒng)設(shè)計(jì)基于AVR單片機(jī)的低壓無(wú)功補(bǔ)償控制器的設(shè)計(jì)基于單片機(jī)船舶電力推進(jìn)電機(jī)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)基于單片機(jī)網(wǎng)絡(luò)的振動(dòng)信號(hào)的采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的大容量數(shù)據(jù)存儲(chǔ)技術(shù)的應(yīng)用研究基于單片機(jī)的疊圖機(jī)研究與教學(xué)方法實(shí)踐基于單片機(jī)嵌入式Web服務(wù)器技術(shù)的研究及實(shí)現(xiàn)基于AT89S52單片機(jī)的通用數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于單片機(jī)的多道脈沖幅度分析儀研究機(jī)器人旋轉(zhuǎn)電弧傳感角焊縫跟蹤單片機(jī)控制系統(tǒng)基于單片機(jī)的控制系統(tǒng)在PLC虛擬教學(xué)實(shí)驗(yàn)中的應(yīng)用研究基于單片機(jī)系統(tǒng)的網(wǎng)絡(luò)通信研究與應(yīng)用基于PIC16F877單片機(jī)的莫爾斯碼自動(dòng)譯碼系統(tǒng)設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的模糊控制器在工業(yè)電阻爐上的應(yīng)用研究基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究與開(kāi)發(fā)基于Cygnal單片機(jī)的μC/OS-Ⅱ的研究基于單片機(jī)的一體化智能差示掃描量熱儀系統(tǒng)研究基于TCP/IP協(xié)議的單片機(jī)與Internet互聯(lián)的研究與實(shí)現(xiàn)變頻調(diào)速液壓電梯單片機(jī)控制器的研究基于單片機(jī)γ-免疫計(jì)數(shù)器自動(dòng)換樣功能的研究與實(shí)現(xiàn)\t"_bla