硫回收裝置培訓(xùn)講義

硫回收裝置培訓(xùn)講義第一頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一目錄第一部分：裝置簡(jiǎn)介第二部分：裝置技術(shù)來(lái)源第三部分：裝置工藝路線特點(diǎn)第四部分：裝置基本原理第五部分：裝置工藝流程第六部分：硫回收裝置流程圖第七部分：硫回收裝置設(shè)備設(shè)備介紹第八部分：裝置平面布置相關(guān)知識(shí)第二頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一第一部分：裝置簡(jiǎn)介裝置概況

硫磺回收裝置主要處理上游低溫甲醇洗單元來(lái)酸性氣、變換單元來(lái)尾氣及氣化裝置閃蒸氣，屬于環(huán)保型裝置。裝置由硫磺回收、尾氣處理、胺液再生、液硫脫氣和液硫成型五部分組成。采用由山東三維石化工程有限公司自主開(kāi)發(fā)的SSR工藝技術(shù)。年生產(chǎn)硫磺21820噸。第三頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一裝置主要構(gòu)成硫磺回收硫磺回收部分仍采用直流式的部分燃燒法，兩級(jí)催化轉(zhuǎn)化的克勞斯工藝。在1250℃以上溫度下，將變換汽提酸性氣中的NH3全部轉(zhuǎn)化為N2和H2O。尾氣處理尾氣處理部分采用的是還原吸收法，克勞斯尾氣混合摻入氫以后，被加熱到280℃，在鈷、鉬催化劑的作用下，尾氣中攜帶的單質(zhì)硫、SO2進(jìn)行加氫反應(yīng)，COS、CS2進(jìn)行水解反應(yīng)。第四頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一胺液再生吸收塔底吸收了尾氣中硫化氫和二氧化碳等氣體的富溶劑進(jìn)入再生塔進(jìn)行溶劑再生解析，解析出的酸性氣返回硫磺回收系統(tǒng)進(jìn)一步回收硫磺。液硫脫氣克勞斯工藝生產(chǎn)的液體硫磺，在過(guò)程的不同階段都可以存有H2S。H2S在液硫中是以聚合硫化物（H2Sx）的形式存在。在液硫脫氣工藝中，利用循環(huán)脫氣泵，將液硫中的H2S逸入氣相中，經(jīng)過(guò)抽氣器送入尾氣爐焚燒。液硫成型液硫成型是將液態(tài)的硫磺用成型機(jī)加工成固體顆粒，包裝外賣。第五頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一第二部分：裝置技術(shù)來(lái)源采用由山東三維石化工程有限公司自主開(kāi)發(fā)的SSR工藝技術(shù)。由中石化第十化建承建?！癝SR”工藝英文全稱為SINOPECSULFURRECOVERY，它在原有的克勞斯硫回收技術(shù)上，改良了在線爐提溫的方法，采用高低溫過(guò)稱氣摻和從而達(dá)到升溫目的，實(shí)現(xiàn)了從制硫至尾氣處理全過(guò)程，只有制硫燃燒爐和尾氣焚燒爐，中間過(guò)程沒(méi)有任何外供能源的在線加熱設(shè)備，使裝置的設(shè)備臺(tái)數(shù)、控制回路數(shù)均少于類似工藝，形成了投資省、能耗低、占地較少的特點(diǎn)。尾氣處理部分也別出心裁的采用在加氫還原吸收尾氣處理技術(shù)，但對(duì)外供氫純度要求不高，從而使該工藝對(duì)石油化工企業(yè)硫回收裝置具有廣泛的適應(yīng)性，同時(shí)使S的回收率達(dá)99%以上。第六頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一第三部分：裝置工藝路線特點(diǎn)制硫工藝在原料氣來(lái)量和組分發(fā)生變化時(shí)，部分燃燒兼顧中段分流工藝與合成氣助燃都可以作為調(diào)節(jié)爐膛溫度手段之一。在190V101尾氣分液罐后部設(shè)置H2S/SO2在線比值分析，嚴(yán)格控制制硫爐的配風(fēng)，盡可能提高制硫轉(zhuǎn)化率，同時(shí)可以保證制硫爐內(nèi)發(fā)生欠氧燃燒，使氧氣不會(huì)帶到下游反應(yīng)器中而影響催化劑活性。過(guò)程氣再熱采用一級(jí)高溫?fù)胶?，二?jí)氣/氣換熱的再熱方式。采用制硫催化劑復(fù)合裝填技術(shù)，提高制硫催化劑的抗“漏氧能力”。第七頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一尾氣處理系統(tǒng)針對(duì)尾氣中的有機(jī)硫成分還原吸收率較高，可使硫磺回收率達(dá)99.8%以上，進(jìn)而保證SO2的排放濃度在國(guó)家規(guī)定最高排放濃度960mg/Nm3以下。采用裝置自身熱源作為加氫反應(yīng)器熱源替代了傳統(tǒng)的在線爐工藝使該工藝在占地、投資、運(yùn)行費(fèi)用等方面均低于同類國(guó)外技術(shù)。由外供氫作為氫源，但對(duì)其純度要求并不高，從而使該工藝對(duì)石油化工和煤化工企業(yè)硫回收裝置具有廣泛的適應(yīng)性。第八頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一溶劑再生工藝本裝置采用常規(guī)汽提再生工藝，這也是世界上普遍采用的工藝技術(shù)方法。該工藝采用低壓蒸汽作為再生塔底重沸器熱源，使用復(fù)合型MDEA脫硫溶劑，其技術(shù)成熟、投資少、能耗低、操作簡(jiǎn)單。第九頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一液流脫氣工藝硫回收部分的冷凝冷卻器產(chǎn)出的液態(tài)硫磺進(jìn)入液硫脫氣池，為了避免液硫中溶解的少量硫化氫在成型包裝過(guò)程中對(duì)環(huán)境造成的污染，并損害操作人員的健康，需要對(duì)液硫進(jìn)行脫氣處理。液硫脫氣的主要方法有鼓泡脫氣法和循環(huán)脫氣法。本裝置采用的是循環(huán)脫氣法。循環(huán)脫氣法是往液硫脫氣池中注入少量的催化劑，促使以多硫化物形式存在于液硫中的H2S分解;再通過(guò)液硫脫氣泵的循環(huán)一一噴灑過(guò)程使H2S逸入氣相，用吹掃N2將H2S趕出，廢氣用蒸汽噴射器抽出至尾氣焚燒爐中焚燒。循環(huán)脫氣法克服了鼓泡脫氣法的弊端，但催化劑使用不當(dāng)，有可能形成固體沉積物。第十頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一尾氣焚燒工藝由H2S的毒性遠(yuǎn)比SO2大且有惡臭，因此硫磺回收裝置尾氣均應(yīng)通過(guò)焚燒將凈化尾氣中微量的H2S和其它硫化物氧化為SO2后排放，尾氣焚燒有熱焚燒和催化焚燒。本設(shè)計(jì)尾氣為經(jīng)過(guò)還原吸收處理、凈化后的尾氣，因此采用熱焚燒，焚燒后的煙氣經(jīng)回收熱量后，經(jīng)煙囪排放。第十一頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一液流成型工藝來(lái)自脫氣部分的液硫，用液硫提升泵升壓，經(jīng)過(guò)過(guò)濾器送入滴落式成型造粒機(jī)定子的物料槽里，當(dāng)外轉(zhuǎn)子繞定子作回轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)時(shí)，外轉(zhuǎn)筒上的噴嘴經(jīng)過(guò)定子底部時(shí)，一定量的液體硫磺就通過(guò)外轉(zhuǎn)筒的小孔噴出來(lái)，落到下方噴水冷卻的不銹鋼帶的上表面上，冷卻成Φ3～Φ5毫米的扁半球形固體顆粒。固化后的顆粒由與冷卻鋼帶相接的刮料板刮下，直接送到下料倉(cāng)，再送入半自動(dòng)定量包裝碼垛生產(chǎn)線，進(jìn)行稱重、上袋、裝袋、縫袋、輸袋、碼垛等步驟，將成袋的粒狀硫磺碼放在托盤(pán)上，然后用叉車送至庫(kù)棚，最終產(chǎn)品外運(yùn)出廠。第十二頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一第四部分：裝置基本原理硫磺回收部分該裝置的硫磺回收部分仍采用直流式的部分燃燒法，兩級(jí)催化轉(zhuǎn)化的克勞斯工藝。在1250℃以上溫度下，將變換汽提酸性氣中的NH3全部轉(zhuǎn)化為N2和H2O。制硫爐內(nèi)的主要反應(yīng)式如下：H2S+0.5O2====S+H2OH2S+1.5O2====H2O+SO2

2H2S+SO2====3S+2H2O

第十三頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一制硫爐內(nèi)還存在著如下的副反應(yīng)：2NH3+1.5O2====3H2O+N2

H2S+CO2====H2O+COS2H2S+CO2====2H2O+CS2

2NH3+SO2→N2+2H2O+H2S2NH3→N2+3H2

由反應(yīng)式可知，制硫爐內(nèi)反應(yīng)需氧量是酸性氣中的NH3和烴類組分被完全燃燒所需氧量和1/3H2S燃燒所需氧量之和，即保持爐氣中H2S/SO2為2，則H2S與SO2正好完全反應(yīng)生成硫，硫回收裝置才能獲得最大的硫回收率，且爐溫越高，硫化氫的平衡轉(zhuǎn)化率越高。

第十四頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一氨反應(yīng)包括燃燒分解、熱分解、二氧化硫?qū)Π钡难趸饔?。這3個(gè)反應(yīng)都需要在反應(yīng)溫度＞1250℃下才能進(jìn)行，且溫度越高，氨的分解率越高。催化轉(zhuǎn)化器內(nèi)的主要反應(yīng)如下：2H2S+SO2====3/xSx+2H2O

一級(jí)催化轉(zhuǎn)化器內(nèi)有機(jī)硫的水解反應(yīng)如下：COS+H2O====H2S+CO2

CS2+2H2O====2H2S+CO2

H2S與SO2在催化劑作用下繼續(xù)發(fā)生低溫Claus反應(yīng)，它是放熱反應(yīng)，反應(yīng)溫度越低越有利于反應(yīng)向右進(jìn)行，即硫化氫的平衡轉(zhuǎn)化率越高。有機(jī)硫的水解反應(yīng)，反應(yīng)溫度在280℃以上才能發(fā)生有機(jī)硫的水解反應(yīng)，且有機(jī)硫的水解反應(yīng)是吸熱反應(yīng)，提高反應(yīng)溫度有利于水解反應(yīng)的進(jìn)行。第十五頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一制硫余熱鍋爐工作原理制硫余熱鍋爐190E101是一種固定管板的列管式換熱器，它的主要部件是換熱器的汽包，換熱器通過(guò)上升管和降液管與汽包相連，高溫過(guò)程氣經(jīng)管程，殼程充滿水，通過(guò)上升管和降液管與汽包構(gòu)成自然循環(huán)。高溫過(guò)程氣通過(guò)換熱管程將熱量傳遞給水，水受熱達(dá)到蒸發(fā)溫度產(chǎn)生4.1MPa(G)蒸汽由上升管進(jìn)入汽包，鍋爐水通過(guò)降液管進(jìn)入換熱器殼程，保證換熱效果。第十六頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一尾氣處理部分尾氣處理部分采用的是還原吸收法，克勞斯尾氣混合摻入氫以后，被加熱到280℃，在鈷、鉬催化劑的作用下，尾氣中攜帶的單質(zhì)硫、SO2進(jìn)行加氫反應(yīng)，COS、CS2進(jìn)行水解反應(yīng)。以上反應(yīng)均需要在280℃以上溫度才能進(jìn)行反應(yīng)，且反應(yīng)式左邊氫氣分壓越高越有利于反應(yīng)式式向右邊進(jìn)行。反應(yīng)式如下：SO2+3H2====H2S+2H2OS8+8H2====8H2SCOS+H2O====H2S+CO2CS2+2H2O====2H2S+CO2

第十七頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一經(jīng)加氫反應(yīng)后所有的硫都被轉(zhuǎn)化成H2S，然后經(jīng)急冷塔降溫后再經(jīng)過(guò)MDEA吸收后送到胺液再生部分，已脫除了H2S的尾氣經(jīng)尾氣焚燒爐焚燒掉殘余的H2S后經(jīng)煙囪高空排放。再生后的胺液再次回到尾氣吸收塔重復(fù)使用，自胺液中解吸出來(lái)的再生酸性氣回到制硫燃燒爐內(nèi)。尾氣急冷塔工作原理尾氣急冷塔是通過(guò)急冷水冷卻器（190E203）來(lái)取走尾氣中的熱量，達(dá)到冷卻尾氣的目的，同時(shí)也達(dá)到清洗尾氣的目的。第十八頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一吸收再生部分工作原理急冷后尾氣離開(kāi)急冷塔頂進(jìn)入尾氣吸收塔，采用醇胺法脫硫工藝，用選擇性脫硫溶劑進(jìn)行化學(xué)吸收尾氣中的硫化氫，同時(shí)吸收部分二氧化碳。吸收塔底吸收了尾氣中硫化氫和二氧化碳等氣體的富溶劑進(jìn)入再生塔進(jìn)行溶劑再生解析，解析出的酸性氣返回硫磺回收系統(tǒng)進(jìn)一步回收硫磺。甲基二乙醇胺脫硫法是一種典型的吸收-再生反應(yīng)過(guò)程，其反應(yīng)機(jī)理為：溶于水的H2S和CO2具有微酸性，與胺（弱堿性）發(fā)生反應(yīng)，生成在高溫中會(huì)分解的鹽類。吸收反應(yīng)如下：第十九頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一2R3NH+H2S→（R3NH）2S（R3NH）2S+H2S→2R3NH2HSR3NH+H2O+CO2→(R3NH)2CO3(R3NH)2CO3+H2O+CO2→2R3NH2HHCO3解析反應(yīng)：(R3NH)2CO3→R3NH+H2O+CO22R3NH2HHCO3→(R3NH)2CO3+H2O+CO2醇胺和H2S和CO2的主要反應(yīng)為可逆反應(yīng)，在吸收塔中上述反應(yīng)的平衡向右移動(dòng)，原料氣中的酸性氣組分被脫除；在再生塔中則平衡向左移動(dòng)，溶劑釋放出酸性氣組分。同所有其它吸收-再生反應(yīng)過(guò)程一樣，加壓和低溫利于吸收；減壓和高溫利于再生，但為了防止溶劑分解，再生溫度通常低于127℃。第二十頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一加氫催化劑硫化原理鈷/鉬催化劑的活性組分是硫化鈷/硫化鉬,催化劑廠提供的是氧化鈷/氧化鉬,催化劑預(yù)硫化原理是將催化劑廠提供的是氧化鈷/氧化鉬在硫化物的作用下硫化成硫化鈷/硫化鉬。第二十一頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一液硫脫氣部分克勞斯工藝生產(chǎn)的液體硫磺，在過(guò)程的不同階段都可以存有H2S。H2S在液硫中是以聚合硫化物（H2Sx）的形式存在。在液硫脫氣工藝中，氣氨起著催化劑的作用，將氣氨直接注入液硫中，可顯著地促進(jìn)多硫化物的分解成H2S，從而提高工藝效率。該工藝過(guò)程可用下式表示：注氨氣液接觸與霧化H2Sx←———→溶解態(tài)的H2S←———→氣態(tài)的H2S脫氣操作溫度應(yīng)保持在140～155℃之間。第二十二頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一第五部分：裝置工藝流程制硫部分來(lái)自低溫甲醇洗單元的酸性氣經(jīng)酸性氣預(yù)熱器（190E106）預(yù)熱后與尾氣處理單元的再生酸性氣混合后分兩路進(jìn)入制硫燃燒爐；一路與變換汽提尾氣混合后從制硫燃燒爐(190F101)火嘴進(jìn)入，另一路從制硫燃燒爐(190F101)側(cè)面進(jìn)入爐內(nèi)。制硫爐內(nèi)反應(yīng)需氧量是根據(jù)使酸性氣中的NH3和烴類組分被完全氧化分解，而其中只占1/3體積的H2S燃燒成SO2，然后SO2和H2S發(fā)生高溫克勞斯反應(yīng),約60～65%轉(zhuǎn)化成單質(zhì)硫。通過(guò)進(jìn)爐酸性氣與進(jìn)爐空氣的比值調(diào)節(jié)和H2S/SO2在線分析儀反饋數(shù)據(jù)嚴(yán)格控制進(jìn)爐空氣量。燃燒時(shí)所需氧氣量由制硫風(fēng)機(jī)與外供氧提供，通過(guò)比值控制氧濃度不大于28%（%voL）。自190F101排出的高溫過(guò)程氣（1000～1100℃），第二十三頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一小部分通過(guò)高溫?fù)胶祥y(190TV107)調(diào)節(jié)一級(jí)轉(zhuǎn)化器（190R101）的入口溫度,其余部分進(jìn)入制硫余熱鍋爐(190E101)，用余熱發(fā)生的飽和蒸汽經(jīng)蒸汽過(guò)熱器(190E204)過(guò)熱至420℃后外輸至4.1MPa(G)管網(wǎng)；過(guò)程氣溫度降至300～400℃進(jìn)入一級(jí)冷凝冷卻器(190E102)冷至150～160℃，在190E102管程出口，冷凝下來(lái)的液體硫磺與過(guò)程氣分離，自底部流出進(jìn)入硫封罐(190V102A)。一級(jí)冷凝冷卻器(190E102)管程出口150～160℃的過(guò)程氣，通過(guò)高溫?fù)胶祥y(190TV107)與1000～1100℃的高溫過(guò)程氣混合后，溫度達(dá)到210～230℃進(jìn)入一級(jí)轉(zhuǎn)化器(190R101)，在催化劑的作用下，過(guò)程氣中的H2S和SO2轉(zhuǎn)化為元素硫。反應(yīng)后的氣體溫度300～320℃，進(jìn)入過(guò)程氣換熱器(190E105)管程，再經(jīng)二級(jí)冷凝冷卻器（190E103）換熱至150～160℃。第二十四頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一190E103冷凝下來(lái)的液體硫磺，在管程出口與過(guò)程氣分離，自底部流出進(jìn)入硫封罐(190V102B)。分離后的過(guò)程氣再返回過(guò)程氣換熱器(190E105)殼程，至220～240℃進(jìn)入二級(jí)轉(zhuǎn)化器(190R102)。在催化劑的作用下，過(guò)程氣中剩余的H2S和SO2進(jìn)一步轉(zhuǎn)化為元素硫。反應(yīng)后的過(guò)程氣進(jìn)入三級(jí)冷凝冷卻器(190E104)冷卻至150～160℃。190E104冷凝下來(lái)的液體硫磺，在管程出口與過(guò)程氣分離，自底部流出進(jìn)入硫封罐(190V102C)。頂部出來(lái)的制硫尾氣經(jīng)尾氣分液罐(190V101)分液后進(jìn)入尾氣處理部分,尾氣分液罐(190V101)冷凝下來(lái)的液體硫磺自底部流出進(jìn)入硫封罐(190V102D)。第二十五頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一尾氣處理和尾氣焚燒由尾氣分液罐(190V101)出來(lái)的制硫尾氣，經(jīng)尾氣加熱器(190E201)，與尾氣焚燒爐(190F201)后的高溫?zé)煔鈸Q熱、混氫后進(jìn)入加氫反應(yīng)器(190R201)，在加氫催化劑的作用下SO2及COS等被加氫水解，還原為H2S。進(jìn)入加氫反應(yīng)器(190R201)的氫氣來(lái)自低溫甲醇洗單元的合成氣,氫氣量是根據(jù)加氫反應(yīng)器后的在線氫分析儀給出的H2濃度信號(hào)進(jìn)行調(diào)節(jié)的。從加氫反應(yīng)器(190R201)出來(lái)的氣流經(jīng)蒸汽發(fā)生器(190E202)生產(chǎn)低壓飽和蒸汽回收熱量后，與減壓后的氣化閃蒸氣一起進(jìn)入尾氣急冷塔(190T201)，與急冷水直接接觸降溫。塔底急冷水經(jīng)急冷水泵(190P201)升壓、過(guò)濾器過(guò)濾、急冷水冷卻器(190E203)冷卻后重新打入塔內(nèi)循環(huán)使用。第二十六頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一因尾氣溫度降低而凝析下來(lái)的、多余的急冷水進(jìn)入酸性水罐（190V104）后由190P101送至變換單元冷凝液汽提塔處理。急冷降溫后的尾氣自塔頂出來(lái)進(jìn)入尾氣吸收塔(190T202)，用胺液再生部分貧液泵(190P301)送來(lái)的30%MDEA溶液吸收其中的H2S，尾氣吸收塔(190T202)頂出來(lái)的凈化氣進(jìn)入尾氣焚燒爐(190F201)燃燒。在尾氣焚燒爐(190F201)內(nèi)，凈化氣中殘余的H2S被燃燒為SO2，烴類分解成CO2和H2O，高溫?zé)煔饨?jīng)蒸汽過(guò)熱器（190E204）和尾氣加熱器(190E201)回收余熱后由煙囪(190S201)排放。尾氣吸收塔(190T202)使用后的富液用富液泵(190P202)送返胺液再生部分進(jìn)行溶劑再生部分。第二十七頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一溶劑再生富液經(jīng)過(guò)貧富液換熱器(190E301)升溫后進(jìn)入溶劑再生塔(190T301)再生，溶劑再生塔(190T301)的熱源由硫回收部分產(chǎn)生的低壓飽和蒸汽(0.35MPa（G））和管網(wǎng)低壓過(guò)熱蒸汽（0.46MPa（G））減溫減壓(190M503)后通過(guò)塔底重沸器(190E303)提供，冷凝水經(jīng)冷凝水回收器(190M502)至全廠冷凝水管網(wǎng)加以回收。溶劑再生塔(190T301)頂?shù)臍怏w經(jīng)過(guò)再生塔頂空冷器(190AE301)冷凝冷卻，凝液作為塔頂回流，不凝氣返回硫回收部分制硫；塔底貧液經(jīng)過(guò)貧富液換熱器(190E301)降溫后進(jìn)入貧液水冷器(190E302)冷卻后進(jìn)入溶劑儲(chǔ)罐(190V302)，再經(jīng)貧液泵(190P301)升壓，經(jīng)胺液過(guò)濾器過(guò)濾后至尾氣吸收塔(190T202)循環(huán)使用。第二十八頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一液硫脫氣和液硫成型制硫部分生產(chǎn)的液體硫磺進(jìn)入液硫池(190X401)，通過(guò)往液硫中注入催化劑(氣氨)并用液硫脫氣泵(190P401)將液硫循環(huán)噴灑，溶于液硫中的硫化氫逸出，用吹掃氮?dú)饧罢羝麌娚淦鲗U氣抽送至尾氣焚燒爐(190F201)焚燒。脫氣后的液體硫磺用液硫提升泵(190P402)送至液硫成型機(jī)(190M401)冷卻固化為半圓形固體硫磺顆粒，經(jīng)過(guò)傳送帶進(jìn)入硫磺包裝碼垛機(jī)(190M402)，自動(dòng)稱重，包裝、碼垛后運(yùn)入硫磺庫(kù)棚存放，產(chǎn)品外運(yùn)出廠。第二十九頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一第六部分：硫回收裝置流程圖第三十頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一第七部分：硫回收裝置設(shè)備培訓(xùn)硫回收裝置主要設(shè)備說(shuō)明制硫燃燒爐、尾氣焚燒爐采用圓筒形臥式結(jié)構(gòu)，殼體材質(zhì)采用碳鋼，內(nèi)襯里采用內(nèi)砌外澆結(jié)構(gòu)專利技術(shù)。尾氣急冷塔與尾氣吸收塔采用重疊安裝結(jié)構(gòu)，考慮到硫化氫、二氧化碳等介質(zhì)的應(yīng)力腐蝕，塔體材質(zhì)選用20R+0Gr18Ni10Ti復(fù)合鋼板，內(nèi)構(gòu)件材質(zhì)選用0Gr18Ni9.溶劑再生塔操作介質(zhì)為胺液、硫化氫、二氧化碳、水等介質(zhì)，為防止設(shè)備腐蝕，塔體材質(zhì)選用20R+0Gr18Ni10Ti復(fù)合鋼板，內(nèi)構(gòu)件材質(zhì)選用0Gr18Ni9。第三十一頁(yè)，共三十七頁(yè)，編輯于2023年，星期一一、二級(jí)轉(zhuǎn)化器和加氫反應(yīng)器，殼體材質(zhì)選用20R。為防止露點(diǎn)腐蝕，均采用內(nèi)襯帶龜甲網(wǎng)的輕質(zhì)隔熱耐磨襯里，且外保溫。制硫余熱鍋爐采用一個(gè)鍋殼加一個(gè)外置汽包的組合結(jié)構(gòu)，鍋殼前段直接與制硫燃燒爐焊接連接，鍋殼前段管板