調(diào)節(jié)閥門的水力特性

10調(diào)整閥門的水力特性P S G 2 S A d

l 1 A K 2VSDN (mm)A 100kPa(m3/h)2

150.0105

20 250.00316 0.00122幾種典型的低阻兩通恒溫閥按K換算的ζ值如下表：VSDNDANFOSSRTD—GHONEYWELUBGHONEYWELH1524377.82030109.510.52542--10.5型號型號KVSζ243042最大壓差2m2m1.6m散熱器進流系數(shù)11S11S1S2散熱器通路為S1跨越管通路為S2當承受散熱器的ζ=2S1∑ζλ/D(λ/D)LS1∑ζλ/D(λ/D)L(λ/D)L+∑ζS1DN15282.61.329.30.307DN20341.80.934.90.110DN25461.30.6546.650.057∑ζλ/D(λ/D)L(λ/D)L+∑ζSDN1532.61.34.320.045DN2031.80.93.90.0123DN2531.30.653.650.004453散熱器通路跨越管通路散熱器進流系數(shù)DN15DN150.277DN20DN150.390DN20DN200.250DN25DN150.470DN25DN200.317DN25DN250.218∑ζλ/D(λ/D)L(λ/D)L+∑ζS1∑ζλ/D(λ/D)L(λ/D)L+∑ζS1DN1541.22.61.342.50.446DN20113.51.80.9114.40.3615DN251.30.65∑ζλ/D(λ/D)L(λ/D)L+∑ζS2DN1532.61.34.30.045DN2031.80.93.90.0123DN2531.30.653.650.004453DN15DN20DN20DN25DN25DN25

DN15DN15DN20DN15DN20DN25

散熱器進流系數(shù)0.240.260.1515×1520×1520×202515×1520×1520×2025×1525×2025×25ω0.277S0.002350.3900.001600.2500.000690.4700.001260.3170.000570.2180.00027∑ζλ/D(λ/D)L(λ/D)L+∑ζ∑ζλ/D(λ/D)L(λ/D)L+∑ζS2∑ζ∑ζ11.814.514.5λ/D2.61.81.3(λ/D)L1.30.90.65(λ/D)L+∑ζ13.134.99.425S1DN15DN20DN250.1380.050.0115DN1532.61.34.30.045DN2031.80.93.90.0123DN2531.30.653.650.004453散熱器通路跨越管通路散熱器進流系數(shù)DN15DN150.363DN20DN150.49DN20DN200.33DN25DN150.66DN25DN200.51DN25DN250.38管的散熱器組的計算阻力特性S值15×15×1520×1520×2025×1525×2025×25ωS0.3630.001800.4900.003300.3300.000550.6600.006000.5100.001300.3800.00017ST-11S值DN150.01850DN200.00531DN250.00187三通恒溫閥及散熱器組S值是直接針對單管系統(tǒng)的，但水阻仍偏大，以HONEYWELL公司的產(chǎn)品為例，其數(shù)值為：DN15K=2.16ζ=2058％S=0.010460VSDN20

K=3.10ζ=3242％S=0.002274VS恒流量調(diào)整閥3m的條件下，在對應于肯定口徑閥門的允許流量范圍內(nèi)，手動設定被調(diào)整對象的額定流量。當外網(wǎng)壓差發(fā)生變化時，依據(jù)閥外的壓差信號自力轉變閥的開度，使包括被調(diào)整對象的系統(tǒng)和調(diào)整閥在內(nèi)的總阻力ΔP等比變化，維持被調(diào)整對象的流量穩(wěn)定。由于調(diào)整閥內(nèi)被調(diào)整對象系統(tǒng)的阻力特性是不變的，僅可轉變閥的開度以轉變總阻力特性S值，故只需取調(diào)整閥兩端的壓差信號，作為自力調(diào)整的依據(jù)，即使得調(diào)整閥兩端的壓差保持根本恒定。調(diào)整原理可用下式說明：ΔP=S·2恒壓差調(diào)整閥3m的條件下，在對應于肯定口徑閥門的允許調(diào)整范圍內(nèi)，手動設定被調(diào)整對象閥后系統(tǒng)供回水的總壓差。由于末端設備承受自力式溫控閥或其它調(diào)整構件時，閥前后的抱負壓差值為10—30kPa，并不宜大于60kPa。因此要求維持被調(diào)整對象系統(tǒng)供回水的總壓差根本恒定。當受以下因素的影響時，被調(diào)整對象系統(tǒng)供回水的總壓差將發(fā)生變化：由于外網(wǎng)壓差增大，使閥后壓差相應增大，恒壓差調(diào)整閥可依據(jù)閥后的壓差信號，自力轉變閥的開度，使閥后壓差穩(wěn)定。由于被調(diào)整對象的系統(tǒng)流量變小，使設置于供水入口的紅閥后的壓力由于節(jié)流壓降變小而上升，使設置于回水出口的蘭閥前的壓力由于節(jié)流壓降變小而下降，調(diào)整閥組內(nèi)被調(diào)整對象壓差增大，可依據(jù)兩個閥的壓差信號，自力轉變閥的開度，使閥后壓差穩(wěn)定。由于恒壓差調(diào)整閥是為保持被調(diào)整對象系統(tǒng)供回水的總壓差根本恒定，需取被調(diào)整對象系統(tǒng)供回水兩端的壓差信號，作為自力調(diào)整的依據(jù)，即使得系統(tǒng)供回水兩端的壓差保持根本恒定。依據(jù)上述原理，如僅在建筑采暖入口設置，明顯只可保持緊靠建筑采暖入口處的壓差穩(wěn)定。但假設被調(diào)整對象的干管系統(tǒng)有較大壓降，由于各立管流量變化，離入口較遠立管的壓差仍不能保持穩(wěn)定。因此，要求每一立管也要設置。同例，如僅在立管設置，可保持立管根部的壓差穩(wěn)定。但假設立管有較大壓降，由于各戶內(nèi)系統(tǒng)流量變化，離立管根部較遠的戶內(nèi)系統(tǒng)壓差仍不能保持壓差穩(wěn)定。因此，要求每一戶內(nèi)系統(tǒng)也要設置。保持壓差穩(wěn)定的其它方法設被調(diào)整對象為兩個并聯(lián)環(huán)路組成，每一環(huán)路的流量為10m3/h，總流量為20m3/h。當一個環(huán)路被關斷，而入口壓差保持不變時：未關斷環(huán)路的流量將增加。被調(diào)整對象總流量將削減。的流量將平衡于該流量通過公共段和未關斷環(huán)路管段的阻力，仍等同于入口壓差。未關斷環(huán)路阻力比例未關斷環(huán)路流量增加比例20％ 58％50％ 26％80％ 8％

總流量PETTINAROLI---930C1配置圖式散熱器組的阻力計算K=K=1.3ζ=56.4K=3.0ζ=35.2VSDN20VS當承受ζ≦2的低阻力散熱器〔如鑄鐵散熱器〕條件下，散熱器進流系數(shù)計算結果為：11 S11 S1S2

0 .293一個散熱器組的綜合阻力特性為：S=0.00569當流量為440kg/h,一個散熱器組的阻力值為：ΔP=S·G2=1101.6Pa=1.1016kPa共9組散熱器組的阻力值為：91.1016=9.914kPa管道的阻力計算承受塑料類管材25×2.5，設總長度為80m，查DBJ01-605-2023L-1L-2440kg/h,沿程阻力為:80×130×0.