砌體結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)

②第二層截面2-2處軸向力為上述荷載與本層墻自重及圈梁自重之和第一層①第一層截面3-3處軸向力為上述荷載與本層樓蓋荷載之和查表3-5，，則查表3-5，則②第一層截面4-4處軸向力為上述荷載與本層墻自重及圈梁自重之和第二層窗間墻承載力驗(yàn)算第二層截面1-1處窗間墻受壓承載力驗(yàn)算:第一組內(nèi)力第二組內(nèi)力對(duì)于第一組內(nèi)力:查表3-3，按式(3-11），,滿足要求。按式(3-11），,滿足要求。第二層截面2-2處窗間墻受壓承載力驗(yàn)算:第一組內(nèi)力第二組內(nèi)力查表3-2，按式(3-11），,滿足要求。梁端支承處(截面1-1)砌體局部受壓承載力驗(yàn)算:梁端設(shè)置尺寸為的預(yù)制剛性墊塊。第一組內(nèi)力，查表3-2，盡管<，但局部受壓時(shí)，砌體抗壓強(qiáng)度不調(diào)整。按公式（3-20），,滿足要求。對(duì)于第二組內(nèi)力，由于相等，梁端反力略小些，對(duì)結(jié)構(gòu)更有利些，因此采用的剛性墊塊能滿足局壓承載力的要求。第一層窗間墻承載力驗(yàn)算第一層窗間墻受壓承載力驗(yàn)算結(jié)果項(xiàng)目第一組內(nèi)力第二組內(nèi)力截面截面截面33截面44截面33截面44N(kN)254.886308.082256.539316.385e(mm)260240e/h0.11—0.1—y(mm)120—120—e/y0.22—0.2—β15151515ψ0.520.7450.540.745A(m2)0.432＞0.30.432＞0.30.432＞0.30.432＞0.3f(MPa)1.691.691.691.69ψfA(kN)379.642＞254.886543.912＞308.082394.243＞256.539543.910＞316.385結(jié)論滿足要求滿足要求滿足要求滿足要求（7）梁端支承處(截面3-3)砌體局部受壓承載力驗(yàn)算:梁端設(shè)置尺寸為的預(yù)制剛性墊塊。第一組內(nèi)力，查表3-2，盡管<，但局部受壓時(shí)，砌體抗壓強(qiáng)度不調(diào)整。按公式（3-20），,滿足要求。對(duì)于第二組內(nèi)力，由于相等，梁端反力略小些，對(duì)結(jié)構(gòu)更有利些，因此采用的剛性墊塊能滿足局壓承載力的要求。6.2橫墻承載力計(jì)算以⑦軸線上的橫墻為例，橫墻上承受由屋面和樓面?zhèn)鱽?lái)的均布荷載，取1m寬的橫墻進(jìn)行計(jì)算，其受荷面積為。由于該橫墻為軸心受壓構(gòu)件，隨著墻體高度不同，可只驗(yàn)算第一層的截面4-4的承載力。荷載計(jì)算取一個(gè)計(jì)算單元，作用于橫墻的荷載標(biāo)準(zhǔn)值如下：屋面恒荷載屋面活荷載一、二層樓面恒荷載一、二層樓面活荷載二層墻體自重一層墻體自重及圈梁(2）控制截面內(nèi)力計(jì)算2)第一層截面4-4處軸向力包括上述荷載和二層樓面荷載及第一層墻體自重及圈梁自重之和:橫墻承載力驗(yàn)算第一層截面4-4:，查表，由式(3-11）：滿足要求。上述驗(yàn)算結(jié)果表明，該橫墻有較大的安全儲(chǔ)備，顯然其他的橫墻的承載力不必驗(yàn)算。第7章基礎(chǔ)設(shè)計(jì)7.1工程地質(zhì)條件1）自然地表1米內(nèi)為填土，填土下層為3米厚粉質(zhì)粘土，再下層為泥質(zhì)粉砂。粉質(zhì)粘土地基承載力特征值220KN/M2，灰?guī)r層地基承載力特征值2000～3500KN/M2。2）地下水位：地表以下2.5米，無(wú)侵蝕性。3）相鄰原有建筑基礎(chǔ)為條形基礎(chǔ)，其地面標(biāo)高在室外地面下－1.2米處，馬路排水暗溝－2.0米。7.2計(jì)算基礎(chǔ)底寬根據(jù)工程地質(zhì)條件，為了便于施工，基礎(chǔ)宜建在地下水位以上，且不低于原有相鄰建筑的條形基礎(chǔ)標(biāo)高。故選擇粉質(zhì)粘土層為持力層墻下基礎(chǔ)的埋深。取1.0m長(zhǎng)條形基礎(chǔ)為計(jì)算單元，采用剛性條形磚基礎(chǔ)。設(shè)粉質(zhì)粘土層的e=0.86，Sr=0.91＞0.85，查資料得：ηb=0，ηd=1.0持力層修改后的承載力特征值：fa=220kPa1.外橫墻下條形基礎(chǔ)：上部傳下來(lái)的荷載：Fk=（17.29+56.51+36.61+57.94+43.96+19.8+24.75）/3.3=77.84kN/m由式（4-27）：=77.84/（220-20*1.02）=0.39m2.內(nèi)橫墻下條形基礎(chǔ)：上部傳下來(lái)的荷載：Fk=16.34+9.702+18.86+21.222+8.25+6.6=80.973kN/m由式（4-27）：=80.973/（2204-17..39*1.02）=0.41m取b為0.72m?；A(chǔ)剖面圖如下（基礎(chǔ)部分屬于環(huán)境2類(lèi)，選用燒結(jié)粉煤灰磚MU15、M5水泥砂漿砌筑，滿足永久性要求和基礎(chǔ)頂面局部的均勻）第8章鋼筋混凝土挑梁的設(shè)計(jì)計(jì)算挑梁采用C25混凝土，截面=240mm×350mm，挑梁挑出長(zhǎng)度=2.1m，埋入長(zhǎng)度=2.8m，頂層埋入長(zhǎng)度為4.2m，挑梁間墻體凈高為3.25m，挑梁自重2.1kN/m。8.1荷載計(jì)算屋面均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：樓面均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值：挑梁自重：gk=2.18.2抗傾覆驗(yàn)算（1）計(jì)算傾覆點(diǎn)因=2.5＞2.2=2.4×0.35=0.77m，取=0.3=0.3×0.35=0.105＜0.13=0.364m。（2）傾覆力矩對(duì)于頂層取對(duì)于樓層（3）抗傾覆力矩挑梁的抗傾覆力矩由本層挑梁尾端上部45°擴(kuò)展角范圍內(nèi)的墻體和樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生。對(duì)于頂層：由式（5-18）：,滿足要求。對(duì)于樓面由公式（5-18）得:滿足要求。8.3挑梁下砌體局部受壓驗(yàn)算挑梁下的支撐壓力，對(duì)于頂層：取由公式（5-19）：滿足要求。對(duì)于樓層：取由公式（5-19）：滿足要求。8.4鋼筋混凝土承載力驗(yàn)算樓層挑梁：取按鋼筋混凝土受彎構(gòu)件計(jì)算梁的正截面和斜截面承載力，采用C30混凝土HRB335級(jí)鋼筋：（，）選用的鋼筋（982）因，故可按構(gòu)造配置箍筋。選用@250.8.5挑梁結(jié)構(gòu)示意圖圖8.1挑梁結(jié)構(gòu)示意圖

第9章鋼筋混凝土過(guò)梁的設(shè)計(jì)計(jì)算選?、?③軸線間的D軸線上的窗過(guò)梁一、設(shè)計(jì)資料 1.原始計(jì)算數(shù)據(jù) 砌體類(lèi)型:燒結(jié)普通磚 混凝土強(qiáng)度等級(jí):C25 fc=11.90N/mm2 主筋強(qiáng)度等級(jí):HPB300 fy=270N/mm2 Es=210000.00N/mm2 箍筋強(qiáng)度等級(jí):HPB300 結(jié)構(gòu)構(gòu)件重要性系數(shù)g0=0.90 砌體材料容重gw=18.00kN/m3 砌體材料抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 f=0.67MPa 過(guò)梁上墻體高度hw=500mm 墻體厚度bw=240mm 縱筋合力點(diǎn)至近邊距離 as=35mm 過(guò)梁容重gl=25.00kN/m3 過(guò)梁高度h=300mm 過(guò)梁寬度b=240mm 過(guò)梁凈跨Ln=2100mm 過(guò)梁梁端的支承長(zhǎng)度 a=300mm 梁板傳來(lái)荷載設(shè)計(jì)值 qb=10.00kN/m 2.設(shè)計(jì)依據(jù)規(guī)范 《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50003—2001)(以下簡(jiǎn)稱(chēng)“砌體規(guī)范”) 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB50010-2010)(以下簡(jiǎn)稱(chēng)“規(guī)范”)二、計(jì)算過(guò)梁荷載設(shè)計(jì)值 1.墻體荷載 根據(jù)砌體規(guī)范7.2.2條第二款規(guī)定,對(duì)于磚砌體,當(dāng)hw＜Ln/3時(shí),墻體荷載按墻體的均布自重計(jì)算 gkw=gwhwbw=18.00×500×240×10-6=2.16kN/m 2.過(guò)梁自重 過(guò)梁的自重荷載gkl=glbh=25.00×240×300×10-6=1.80kN/m 3.梁板傳來(lái)的荷載值 根據(jù)砌體規(guī)范第7.2.2條第一款規(guī)定,當(dāng)hw＜Ln時(shí),應(yīng)計(jì)入梁板傳來(lái)的荷載 梁板傳來(lái)的荷載qb=10.00kN/m 4.過(guò)梁上荷載設(shè)計(jì)值 根據(jù)砌體規(guī)范第4.1.5條,作用在過(guò)梁上的荷載的設(shè)計(jì)值 p=g0[1.35(gkw+gkl)+qb]=0.90×[1.35×(2.16+1.80)+10.00]=13.81kN/m三、過(guò)梁截面配筋 1.過(guò)梁的計(jì)算跨度 過(guò)梁的計(jì)算寬跨度L0=Min{Ln+a,1.1Ln} =Min{2100+300,1.1×2100}=2310mm 2.過(guò)梁跨中最大彎矩 過(guò)梁按簡(jiǎn)支計(jì)算,其跨中最大彎矩為EQ\F(1,8)pL\o(0,2)=\F(1,8)×13.81×23102×10-6=9.21kN·m 3.截面配筋 1)相對(duì)界限受壓區(qū)高度xb ecu=0.0033-(fcu,k-50)×10-5=0.0033-(25-50)×10-5=0.0036>0.0033 取ecu=0.0033 按規(guī)范公式(6.2.7-1) xb=EQ\F(b1,1+\F(fy,Esecu))=EQ\F(0.80,1+\F(270,2.10×105×0.00330))=0.58 2)受壓區(qū)高度x 按規(guī)范公式(6.2.10-1),EQA\o(s,')=0,EQA\o(p,')=0 MEQ=a1fcbx\b(h0-\F(x,2)) EQx=h0-\r(,h\o(0,2)-\F(2M,a1fcb))EQ=265-\r(,2652-\F(2×9.21×106,1.00×11.90×240))=12.47mm <xbh0=0.58×265=152.56mm,按計(jì)算不需要配置受壓鋼筋 3)受拉鋼筋截面積As 按規(guī)范公式(6.2.10-2) a1fcbx=fyAs 得 As=EQ\F(a1fcbx,fy)=\F(1.00×11.90×240×12.47,270.00)=132mm2 根據(jù)規(guī)范第9.2.6條規(guī)定,當(dāng)梁的跨度小于4m時(shí),受壓鋼筋面積不宜小于2A8的面積 As=2×3.14×82/4=101mm2 4)驗(yàn)算配筋率 實(shí)配受拉鋼筋(梁底):2A10,As=157mm2 實(shí)配受壓鋼筋(梁頂):2A10EQ,A\o(s,')=157mm2 驗(yàn)算最大配筋率時(shí)取EQr=\F(As,bh0)=\F(157,240×265)×100%=0.25% 最大配筋率EQrmax=a1xb\F(fc,fy)EQ=1.00×0.58×\F(11.90,270.00)=2.54% r<=rmax=2.54%不超筋 驗(yàn)算最小配筋率時(shí)取EQr=\F(As,bh)=\F(157,240×300)×100%=0.22% EQ\b\rc\}(\a\al\co1\vs3\hs3(rmin=0.2%,rmin=0.45×1.27/270.00=0.212%))rmin=0.212%<r 滿足最小配筋率要求四、過(guò)梁箍筋計(jì)算 1.過(guò)梁最大剪力 取墻體邊緣處的剪力作為過(guò)梁所受的最大剪力 V=0.5pLn=0.5×13.81×2100/1000=14.50kN 2.過(guò)梁箍筋配筋 1)復(fù)核截面條件 按規(guī)范公式(6.3.1) 0.25bcfcbh0=0.25×1.00×11.90×240×265=189.2×103N V=14.5kN<189.2kN,截面尺寸滿足要求 2)驗(yàn)算構(gòu)造配筋條件 按規(guī)范公式(6.3.7) EQ0.7ftbh0=EQ0.7×1.27×240×265=56.5×103N>V=14.5kN 按構(gòu)造配置箍筋 實(shí)際配置雙肢箍筋A(yù)6@200EQ\b\bc(\f(Asv,s)=\f(2×28.27,200)=0.2827)五、局部受壓驗(yàn)算 1.梁端支承壓力設(shè)計(jì)值 梁端支承壓力設(shè)計(jì)值Nl=0.5pL0=0.5×13.81×2310/1000=15.95kN 2.上部荷載設(shè)計(jì)值 對(duì)于過(guò)梁,可不考慮上部荷載的影響,yN0=0 3.有效支承長(zhǎng)度 有效支承長(zhǎng)度a0=10EQ\r(\f(hc,f))=10×\r(\f(300,0.67))=212mm 4.混凝土局部受壓面積 混凝土局部受壓面積Al=a0b=212×240=50785mm2 5.梁端應(yīng)力圖形的完整系數(shù) 梁端應(yīng)力圖形的完整系數(shù)h對(duì)于過(guò)梁取為1.0 6.局部抗壓強(qiáng)度提高系數(shù) 局部抗壓強(qiáng)度系數(shù)g=1+0.35EQ\r(\f(A0,Al)-1) EQ=1+0.35×\r(\f((300+240)×240,50785)-1) =1.44 當(dāng)g大于1.25時(shí),g取為1.25 7.最大承載力 根據(jù)砌體規(guī)范公式(5.2.4-1),最大承載力Nmax=hgfAl 得Nmax=1.0×1.25×0.67×50785/1000=42.53kN 8.驗(yàn)算結(jié)果 支承壓力設(shè)計(jì)值不大于砌體所能承受的最大壓力,局部受壓承載力滿足要求第10章樓梯的設(shè)計(jì)計(jì)算一、設(shè)計(jì)示意圖二、基本資料 1.設(shè)計(jì)規(guī)范 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2001）（2006年版） 《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》（GB50010-2010） 2.幾何參數(shù) 樓梯類(lèi)型:板式A型樓梯(/) 約束條件:兩端固定 斜梯段水平投影長(zhǎng)度:L1=3300mm 梯段凈跨:Ln=L1=3300=3300mm 樓梯高度:H=1800mm 樓梯寬度:W=3300mm 踏步高度:h=150mm 踏步寬度:b=300mm 樓梯級(jí)數(shù):n=12（級(jí)） 梯段板厚:C=100mm 面層厚度:C2=30mm 上部平臺(tái)梯梁寬度:b1=200mm 下部平臺(tái)梯梁寬度:b2=200mm 3.荷載參數(shù) 樓梯混凝土容重:gb=25.00kN/m3 樓梯面層容重:gc1=25.00kN/m3 樓梯欄桿自重:qf=0.50kN/m 樓梯均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值:q=2.50kN/m2 可變荷載組合值系數(shù):yc=0.70 可變荷載準(zhǔn)永久值系數(shù):yq=0.50 4.材料參數(shù) 混凝土強(qiáng)度等級(jí):C25 混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:fc=11.90N/mm2 混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值:ftk=1.78N/mm2 混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:ft=1.27N/mm2 混凝土彈性模量:Ec=2.80×104N/mm2 鋼筋強(qiáng)度等級(jí):HRB335 fy=300.00N/mm2 鋼筋彈性模量:Es=200000N/mm2 受拉縱筋合力點(diǎn)到斜梯段板底邊的距離:as=15mm三、荷載計(jì)算過(guò)程 1.樓梯幾何參數(shù) 梯段板與水平方向夾角余弦值:cosa=EQ\F(b,\R(b2+h2))=\F(300,\R(3002+1502))=0.89 斜梯段的計(jì)算跨度:L0=Min{Ln+(b1+b2)/2,1.05Ln}=Min{3300+(200+ 200)/2,1.05×3300}=Min{3500,3465}=3465mm 梯段板折算到水平投影后的計(jì)算厚度: T=(h+C/cosa×2)/2=(150+100/0.89×2)/2=187mm 2.荷載設(shè)計(jì)值 2.1均布恒載標(biāo)準(zhǔn)值 2.1.1L1段梯板自重 gk1'=gb×T/1000=25.00×187/1000=4.67kN/m2 gk1=gk1'×L1/Ln=4.67×3300/3300=4.67kN/m2 2.1.2L1段梯板面層自重 gk3'=gc1×C2×(H+L1)/L1/1000=25.00×30×(1800+3300)/3300/1000 =1.16kN/m2 gk3=gk3'×L1/Ln=1.16×3300/3300=1.16kN/m2 2.1.3將欄桿自重由線荷載折算成面荷載 gk6=qf/W×1000=0.50/3300×1000=0.15kN/m2 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值 gk=gk1+gk3+gk6=4.67+1.16+0.15=5.98kN/m2 2.2均布荷載設(shè)計(jì)值 由活荷載控制的梯段斜板荷載設(shè)計(jì)值: pL=1.2gk+1.4q=1.2×5.98+1.4×2.50=10.68kN/m2 由恒荷載控制的梯段斜板荷載設(shè)計(jì)值: pD=1.35gk+1.4ycq=1.35×5.98+1.4×0.70×2.50=10.52kN/m2 最不利的梯段斜板荷載設(shè)計(jì)值: p=Max{pL,pD}=Max{10.68,10.52}=10.68kN/m2四、正截面承載能力計(jì)算 1.斜梯段配筋計(jì)算 h0=T-as=100-15=85mm 跨中最大彎矩,Mmax=EQ\F(1,24)pL\o(0,2)=\F(1,24)×10.68×34652×10-6=5.34kN·m 1)相對(duì)界限受壓區(qū)高度xb ecu=0.0033-(fcu,k-50)×10-5=0.0033-(25-50)×10-5=0.0036>0.0033 取ecu=0.0033 按規(guī)范公式(6.2.7-1) xb=EQ\F(b1,1+\F(fy,Esecu))=EQ\F(0.80,1+\F(300,2.00×105×0.00330))=0.55 2)受壓區(qū)高度x 按規(guī)范公式(6.2.10-1),EQA\o(s,')=0,EQA\o(p,')=0 MEQ=a1fcbx\b(h0-\F(x,2)) EQx=h0-\r(,h\o(0,2)-\F(2M,a1fcb))EQ=85-\r(,852-\F(2×5.34×106,1.00×11.90×1000))=5.46mm <xbh0=0.55×85=46.75mm,按計(jì)算不需要配置受壓鋼筋 3)受拉鋼筋截面積As 按規(guī)范公式(6.2.10-2) a1fcbx=fyAs 得 As=EQ\F(a1fcbx,fy)=\F(1.00×11.90×1000×5.46,300.00)=216mm2 梯段中間截面實(shí)際配置受拉鋼筋為B8@200,每米寬板實(shí)際配筋面積為251mm2 4)驗(yàn)算配筋率 EQr=\F(As,bh)=\F(251,1000×100)×100%=0.25%<rmax=2.18%不超筋 EQ\b\rc\}(\a\al\co1\vs3\hs3(rmin=0.2%,rmin=0.45×1.27/300.00=0.191%))rmin=0.200%<r 滿足最小配筋率要求 支座最大負(fù)彎矩,Mmax=EQ-\F(1,12)pL\o(0,2)=-\F(1,12)×10.68×34652×10-6=-10.68kN·m 1)相對(duì)界限受壓區(qū)高度xb ecu=0.0033-(fcu,k-50)×10-5=0.0033-(25-50)×10-5=0.0036>0.0033 取ecu=0.0033 按規(guī)范公式(6.2.7-1) xb=EQ\F(b1,1+\F(fy,Esecu))=EQ\F(0.80,1+\F(300,2.00×105×0.00330))=0.55 2)受壓區(qū)高度x 按規(guī)范公式(6.2.10-1),EQA\o(s,')=0,EQA\o(p,')=0 |M|EQ=a1fcbx\b(h0-\F(x,2)) EQx=h0-\r(,h\o(0,2)-\F(2M,a1fcb))EQ=85-\r(,852-\F(2×|-10.68|×106,1.00×11.90×1000))=11.31mm <xbh0=0.55×85=46.75mm,按計(jì)算不需要配置受壓鋼筋 3)受拉鋼筋截面積As 按規(guī)范公式(6.2.10-2) a1fcbx=fyAs 得 As=EQ\F(a1fcbx,fy)=\F(1.00×11.90×1000×11.31,300.00)=449mm2 梯段板支座截面實(shí)際配置受拉鋼筋為B8@110,每米寬板實(shí)際配筋面積為457mm2 4)驗(yàn)算配筋率 EQr=\F(As,bh)=\F(457,1000×100)×100%=0.46%<rmax=2.18%不超筋 EQ\b\rc\}(\a\al\co1\vs3\hs3(rmin=0.2%,rmin=0.45×1.27/300.00=0.191%))rmin=0.200%<r 滿足最小配筋率要求五、斜截面承載能力驗(yàn)算 V=0.5pL0cosa=0.5×10.68×3465/1000×0.89=16.5kN 1)復(fù)核截面條件 按規(guī)范公式(6.3.1) 0.25bcfcbh0=0.25×1.00×11.90×1000×85=252.9×103N V=16.5kN<252.9kN,截面尺寸滿足要求 2)驗(yàn)算構(gòu)造配筋條件 按規(guī)范公式(6.3.7) 0.7ftbh0=0.7×1.27×1000×85=75.6×103N>V=16.5kN 斜截面承載力滿足要求六、跨中撓度驗(yàn)算 1.荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合值 pk=gk+q=5.98+2.50=8.48kN/m Mk=EQ\F(1,24)pkL\o(0,2)=\F(1,24)×8.48×34652×10-6=4.24kN·m 2.荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合值 pq=gk+yqq=5.98+0.50×2.50=7.23kN/m Mq=EQ\F(1,24)pqL\o(0,2)=\F(1,24)×7.23×34652×10-6=3.62kN·m 3.撓度驗(yàn)算 1)裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)y: 由規(guī)范公式（7.1.4-3）,縱向受拉鋼筋的應(yīng)力: ssq=EQ\F(Mq,0.87h0As)=EQ\F(3617220.98,0.87×85×251.33)=194.62N/mm2 對(duì)矩形截面受彎構(gòu)件,有效受拉混凝土截面面積: Ate=0.5bh=0.5×1000×100=50000mm2 按規(guī)范公式（7.1.2-4）計(jì)算縱向鋼筋配筋率: rte=EQ\F(As,Ate)=\F(251,50000)=5.0266×10-3 混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值:ftk=1.78N/mm2 按規(guī)范公式（7.1.2-2） y=1.1-0.65EQ\F(ftk,rtessq)=1.1-0.65×\F(1.78×1000,5.0266×194.62)=-0.08 當(dāng)y<0.2時(shí),取y=0.2； 2)鋼筋彈性模量和混凝土彈性模量的比值:aE aE=EQ\F(Es,Ec)=\F(200000,28000)=7.14 3)受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值:gf' 對(duì)于矩形截面,gf'=0.00 4)縱向受拉鋼筋配筋率:r r=EQ\F(As,bh0)=\F(251,1000×85)=0.002957 5)受彎構(gòu)件的短期剛度:Bs 由規(guī)范公式（7.2.3-1）,Bs=EQ\F(EsAsh\o(0,2),1.15y+0.2+\F(6aEr,1+3.5gf')) =EQ\F(200000×251×852,1.15×0.20+0.2+\F(6×7.14×0.002957,1+3.5×0.00))×10-9=399.94kN·m2 6)考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度增大的影響系數(shù):q 根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范7.2.5條規(guī)定: r'=0,取q=2.00 7)受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度:B 根據(jù)規(guī)范公式（7.2.2-2）,可得 B=EQ\F(Bs,q)=\F(399.94,2.00)=199.97kN·m2 8)跨中撓度:f f=EQ\F(1,384)\F(pqL\o(0,4),Bcosacosa)=EQ\F(1,384)×\F(7.23×34654,199.97×0.892)×10-9=16.97mm 9)容許撓度: EQLx=\F(L0,cosa)=\F(3465,0.89)=3874mm 因計(jì)算跨度Lx小于7000mm,所以容許撓度[L0]=EQ\F(Lx,200)=\F(3874,200)=19.37mm 跨中最大撓度小于容許撓度,滿足要求。七、裂縫寬度驗(yàn)算 1.裂縫寬度驗(yàn)算 1)裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)y: 由規(guī)范公式（7.1.4-3）,縱向受拉鋼筋的應(yīng)力: ssq=EQ\F(Mq,0.87h0As)=EQ\F(3617220.98,0.87×85×251.33)=194.62N/mm2 對(duì)矩形截面受彎構(gòu)件,有效受拉混凝土截面面積: Ate=0.5bh=0.5×1000×100=50000mm2 按規(guī)范公式（7.1.2-4）計(jì)算縱向鋼筋配筋率: rte=EQ\F(As,Ate)=\F(251,50000)=5.03×10-3 當(dāng)rte<0.01時(shí),取rte=0.01 混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值:ftk=1.78N/mm2 按規(guī)范公式（7.1.2-2） y=1.1-0.65EQ\F(ftk,rtessq)=1.1-0.65×\F(1.78×1000,10.0000×194.62)=0.51 2)構(gòu)件受力特征系數(shù)acr 根據(jù)表7.1.2-1,對(duì)于受彎的鋼筋混凝土構(gòu)件,其構(gòu)件受力特征系數(shù)acr 取為1.9 3)受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq 根據(jù)表7.1.2-2,對(duì)于帶肋鋼筋,其相對(duì)粘結(jié)特性系數(shù)n=1.0 根據(jù)規(guī)范公式（7.1.2-3）,deq=EQ\F(∑nid\o(i,2),∑ninidi)=EQ\F(8,1.0)=8.00mm 4