【600MW示范快堆全速汽輪機(jī)安裝關(guān)鍵工藝研究7200字（論文）】

MW示范快堆全速汽輪機(jī)安裝關(guān)鍵工藝研究目錄TOC\o"1-3"\h\u162251前言 1155071.1基本結(jié)構(gòu)簡介 1119821.2示范快堆全速機(jī)相對(duì)于壓水堆半速機(jī)特點(diǎn) 4118651.2.1示范快堆全速機(jī)尺寸重量小，低壓軸承箱支撐在低壓外缸上 4127861.2.2示范快堆全速機(jī)抗振動(dòng)能力弱，對(duì)汽輪機(jī)基礎(chǔ)施工要求高 5209051.2.3示范快堆全速機(jī)對(duì)通流間隙誤差控制要求不同 580512示范快堆全速汽輪機(jī)安裝工藝及改進(jìn)建議 5271262.1基礎(chǔ)水泥墊塊施工工藝及改進(jìn)建議 5324362.1.1基礎(chǔ)水泥墊塊制作流程 6296562.1.2示范快堆現(xiàn)場施工發(fā)生的問題 625002.1.3各施工環(huán)節(jié)分析及改進(jìn) 7311422.2軸系安裝調(diào)整工藝及改進(jìn)建議 981892.2.1軸系安裝調(diào)整工藝 9271832.2.2軸系安裝調(diào)整的改進(jìn)建議 11139283結(jié)論 12271373.1水泥墊塊施工改進(jìn)結(jié)論 12318333.2軸系安裝調(diào)整改進(jìn)結(jié)論 127194參考文獻(xiàn) 131前言600MW示范快堆選用的是東方汽輪機(jī)廠HD650A型全速三缸四排凝汽式汽輪機(jī)，基礎(chǔ)型式為剛性。該型汽輪機(jī)組額定功率為646MW，轉(zhuǎn)速3000rpm，主蒸汽參數(shù)為：12.85MPa，475℃，蒸汽流量2280t/h，汽輪機(jī)總長（不含發(fā)電機(jī)）約為30940mm。包括一個(gè)高壓缸，兩個(gè)低壓缸。；低壓缸采用雙流設(shè)計(jì)，熱力級(jí)為5級(jí)，低壓末級(jí)動(dòng)葉采用成熟可靠的優(yōu)化型1200mm動(dòng)葉片。汽輪機(jī)外形示意圖如圖1所示。圖1HD650A型汽輪機(jī)外形圖1.1基本結(jié)構(gòu)簡介高壓缸通流為單通流方式，主蒸汽通過兩組主汽閥門水平進(jìn)入入高壓缸。高壓缸由15級(jí)組成，設(shè)有MSR二級(jí)再熱抽汽（HP6級(jí)后）、MSR一級(jí)抽汽（HP11級(jí)后左側(cè)）、7號(hào)高加抽汽（HP11級(jí)后右側(cè)）、除氧器抽汽（HP13級(jí)后）和5號(hào)低加抽汽（HP15級(jí)后）等抽汽口。高壓缸為內(nèi)外雙層缸加隔板套結(jié)構(gòu)。高壓汽缸外層為高壓外缸，內(nèi)層沿汽流方箱依次為高壓內(nèi)缸、1#隔板套和2#隔板套。高壓缸所有載荷都通過高壓外缸下半的4個(gè)貓爪支撐在前軸承箱和后軸承箱上，軸承箱支撐在基架鋼臺(tái)板上。高壓外缸和軸承箱之間設(shè)置有軸向?qū)蜴I，保持汽缸膨脹和收縮過程中心不變。高壓轉(zhuǎn)子兩端支撐在高壓前、后軸承箱內(nèi)的支撐軸承上。高壓前軸承箱內(nèi)設(shè)置有主油泵和推力軸承。詳見圖2。圖2高壓缸剖視圖本機(jī)組共兩個(gè)低壓缸，均為雙分流結(jié)構(gòu)，每側(cè)5級(jí)，共2×2×5級(jí)。LP1、LP2、LP3、LP4級(jí)后設(shè)有抽汽口。低壓缸分為內(nèi)缸和外缸。低壓內(nèi)缸通過4個(gè)貓爪支撐在低壓外缸下半，低壓外缸支撐在汽輪發(fā)電機(jī)基座臺(tái)板上。詳見圖3。低壓軸承箱體與低壓外缸排汽錐體整體焊接在一起，箱體內(nèi)設(shè)有支撐軸承，即支撐軸承為座缸式。2號(hào)低壓外缸電機(jī)側(cè)箱體內(nèi)還設(shè)有盤車裝置。低壓外缸與帶膨脹節(jié)的凝汽器喉部焊接在一起。低壓內(nèi)缸底部設(shè)有至4號(hào)低加（LP1級(jí)后），至2號(hào)低加（LP2級(jí)后），至2號(hào)低加（LP3級(jí)后），至1號(hào)低加（LP4級(jí)后）4級(jí)抽汽口。圖3低壓缸剖視圖機(jī)組軸系由汽輪機(jī)高壓轉(zhuǎn)子、兩個(gè)低壓轉(zhuǎn)子和發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子組成。各轉(zhuǎn)子之間采用剛性聯(lián)軸器連接。根據(jù)各軸承的工作條件，為保證軸系安全、穩(wěn)定地運(yùn)行，高中壓轉(zhuǎn)子支持軸承采用可傾瓦軸承，低壓轉(zhuǎn)子支持軸承采用橢圓瓦軸承，詳見圖4和表1。圖4示范快堆全速機(jī)軸系示意圖表1軸系部件參數(shù)表序號(hào)參數(shù)高壓轉(zhuǎn)子A低壓轉(zhuǎn)子B低壓轉(zhuǎn)子發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子1

轉(zhuǎn)子長度（mm）898096389312136432

跨距（mm）668067506750100613

重量（kg）31938.9379475.180927.4869062.6高壓后軸承箱底部與臺(tái)板有軸向和橫向?qū)蜴I，即高壓后軸承形成死點(diǎn)，使其工作時(shí)保持橫向和軸向位置。高壓前軸承箱底部僅軸向與臺(tái)板間有導(dǎo)向鍵，可隨汽缸熱膨脹相對(duì)臺(tái)板前后軸向滑動(dòng)。低壓內(nèi)缸和低壓外缸之間兩端上、下共設(shè)有4個(gè)軸向鍵，中分面兩側(cè)設(shè)有2個(gè)橫向?qū)蜴I，即低壓缸只能以其中心為死點(diǎn)向兩端膨脹。本機(jī)組滑銷系統(tǒng)詳見圖5。圖5示范快堆全速機(jī)滑銷系統(tǒng)示意圖1.2示范快堆全速機(jī)相對(duì)于壓水堆半速機(jī)特點(diǎn)核電汽輪機(jī)分為半速（1500rpm）和全速（3000rpm）兩種類型，目前壓水堆機(jī)組大多采用半速機(jī)，而示范快堆采用全速機(jī)。兩種類型汽輪機(jī)結(jié)構(gòu)和原理基本相同，但正常運(yùn)行時(shí)轉(zhuǎn)速不同，因此，兩種類型汽輪機(jī)對(duì)主蒸汽品質(zhì)要求不同。壓水堆核電機(jī)組主蒸汽由于初參數(shù)較低且濕度大，蒸汽壓力一般為5MPa～7MPa,溫度一般為260℃～290℃，主蒸汽品質(zhì)不滿足全速機(jī)的需求，近年來陸續(xù)投產(chǎn)的百萬MW級(jí)壓水堆核電機(jī)組均采用半速機(jī)。示范快堆主蒸汽初始?jí)毫?2.85MPa，主蒸汽溫度475℃，蒸汽參數(shù)較高可采用全速機(jī)。1.2.1示范快堆全速機(jī)尺寸重量小，低壓軸承箱支撐在低壓外缸上壓水堆半速機(jī)由于蒸汽初參數(shù)低，在做功相同的情況下，需加大汽缸容積流量，才能保證較大的通流能力和排汽面積。另外，半速機(jī)主蒸汽參數(shù)交底，其做功過程大部分位于濕蒸汽區(qū)，動(dòng)靜部件容易受到濕蒸汽的侵蝕。半速機(jī)為保證安全和機(jī)組壽命，必須對(duì)缸體、轉(zhuǎn)子及隔板等采取加固、加大或者更加抗腐蝕材料等措施，從而導(dǎo)致半速機(jī)相對(duì)于全速機(jī)尺寸和重量更大，據(jù)統(tǒng)計(jì)，半速機(jī)整體重量一般能達(dá)到全速機(jī)的1.2～2.4倍。同時(shí)，半速機(jī)由于缸體和轉(zhuǎn)子重量加大，若軸承箱直接坐落在低壓缸體上，低壓缸沒有足夠的剛度來保證軸向箱的剛度。因此，近年來壓水堆半速機(jī)大都采用了軸承箱直接落地結(jié)構(gòu)或者是軸承箱落到低壓內(nèi)缸，低壓內(nèi)缸再直接落地的結(jié)構(gòu)。而示范快堆全速機(jī)采用軸承箱支撐在低壓外缸上的結(jié)構(gòu)。1.2.2示范快堆全速機(jī)抗振動(dòng)能力弱，對(duì)汽輪機(jī)基礎(chǔ)施工要求高半速機(jī)轉(zhuǎn)速只有全速機(jī)的一半，且整臺(tái)機(jī)組重量一般能夠達(dá)到全速機(jī)的1.2～2.4倍，轉(zhuǎn)子重量更重，轉(zhuǎn)動(dòng)慣量大，因此，其抗振性能比全速機(jī)好。另外，半速機(jī)的基礎(chǔ)一般采用可調(diào)墊鐵布置，調(diào)整缸體和軸承箱揚(yáng)度時(shí)可直接調(diào)整，可調(diào)墊鐵與水泥基礎(chǔ)和缸體之間能夠保持良好的接觸及承載。而全速機(jī)的基礎(chǔ)仍然沿用火電的水泥墊塊布置，一方面水泥墊塊施工質(zhì)量要求較高，若水泥墊塊澆筑不合格將導(dǎo)致缸體和軸承箱承載不均，極可能導(dǎo)致振動(dòng)問題；另一方面，缸體和軸承箱揚(yáng)度調(diào)整只能通過在水泥墊塊和汽輪機(jī)臺(tái)板之間加不銹鋼墊片的方式，若調(diào)整量較大，所加不銹鋼墊片必然較厚較多，也可能對(duì)機(jī)組抗振性能不利。因此，全速機(jī)對(duì)汽輪機(jī)基礎(chǔ)施工要求極高。1.2.3示范快堆全速機(jī)對(duì)通流間隙誤差控制要求不同通流間隙誤差控制直接關(guān)系到汽輪機(jī)的做功效率。半速機(jī)由于蒸汽品質(zhì)較低，在相同功率條件，需要更大流量的蒸汽，其對(duì)蒸汽的利用效率較低。為更加充分利用蒸汽，減少蒸汽泄漏，半速機(jī)一般徑向通流間隙的誤差范圍在0.2mm～0.3mm之間。而全速機(jī)由于蒸汽品質(zhì)較高，對(duì)蒸汽利用率較高，廠家設(shè)計(jì)上要求徑向通流間隙誤差范圍控制在0.55～0.85mm之間即可。通過與半速機(jī)的比較分析，全速機(jī)由于尺寸重量小，且臺(tái)板直接坐落在水泥墊塊之上，水泥墊塊的施工質(zhì)量好壞直接關(guān)系到機(jī)組振動(dòng)與安裝質(zhì)量，其為關(guān)鍵工藝之一。另外，汽輪機(jī)安裝最重要的工序就是軸系和通流的安裝調(diào)整，其安裝質(zhì)量的好壞關(guān)系到整個(gè)機(jī)組的安全、穩(wěn)定和經(jīng)濟(jì)。全速機(jī)雖然通流間隙誤差控制要求較半速機(jī)低，但由于其轉(zhuǎn)速高，一旦發(fā)生動(dòng)靜部件干涉產(chǎn)生的損失極大。因此，必須高度重視全速機(jī)軸系安裝調(diào)整工作，其為關(guān)鍵工藝之二。本文將針對(duì)上述全速機(jī)兩個(gè)關(guān)鍵工藝展開論述并提出改進(jìn)建議。2示范快堆全速汽輪機(jī)安裝工藝及改進(jìn)建議2.1基礎(chǔ)水泥墊塊施工工藝及改進(jìn)建議示范快堆全速機(jī)基礎(chǔ)設(shè)計(jì)為水泥墊塊支撐，汽輪機(jī)臺(tái)板直接坐落在數(shù)塊水泥墊塊上，如圖7所示，整臺(tái)機(jī)組共計(jì)192個(gè)水泥墊塊。水泥墊塊的灌注要求較高，墊塊上表面必須保證與臺(tái)板75%均勻接觸，且水平度要保證0.02mm/m之內(nèi)，0.05mm塞尺不不允許塞入。水泥墊塊之間的高差（即與臺(tái)板間的間隙）允許用不銹鋼墊片進(jìn)行調(diào)整，但墊片最多不能超過3層。圖7全速機(jī)水泥墊塊基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)圖2.1.1基礎(chǔ)水泥墊塊制作流程施工單位需在臺(tái)板調(diào)整好后進(jìn)行木模盒的制作和安裝，灌漿料澆筑分兩層進(jìn)行，第一次灌到距離臺(tái)板底面30-40mm后開始靜置10-20min，以便第一層灌漿料中的氣泡排出；隨后進(jìn)行第二層灌漿，此時(shí)必須控制灌漿速度，直到灌漿料從溢流口連續(xù)不斷的流出為止。2.1.2示范快堆現(xiàn)場施工發(fā)生的問題示范快堆現(xiàn)場水泥墊塊開始施工后，陸續(xù)發(fā)現(xiàn)水泥墊塊澆筑后出現(xiàn)表面氣泡較大較多、分層和麻面等問題，并且由于現(xiàn)場施工單位無相關(guān)施工經(jīng)驗(yàn)，剛開始水泥墊塊成品一次合格率較低。經(jīng)統(tǒng)計(jì)前四次灌漿澆筑后一次成品率如表2所示。表2示范快堆水泥墊塊前4次澆筑成品一次合格率灌漿次序總量/個(gè)合格/個(gè)不合格/個(gè)一次合格率/%1121118.321551033.33105550.04169756.3隨著現(xiàn)場施工經(jīng)驗(yàn)積累，雖然一次合格率得到提高，但是一次合格率水平仍然較低，僅為60%左右。這導(dǎo)致現(xiàn)場水泥墊塊每次澆筑后都要進(jìn)行大量返工，施工工期延長，對(duì)后續(xù)汽輪發(fā)電機(jī)本體安裝工作造成了較大影響。進(jìn)一步對(duì)前四次澆筑不合格水泥墊塊的缺陷類型進(jìn)行統(tǒng)計(jì)，如表3所示。表3前四次澆筑不合格水泥墊塊缺陷類型缺陷類型缺陷數(shù)量缺陷總數(shù)缺陷占比氣泡153345.5%分層1133.3%麻面721.2%根據(jù)上表可知，水泥墊塊出現(xiàn)最多的質(zhì)量問題是表面氣泡，其次是分層，最后是麻面。經(jīng)過分析，分層問題主要是由于施工過程中未在第一層灌漿料初凝前就連續(xù)灌注第二層導(dǎo)致，麻面問題主要是由于臺(tái)板底面在澆筑前未做到徹底清潔而導(dǎo)致，上述兩個(gè)問題現(xiàn)場經(jīng)過重新交底，施工過程中進(jìn)行嚴(yán)格控制得到了較好解決。由于水泥墊塊澆筑時(shí)，臺(tái)板作為頂部模板，臺(tái)板本身為厚鋼板無透氣孔洞，導(dǎo)致模板及灌漿料中的空氣無法排出，氣泡極易聚集在臺(tái)板底部形成基礎(chǔ)表面氣孔缺陷。而水泥墊塊整個(gè)過程中各個(gè)環(huán)節(jié)都有可能將空氣帶入灌漿料中，因此，水泥墊塊上表面氣泡問題遲遲不能有效解決?，F(xiàn)從施工各個(gè)環(huán)節(jié)對(duì)氣泡問題產(chǎn)生進(jìn)行詳細(xì)分析并給出改進(jìn)措施。2.1.3各施工環(huán)節(jié)分析及改進(jìn)對(duì)于帶溢出口模盒，模盒尺寸及兩個(gè)斜邊角度必須滿足一定要求，否則無法保證灌漿料澆筑時(shí)的流動(dòng)性，積聚在臺(tái)板底部的氣體不能隨著灌漿料溢出而順利帶出，水泥塊頂部將出現(xiàn)較大的氣泡。對(duì)于帶槽溢流口模盒，溢流口尺寸是關(guān)鍵控制因素。若溢流口尺寸過大將導(dǎo)致灌漿料大量流出，水泥墊塊靠近溢流口端部會(huì)出現(xiàn)空鼓；若溢流口尺寸過小會(huì)導(dǎo)致灌漿料澆筑時(shí)無法順利排出，無法帶出內(nèi)部氣泡，從而導(dǎo)致水泥墊塊頂部將出現(xiàn)較大的氣泡。因此，示范快堆現(xiàn)場采取以下改進(jìn)措施：①根據(jù)灌漿料（MF870C）特性、現(xiàn)場施工試驗(yàn)和廠家建議，確定木模盒關(guān)鍵尺寸：要保證注入口斜邊高度≥200mm，底部距離臺(tái)板近邊緣20mm，注入口的寬度要≥150mm；對(duì)于帶溢出口模盒，溢出口的寬度≥90mm；對(duì)于帶槽溢流口模盒，溢流口的大小宜控制在8～10mm。②現(xiàn)場施工中必須由專業(yè)木工嚴(yán)格按照上述設(shè)計(jì)尺寸制作木模盒，特別要保證兩個(gè)斜邊的坡度以及帶槽溢流口的尺寸（不能過大或者過?。?，以便灌漿料能夠以一定速率順利排出并帶出積聚在臺(tái)板底部的空氣。（2）灌漿料攪拌經(jīng)過施工現(xiàn)場觀察發(fā)現(xiàn)，灌漿料攪拌過程中若操作不當(dāng)將會(huì)帶入很多的空氣，在后續(xù)澆筑過程中很難排出。例如，一次性倒入一袋灌漿料，攪拌未達(dá)到規(guī)定時(shí)間即開始澆筑，攪拌好的灌漿料沒有靜置就開始澆筑，人工進(jìn)行攪拌等。針對(duì)以上錯(cuò)誤操作，灌漿料攪拌過程建議進(jìn)行以下改進(jìn)：①灌漿料應(yīng)小流量平穩(wěn)的加入到拌合水中。實(shí)際操作中應(yīng)先在攪拌桶中定量準(zhǔn)備好80%純凈水，隨后小流量平穩(wěn)的加入灌漿料，攪拌過程中根據(jù)灌漿料狀態(tài)逐步加入剩余20%的純凈水。②攪拌工具必須使用大功率低轉(zhuǎn)速攪拌機(jī)并達(dá)到規(guī)定的攪拌時(shí)間；③攪拌完成后灌漿料需靜置2～5min，待氣泡排出后再開始澆筑；灌漿料澆筑第一層后停止5～10min，待第一層氣泡排出后再進(jìn)行第二層澆筑；第二層澆筑臨近完成且灌漿料未從溢流口流出前，可用細(xì)鐵絲沿臺(tái)板地面來回拖動(dòng)輔助氣泡排出。（3）水泥墊塊澆筑水泥墊塊澆筑過程中澆筑速度是最重要的考慮因素。若澆筑速度過快，一方面灌漿料中的空氣無法釋放而被帶入水泥墊塊中，另一方面后灌的灌漿料將對(duì)前灌的產(chǎn)生較大攪動(dòng)，同時(shí)會(huì)產(chǎn)生更多的氣泡。根據(jù)灌漿料特性（MF870C），現(xiàn)場進(jìn)行了多次澆筑試驗(yàn)（詳見表4），最終通過試驗(yàn)找出較為合理的澆筑速度范圍（310～360立方厘米/min）。表4MF870C澆筑速度試驗(yàn)試塊試塊尺寸/mm澆筑時(shí)間/s澆筑速度/cm氣泡含量170X70X7027776多249420多347442多465317少558354少664324少因此，針對(duì)水泥墊塊澆筑工序，現(xiàn)場采取以下改進(jìn)措施①現(xiàn)場利用木板制作斜面澆筑專用工具，一方面可方便的將澆筑速率控制在理想范圍之內(nèi)，灌漿料在流動(dòng)過程中可以排除內(nèi)部空氣；另一方面也避免直接澆筑灌漿料造成的擾動(dòng)進(jìn)而產(chǎn)生氣泡。②澆筑全過程質(zhì)檢人員和監(jiān)理全程旁站，嚴(yán)格控制工人澆筑速度。2.2軸系安裝調(diào)整工藝及改進(jìn)建議示范快堆全速機(jī)機(jī)組的軸系是由轉(zhuǎn)子中心線連接成一條光滑平順的曲線，包括一根發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子、一根高壓轉(zhuǎn)子和兩根低壓轉(zhuǎn)子，整條軸系用剛性聯(lián)軸器連接在一起。高壓轉(zhuǎn)子采用2個(gè)可傾瓦支撐軸承，低壓轉(zhuǎn)子采用橢圓瓦支撐軸承，其中推力軸承位于高壓前軸承箱內(nèi)。軸系安裝調(diào)整（找中心）的目的主要有2個(gè)，一是保證整個(gè)汽輪發(fā)電機(jī)組能夠按照設(shè)計(jì)要求形成一條光滑連續(xù)的曲線，即整個(gè)機(jī)組的轉(zhuǎn)子連接成為一根連續(xù)的軸；二是保證汽輪發(fā)電機(jī)組的動(dòng)葉片和靜葉片基本同心，保證機(jī)組的通流間隙滿足設(shè)計(jì)要求，保證機(jī)組安全和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。2.2.1軸系安裝調(diào)整工藝（1）軸系安裝調(diào)整的流程軸系初找中——半實(shí)缸軸系找中——全實(shí)缸軸系找中——軸系最終找中軸系安裝調(diào)整貫穿整個(gè)汽輪機(jī)安裝過程，通過不同階段的軸系找中調(diào)整最終保證整條軸系連接平滑，動(dòng)靜間隙滿足設(shè)計(jì)要求。軸系初找中主要確定低壓缸和前后軸承箱的位置，用簡單的刀口塊規(guī)找中法即可，本文不作詳細(xì)論述。半實(shí)缸軸系找中、全實(shí)缸軸系找中和軸系最終找中的基本工作都是先聯(lián)軸器中心測量，根據(jù)測量數(shù)據(jù)進(jìn)行軸承墊塊的調(diào)整（或者軸承箱調(diào)整）。半實(shí)缸軸系找中是在高低壓缸通流部件拉鋼絲初步找中后進(jìn)行，根據(jù)此次找中的結(jié)果進(jìn)行高低壓通流部件的調(diào)整。為保證通流部件調(diào)整到位，現(xiàn)場需進(jìn)行多次半實(shí)缸軸系找中；全實(shí)缸軸系找中是在通流部件初步調(diào)整后，二次灌漿前進(jìn)行，此次找中后將對(duì)軸承、靜子中心以及通流中心進(jìn)行精細(xì)調(diào)整；軸系最終找中是在扣缸后進(jìn)行，目的是復(fù)查各聯(lián)軸器中心、各汽缸相對(duì)轉(zhuǎn)子中心、主油泵中心以及擋油環(huán)中心滿足要求。（2）聯(lián)軸器中心測量聯(lián)軸器中心測量需要測出兩個(gè)聯(lián)軸器的外圓偏差和張口值，利用專用工具架好百分表之后，用銷子將兩個(gè)聯(lián)軸器臨時(shí)連接，將轉(zhuǎn)子標(biāo)記A朝上作為0°測量點(diǎn)，按轉(zhuǎn)子旋轉(zhuǎn)方向（從汽機(jī)往電機(jī)看逆時(shí)針）每盤動(dòng)90°記錄一次數(shù)據(jù)，用內(nèi)徑千分尺測量上、下、左、右的張口值。通過以下公式可計(jì)算得出兩個(gè)聯(lián)軸器的外圓偏差及張口值：外圓偏差：a=張口值：b=（3）軸承調(diào)整量的計(jì)算在測得各轉(zhuǎn)子聯(lián)軸器間的端面張口和外圓偏差值后，可根據(jù)相似三角形原理計(jì)算支撐軸承墊片調(diào)整量。假設(shè)右側(cè)聯(lián)軸器已就位，需要調(diào)整左側(cè)聯(lián)軸器兩端軸承標(biāo)高以實(shí)現(xiàn)兩個(gè)聯(lián)軸器同心。則可列下式：2號(hào)軸瓦的抬高量可以求得：1號(hào)軸瓦的抬高量可以求得：式中b為端面張口，a為外圓偏差，d為聯(lián)軸器直徑根據(jù)上述公式和現(xiàn)場實(shí)測的數(shù)據(jù)，可以確定聯(lián)軸器上下調(diào)整量（左右調(diào)整量計(jì)算方法相同），本機(jī)組是以2#LP轉(zhuǎn)子為基準(zhǔn)，分別向發(fā)電機(jī)和高壓缸逐步測量計(jì)算，最終匯總得到整條軸系的調(diào)整量。在計(jì)算得到聯(lián)軸器調(diào)整量之后，需確定各軸瓦墊塊調(diào)整量，如圖14～圖16。垂直方向調(diào)整方法：假設(shè)軸瓦在垂直方向需移動(dòng)a，則根據(jù)圖，可得出底部墊塊相應(yīng)調(diào)整a，兩側(cè)墊塊需調(diào)整b=acos左右方向調(diào)整方法：假設(shè)軸瓦在左右方向需移動(dòng)c，根據(jù)圖，可得出兩側(cè)墊塊調(diào)整量為d=csin需要特別注意的是每次墊片調(diào)整完成后，現(xiàn)場應(yīng)重新檢查驗(yàn)收軸承瓦座與軸瓦墊片的接觸是否合格。2.2.2軸系安裝調(diào)整的改進(jìn)建議（1）調(diào)整量誤差的分析和改進(jìn)由上述可知，軸系安裝調(diào)整最重要的工作時(shí)確認(rèn)軸瓦墊塊調(diào)整量。根據(jù)軸瓦墊鐵中心為基準(zhǔn)得出的計(jì)算量僅是理論值，但實(shí)際應(yīng)用中，由于軸瓦墊塊添加墊片與瓦座存在接觸間隙，該理論值往往存在誤差。假設(shè)軸瓦需抬高n，可以算出兩側(cè)墊塊需增加墊鐵b=ncosα。但實(shí)際上，兩側(cè)墊鐵增加墊片后，墊塊與軸封洼窩之間會(huì)形成m的間隙。如圖17所示，β為通過作圖分析不難得出：假設(shè)軸瓦在垂直方向需上抬n，可得出底部墊塊相應(yīng)調(diào)整n，兩側(cè)墊塊需調(diào)整b=ncos類似的，我們可以得出以下結(jié)論：假設(shè)軸瓦在垂直方向需下降n，兩側(cè)墊塊需調(diào)整b=ncos假設(shè)軸瓦在左右方向需移動(dòng)c，兩側(cè)墊塊調(diào)整量為一邊增加d=csin(α+β)；另一邊減去（2）其他關(guān)于軸系安裝調(diào)整的關(guān)注點(diǎn)除上述調(diào)整量誤差改進(jìn)措施外，還應(yīng)從減少聯(lián)軸器找中測量誤差和保證軸承墊塊安裝質(zhì)量的角度予以改進(jìn)。本人結(jié)合多年工作經(jīng)驗(yàn)，提出以下關(guān)注點(diǎn)：①每次測量前應(yīng)檢查百分表接觸位置光滑平整；百分表的假設(shè)應(yīng)牢固不移動(dòng)；②每次讀取百分表讀數(shù)時(shí)，盤動(dòng)轉(zhuǎn)子的鋼絲繩不應(yīng)吃勁；③每次盤動(dòng)轉(zhuǎn)子前軸承應(yīng)充分潤滑，軸瓦應(yīng)用專用工具固定牢固，避免盤動(dòng)過程中軸瓦隨轉(zhuǎn)子擺動(dòng)；④調(diào)整完成軸瓦墊塊后必須對(duì)其與軸瓦的接觸面進(jìn)行確認(rèn)。⑤當(dāng)調(diào)整工作需要使用較多墊片時(shí)，應(yīng)對(duì)墊片進(jìn)行整合，避免出現(xiàn)層數(shù)過多、墊片安裝不平等缺陷；3結(jié)論3.1水泥墊塊施工改進(jìn)結(jié)論通過統(tǒng)計(jì)分析示范快堆水泥墊塊施工一次成品率和缺陷占比，指出表面氣泡問題是最復(fù)雜及最難解決的問題，并從施工各個(gè)環(huán)節(jié)對(duì)氣泡問題產(chǎn)生進(jìn)行詳細(xì)分析并給出以下改進(jìn)措施：（1