《機(jī)械設(shè)計(jì)》課程設(shè)計(jì)-鑄造車間型砂輸送機(jī)的傳動(dòng)裝置

機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)說明書課題名稱：帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置的設(shè)計(jì)專業(yè)班級：機(jī)械電子工程03班學(xué)生學(xué)號：學(xué)生姓名：學(xué)生成績：指導(dǎo)教師：課題工作時(shí)間：2014年12月22日至2015年1月9日武漢工程大學(xué)教務(wù)處目 錄第一章 設(shè)計(jì)任務(wù)書——鑄造車間型砂輸送機(jī)的傳動(dòng)裝置 3第二章 傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì) 51.系統(tǒng)總體方案的確定 52.電動(dòng)機(jī)的選擇（Y系列三相交流異步電動(dòng)機(jī)） 73.傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比及其分配 9第三章 傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算 121.V帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 122. 齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算 16第四章 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 241. 選擇軸的材料及熱處理 242. 初估軸徑 243. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 254. 減速器零件的位置尺寸 錯(cuò)誤！未定義書簽。第五章 潤滑方式潤滑油牌號及密封裝置的選擇 錯(cuò)誤！未定義書簽。第六章 箱體及其附件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 錯(cuò)誤！未定義書簽。第七章 減速器的箱體的結(jié)構(gòu)尺寸 錯(cuò)誤！未定義書簽。附：1.心得體會(huì) 312.參考文獻(xiàn) 31第一章 設(shè)計(jì)任務(wù)書——鑄造車間型砂輸送機(jī)的傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)題目：設(shè)計(jì)帶式運(yùn)輸機(jī)的傳動(dòng)裝置帶式運(yùn)輸機(jī)的工作原理原始數(shù)據(jù)學(xué)號 鼓輪直徑D（mm）輸送帶速度v(m/s) 輸出轉(zhuǎn)矩T(N.m)1203120310 350 0.85 390工作條件（已知條件）工作環(huán)境：一般條件，通風(fēng)良好；載荷特性：連續(xù)工作、近于平穩(wěn)、單向運(yùn)轉(zhuǎn)；使用期限：8年，大修期3年，每日兩班制工作；卷筒效率：η=0.96；運(yùn)輸帶允許速度誤差：±5%；生產(chǎn)規(guī)模：成批生產(chǎn)。設(shè)計(jì)內(nèi)容設(shè)計(jì)傳動(dòng)方案；設(shè)計(jì)減速器部件裝配圖（A1）；繪制軸、齒輪零件圖各一張（高速級從動(dòng)齒輪、高速軸）；編寫設(shè)計(jì)計(jì)算說明書一份（約7000字）。第二章傳動(dòng)裝置總體設(shè)計(jì)系統(tǒng)總體方案的確定系統(tǒng)總體方案：電動(dòng)機(jī)→傳動(dòng)系統(tǒng)→執(zhí)行機(jī)構(gòu)初選的三種方案如下:方案一：展開式兩級圓柱齒輪方案二：同軸式兩級圓柱齒輪方案三：分流式兩級圓柱齒輪系統(tǒng)方案的總體評價(jià)：以上三種方案：方案一中一般采用斜齒輪，低速級也可采用直齒輪。總傳動(dòng)比較大，結(jié)構(gòu)簡單，應(yīng)用最廣。由于齒輪相對于軸承為不對稱布置，因而沿齒寬載荷分布不均勻，要求軸有較大的剛度。方案二中減速器橫向尺寸較小，兩大齒輪浸油深度可大致相同。結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，軸向尺寸大，中間軸較長、剛度差，中間軸肩潤滑較困難。方案三中一般為高速級分流，且常用斜齒輪，低速級可用直齒或人字齒輪。齒輪相對于軸承為對稱布置，沿齒寬載荷分布較均勻。減速器結(jié)構(gòu)較復(fù)雜。常用于大功率，變載荷場合。方案一結(jié)構(gòu)簡單、效率高、容易制造、使用壽命長、維護(hù)方便。由于電動(dòng)機(jī)、減速器與滾筒并列，導(dǎo)致橫向尺寸較大，機(jī)器不緊湊。但齒輪的位置不對稱，高速級齒輪布置在遠(yuǎn)離轉(zhuǎn)矩輸入端，可使軸在轉(zhuǎn)矩作用下產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)變形和軸在彎矩作用下產(chǎn)生的彎曲變形部分地抵消，以減緩沿齒寬載荷分布有均勻的現(xiàn)象?？偟膩碇v，該傳動(dòng)方案一滿足工作機(jī)的性能要求，適應(yīng)工作條件、工作可靠，此外還有結(jié)構(gòu)簡單、尺寸緊湊、成本低、傳動(dòng)效率高等優(yōu)點(diǎn)。2.電動(dòng)機(jī)的選擇（ Y系列三相交流異步電動(dòng)機(jī)）電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)型式選擇最常用的的電動(dòng)機(jī)是 Y系列籠型三相異步交流電動(dòng)機(jī)。其效率高、工作可靠、結(jié)構(gòu)簡單、維護(hù)方便、價(jià)格低，適用于不易燃、不易爆，無腐蝕性氣體和無特殊要求的場合。由于啟動(dòng)性較好，也適用于某些要求較高起動(dòng)轉(zhuǎn)矩的機(jī)械。選擇電機(jī)容量首先估計(jì)傳動(dòng)裝置的總體傳動(dòng)范圍：由卷筒的圓周速度 V可計(jì)算卷筒的轉(zhuǎn)速nw601000v6010000.853.14D3.1446.41rp350工作機(jī)所需有效功率 PwPwTnwkw390*46.411.90kw95509550從電動(dòng)機(jī)到工作機(jī)主軸之間的總效率 ηη=η1×η2×η3××ηn查表2-4知聯(lián)軸器的傳動(dòng)效率η1=0.99，有1個(gè)V帶傳動(dòng)效率η2=0.96卷筒軸滑動(dòng)軸承η3=0.96滾動(dòng)軸承η4=0.99，有4對圓柱齒輪傳動(dòng)η5=0.97，有2個(gè)卷筒效率η6=0.9624242ηη1η2η3η4η50.97η60.990.960.990.82故：PdPw1.902.32kwη0.82查表得：Ped3kw選擇電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速選擇電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速時(shí)n('*i'*i'**i')n123ndw式中：nd——電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速可選范圍'、''——各級傳動(dòng)的傳動(dòng)比范圍i1i2in有表2-1查得V帶傳動(dòng)常用傳動(dòng)比范圍為2-4，圓柱齒輪傳動(dòng)比范圍為3-6，其他的傳動(dòng)比都等于1，則電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為：ndmin'''i1*i2*i3*nw2*3*3*1*46.41835.38rminni'*i'*i'*n4*6*6*1*46.416683.04rmin123dmaxw所以電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的范圍為（ 835.38-6683.04）r/min可見，同步轉(zhuǎn)速為 1000r/min、1500r/min、3000r/min的電動(dòng)機(jī)均符合這里選擇常用的同步轉(zhuǎn)速為 1500rpm和1000rpm兩種確定電動(dòng)機(jī)型號由表20-1知，電動(dòng)機(jī)型號相關(guān)表格如下方案號電動(dòng)機(jī)型號額定功電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速r/min電動(dòng)機(jī)質(zhì)量總傳動(dòng)參考比價(jià)率Kw同步滿載Kg比1Y132S-6310009606318.853.092Y100L2-43150014203827.881.87兩個(gè)方案均可行，方案 2電動(dòng)機(jī)成本低，對選定的傳動(dòng)方案傳動(dòng)比也適中，故選方案2.選定電動(dòng)機(jī)型號為 Y100L2-4，其它主要參數(shù)列于下表電動(dòng)機(jī)型號額定功率電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速中心高外伸軸軸外伸長Kw同步滿載mm徑mm度mmY100L2-431500142010028603.傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比及其分配nm1420/46.2130.60計(jì)算總傳動(dòng)比：總nw各級傳動(dòng)比的分配傳動(dòng)比選取見表 2-1，V帶傳動(dòng)常用傳動(dòng)比范圍為 2-4，圓柱齒輪傳動(dòng)比范圍為3-6，對于展開式兩級圓柱齒輪減速器， 為了使兩級的大齒輪有相似的浸油深度，高速級傳動(dòng)比 i2和低速級傳動(dòng)比 i3可按照下列方法分配:i2(1.11.5)i3取V帶傳動(dòng)比i1=3,i2=1.3*i3則減速器的總傳動(dòng)比為i'i總30.6010.20i13雙級圓柱齒輪高速級傳動(dòng)比i121.3i'1.310.23.64'雙級圓柱齒輪低速級傳動(dòng)比i34i10.20/3.642.80i123)各軸的轉(zhuǎn)速n電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)軸轉(zhuǎn)速:n0 nm1420r/min高速軸Ⅰ：nⅠo1420/3473.33r/minnii中間軸Ⅱ：Ⅱn1473.33/3.64130.04r/minni12低速軸Ⅲ：nⅢnⅡ130.04/2.8046.44r/mini34卷筒軸Ⅳ：nⅣnⅢ46.44r/min各軸輸入功率P電動(dòng)機(jī)：Ped3kw高速軸Ⅰ:P1Pwη1η2η43*0.962.88kw中間軸Ⅱ:21ηη2.88*0.99*0.972.766kwPP45低速軸Ⅲ:P3P2η4η52.766*0.99*0.972.656kw各軸輸入轉(zhuǎn)矩T9550P電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)軸:T0ed9550*3/142020.18N.mn0高速軸：T19550P19550*2.88/473.3358.11N.m1n中間軸：T29550P29550*2.766/130.04203.13N.mn2955039550*2.656/48.44546.18N.m低速軸：T3Pn3將以上計(jì)算結(jié)果整理后列于下表：項(xiàng)目轉(zhuǎn)速n(rpm)功率P(Kw)轉(zhuǎn)矩（N.m）傳動(dòng)比效率電動(dòng)機(jī)軸1420320.1830.96高速軸I473.332.8858.110.96033.64中間軸II130.042.766203.13低速軸III46.442.656546.182.800.9603第三章傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算V帶傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算已知條件設(shè)計(jì)此V帶傳動(dòng)h時(shí)，已知條件有——帶傳動(dòng)的工作條件；傳遞的額定功率；小帶輪轉(zhuǎn)速；大帶輪轉(zhuǎn)速。設(shè)計(jì)內(nèi)容包括——選擇帶的型號；確定基準(zhǔn)長度、根數(shù)、中心距、基準(zhǔn)直徑以及結(jié)構(gòu)尺寸；初拉力和壓軸力。設(shè)計(jì)步驟傳動(dòng)帶初選為普通V帶傳動(dòng)① 確定計(jì)算功率Pca KAP為所需傳遞的額定功率就是電動(dòng)機(jī)額定功率此輸送機(jī)每日兩班制就是工作16小時(shí)，且工作載荷平穩(wěn)。由課本P156表8-8查得，工作情況系數(shù) KA=1.2則PcaKAP=1.2*3=3.6kw②選擇V帶型號小帶輪轉(zhuǎn)速即電動(dòng)機(jī)滿載轉(zhuǎn)速 n0=1420r/min根據(jù)Pca KAP=1.2*3=3.6kw和n0=1420r/min查圖8-9，選取帶型為A型。確定帶輪的基準(zhǔn)直徑dd，并驗(yàn)算帶速度v根據(jù)V帶的帶型和電動(dòng)機(jī)的中心高 100mm,查表準(zhǔn)直徑dd1=90mm

8-9

選取小帶輪的基驗(yàn)算帶速v13.14dd1n0=3.14*90*1420/60000=6.69m/s60*1000因?yàn)閹俨灰诉^高，一般在5m/s<v<25m/s,所以帶速合適大帶輪基準(zhǔn)直徑dd2 i1dd1=3*90=270mm查表8-9，圓整后取dd2=280mm④ 確定中心距a和基準(zhǔn)長度Ld根據(jù)式 8-20 0.（7dd1dd2）a02(dd1dd2)可初選中心距a0=500mm'Ld=2a0+3.14*(d1+d2)/2+(d2-d1)*(d2-d1)/4a0=2*500+3.14*370/2+190*190/2000=1598.95mm查表8-2得Ld=1640mm'實(shí)際中心距a=a0+(Ld-Ld)/2=500+(1640-1598.95)/2=521mmamin=a-0.015Ld=496.4mmamax=a+0.03Ld=570.2mm所以中心距的范圍為 496.4--570.2mm之間⑤ 驗(yàn)算小帶輪上的包角α1=180-（280-90）*57.3/521=159.1°>120°⑥ 計(jì)算帶的根數(shù)z查表8-4插值得P0=1.0532kw查表8-5插值得P0=0.1676kw查表8-6得Kα=0.9464查表8-2得KL=0.99則zPca=3.6/（1.0532+0.1676）*0.9464*0.99=3.15(P0 P0)KKL故取z=4根⑦ 計(jì)算單根V帶的初拉力F0由表8-3得A型帶的單位長度質(zhì)量 q=0.105kg/m,所以F0(2.5K)Pca2(2.50.9464)3.6500Kzvqv5000.1056.696.69115.12N0.9464*4*6.69⑧ 計(jì)算壓軸力FP 2zF0sin 1=2*4*115.12*sin159.1/2=905.68N2計(jì)算功中心基準(zhǔn)長根小帶輪小帶輪帶帶速小帶輪率距度數(shù)直徑直徑型v/(m/s)Ld/mm包角αPca/kwa/mmzdd1/mmdd2/mmA3.66.695211640159.1°490280⑨ 帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)由電動(dòng)機(jī)的外形和安裝尺寸知，大帶輪采用孔板式、小帶輪采用實(shí)心式的鑄造帶輪。因?yàn)檫x用普通 A型V帶輪，查表9-1知輪槽截面尺寸：e=150.3mm,fmin=9mm,bd=11mm,a=2.75mm,hfmin=8.7mm,=6mmh則帶輪輪緣寬度B=(z-1)*e+2f=480.9mm,取B=50mm對小帶輪:小帶輪的基準(zhǔn)直徑d=90mm，則d d 2h=90+2*2.75=95.5mmd1 a1 d1 a初選孔徑d=28mm(與聯(lián)軸器軸徑一樣)則d1=(1.8~2)d=53mm,L=(1.5~2)d=49mm對大帶輪：大帶輪的基準(zhǔn)直徑dd2=280mm，則da2dd22ha=280+2*2.75=285.5mm也初選孔徑d=24mm,則d1=(1.8~2)d=46mmD d 2(h )=285.5-2*（2.72+6）=268.06mm1 a2 aD0 0.5(D1 d1)=157.03mmd0 0.25(D1 d1)=55.51mmS=C'=(1/7~1/4)B=50/5=10mm據(jù)[1]式（8-14），帶傳動(dòng)實(shí)際平均傳動(dòng)比為n0dd2i1dd1(1)nI1%~2%，取n0dd2=280=3.160.015，則i1dd1(190*（1nI)0.015）nnⅠi

o1420/3.16449r/mini9550P19550*2.85/44960.62N.mT1n1齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算1).材料及熱處理：選擇大齒輪材料為 45鋼（正火處理）硬度為 200HBS,軟齒面小齒輪材料為45鋼（調(diào)質(zhì)處理）硬度為 240HBS,軟齒面帶式運(yùn)輸機(jī)為一般工作機(jī)器，速度不高，選用 7級精度初選高速級小齒輪齒數(shù)Z1=20則高速級大齒輪齒數(shù)Z2=i12*z1=3.64*20=74初選低速級小齒輪齒數(shù)z1=25,則低速級大齒輪齒數(shù)z2=i34*z1=2.8*25=70按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)d2t① 確定公式內(nèi)的各計(jì)算數(shù)值a.試選Kt＝1.3b.查表選取尺寬系數(shù)＝1查表得材料的彈性影響系數(shù)ZE=189.81/2c.Mp按齒面硬度查表10-25d得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限σHlim1=600MPa大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限 σHlim2＝550MPa計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)高速軸：N160n1jLh60×473.33×1×（2×8×300×8）＝1.33910'98N1＝N1/i12＝1.3310/3.64=3.6510低速軸：N260n2jLh60×130.04×1×（2×8×300×8）＝3.65810'88N2＝N2/i34＝3.6510/2.8=1.3010式中j為每轉(zhuǎn)一圈同一齒面的嚙合次數(shù)。Lh為齒輪的工作壽命，單位小時(shí)查表得接觸疲勞壽命系數(shù)高速軸：KHN1＝0.96；KHN2＝1.05低速軸：KHN1＝1.05；KHN2＝1.09計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1％，安全系數(shù)S＝1高速軸：=0.96*600/1=576Mpa=1,05*550/1=577.5Mpa低速軸：=1.05*600/1=630Mpa=1.09*550/1=599.5Mpa計(jì)算計(jì)算兩級小齒輪分度圓直徑22.23*31.3*58110*4.64（*189.8）=49.21mm13.64603d2t22.23*31.3*203130*3.8（*189.8）=77.50mm2.8588.5計(jì)算圓周速度V1=3.14*d1t*n1/(60*1000)=3.14*49.21*473.33/60000=1.22m/sV2=3.14*d2t*n2/(60*1000)=3.14*77.5*130.03/60000=0.53m/s③計(jì)算齒寬b及模數(shù)齒高h(yuǎn)b1dd1t=49.21mmb2dd2t=77.50mm1d1t=49.21/20=2.4605mmmz12d2t=77.5/25=3.1mmmz2h1=2.25*m1=5.54mmh2=2.25*m2=6.975mmb1/h1=49.21/5.54=8.88b2/h2=77.5/6.975=11.11計(jì)算載荷系數(shù)Kh=Ka*Kv*Kha*Khb已知載荷平穩(wěn)，取 Ka=1根據(jù)V1=1.22m/s，7級精度，由圖10-8查得動(dòng)載系數(shù)Kv1=1.05同理有V2=0.53m/s，得Kv2=1.02直齒輪有Kha=KFa=1查表10-4插值得到Khb1=1.419，Khb2=1.425由圖10-13知KFb1=1.35,KFb2=1.4故載荷系數(shù):Kh1=Ka*Kv1*Kha*Khb1=1*1.05*1*1.419=1.490Kh2=Ka*Kv2*Kha*Khb2=1*1.02*1*1.425=1.454④ 按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，得d13Kh131.490=51.500mmd1tKt49.211.3d23Kh231.454=80.447mmd2tKt77.51.3⑤計(jì)算模數(shù)m1d1=51.5/20=2.575mmmz12d2=80.447/25=3.218mmmz2按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)① 確定計(jì)算參數(shù)由圖10-24c查得小齒輪得彎曲疲勞強(qiáng)度極限 σF1=500Mpa大齒輪得彎曲疲勞極限強(qiáng)度 σF2=380MPa由圖10.22知彎曲疲勞壽命系數(shù)：KFN1'0.87，KFN10.89'0.9KFN20.88，KFN2②計(jì)算彎曲疲勞許用應(yīng)力取安全系數(shù)S=1.4[F1]KFN1F1SK'['F1]FN1F2S[F2]KFN2F1S['F2]'KF2FN2S

=500*0.87/1.4＝310.71MPa＝380*0.89/1.4=241.57Mpa=0.88*500/1.4=314.29Mpa=0.9*380/1.4=244.29Mpa③ 計(jì)算載荷系數(shù)K1=Ka*Kv1*Kfa*Kfb1=1*1.05*1*1.35=1.4175K2=Ka*Kv2*Kfa*Kfb2=1*1.02*1*1.4=1.428④ 查圖10-18取應(yīng)力校正系數(shù)：高速級Ysa1=1.55；Y'sa1=1.77低速級Ysa2=1.59，Y'sa2=1.75查圖10-17取齒形系數(shù)：高速級YFa1=2.80，Y'Fa1=2.27低速級YFa2=2.65，Y'Fa2=2.30⑤ 計(jì)算大、小齒輪的 并加以比較YFa1Ysa1=2.8*1.55/310.71=0.01397[ F1]' 'YFa1Ysa1=2.27*1.77/241.57=0.01663[ 'F1]YFa2Ysa2=2.65*1.59/314.29=0.01341[]F2''YFa2Ysa2=2.3*1.75/244.29=0.01648['F2]都是小齒輪的數(shù)值大，所以取較大者，高速級取0.01663，低速級取0.01638⑥設(shè)計(jì)計(jì)算m132*1.4175*58110*0.01663=1.90mm1*20*20m22*1.428*203130=2.5mm31*25*25*0.01648由于齒輪模數(shù)m的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度決定的承載能力僅與直徑有關(guān)，綜合結(jié)果取高速級m1=2mm，低速級m2=2.5mm⑦ 幾何尺寸計(jì)算a.高速級小齒輪齒數(shù)1d1=51.5/2=26，z1m'11=3,64*26=95大齒輪齒數(shù)1zzu計(jì)算分度圓直徑d1m1z1=2*26=52mm''d111=95*2=190mmzm'計(jì)算中心距a1d1d1=（52+190）/2=121mm2'=1*52=52mm大齒輪齒寬b1dd1為了保證設(shè)計(jì)齒寬和節(jié)省材料，一般將小齒輪略加寬（ 5--10）mm所以b1=57mmb.低速級小齒輪齒數(shù)z2d2=80.447/2.5=33m2'z2u2=33*2.8=93大齒輪齒數(shù)z2計(jì)算分度圓直徑d2m2z2=2.5*33=83mm''d22m2=93*2.5=233mmz'計(jì)算中心距a2d2d2=（83+233）/2=158mm2'dd2=1*83=83mm大齒輪齒寬b2為了保證設(shè)計(jì)齒寬和節(jié)省材料，一般將小齒輪略加寬（ 5--10）mm所以b2=88mm綜上，齒輪傳動(dòng)的參數(shù)如下：名稱高速級低速級參數(shù)傳動(dòng)小齒輪大齒輪小齒輪大齒輪齒數(shù)z26953393模數(shù)m222.52.5分度圓直徑d5219083233齒寬b57528883中心距a1211158圓周速度v1.220.53第四章軸的設(shè)計(jì)計(jì)算選擇軸的材料及熱處理由于減速器傳遞的功率不大，對其重量和尺寸也無特 殊要求，故低速軸和中間軸選擇 45鋼,調(diào)質(zhì)處理；高速軸選擇 40Cr鋼，調(diào)質(zhì)處理。初估軸徑高速軸查表15-3，取A=120dA03P112032.88=21.8mmn1473.33高速軸最小直徑處安裝大帶輪，中間安裝齒輪，軸上設(shè)有兩個(gè)鍵槽。所以d1min (1 0.12)dmin=1.12*20.02mm=22mm取d1min=22mm2)中間軸查表15-3，取A=1253P232.766=34.6mmdA1n1125130.03中間軸安裝齒輪，軸上設(shè)有兩個(gè)鍵槽。所以d2min (1 0.12)dmin=1.12*31.29=35.mm取d2min=35mm3)低速軸查表15-3，取A=1103P332656=42.38mmdA3n311046.44低速軸安裝有聯(lián)軸器和齒輪，軸上設(shè)有兩個(gè)鍵槽。所以d3min(10.12)dmin=1.12*40.94=46mm取d3min=50mm輸出端聯(lián)軸器2的孔徑軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)各軸段直徑的確定d11最小直徑，安裝大帶輪的外伸軸段，d11=d1min=22mmd12密封處軸段，根據(jù)大帶輪的軸向定位要求，得知第二段軸的定位高度h=(0.07--0.1)d11，選取d12=24mmd13為滾動(dòng)軸承處軸段直徑，d13=25mm,所以選取軸承為6205，其尺寸d*D*B=25mm*52mm*15mmd14為過渡軸承，由于各級齒輪傳動(dòng)的線速度均小于2m/s，滾動(dòng)軸承采用脂潤滑，因此需要考慮擋油盤的軸向定位，取d14=28mm。d15齒輪處軸段，d15=32mm。齒輪軸肩d16=32+5=37mm滾動(dòng)軸承處軸段d17=25mm② 各軸段長度的確定由大帶輪的輪轂孔寬度B=60mm確定L11=60mm由箱體結(jié)構(gòu)、軸承端蓋、裝配關(guān)系確定,L12=25+30=55mm..由軸承寬度確定L13=15mm。L14=117mm根據(jù)高速級小齒輪寬度B1=57mm，確定L15=54mm.L16=10mm為小齒輪軸肩長度。由滾動(dòng)軸承、擋油盤以及裝配關(guān)系確定L17=31mm.③ 鍵的尺寸設(shè)計(jì)齒輪選用普通平鍵，尺寸為 b*h*L=10*8*45mm大帶輪選用普通平鍵，尺寸為 b*h*L=6*6*50mm.④ 齒輪與軸配合為 H7/n6，軸承與軸過渡配合，軸的尺寸公差為m6.低速軸的設(shè)計(jì)各軸段的直徑確定：d31最小直徑，安裝聯(lián)軸器的外伸軸段。d31=d3min=50mmd33為滾動(dòng)軸承處軸段d33=55mm，故選軸承為6211，其尺寸為d×D×B=55mm×100mm×21mm。d32為密封處軸段，根據(jù)聯(lián)軸器的軸向定位要求，以及密封圈的標(biāo)準(zhǔn)，d32=52mm。d.d34過渡段，需要考慮擋油盤的軸向定位，取d34=59mm。e.d35軸環(huán)，根據(jù)齒輪的軸向定位要求d35=70mm。d36低速級大齒輪軸段d36=60mm。d37為滾動(dòng)軸承與套筒軸段，d37=d33=55mm.各軸段長度的確定。L31由d31=45mm。選取TL8型彈性套柱銷聯(lián)軸器，則聯(lián)軸器的轂孔寬L1=84mm，取L31=82mm。b.L32由箱體結(jié)構(gòu)﹑軸承端蓋﹑裝配關(guān)系確定，軸承蓋總寬度25mm，端蓋外端面與半聯(lián)軸器的右端面間距為 30mm，取L32=55mm。L33由滾動(dòng)軸承寬度B=21mm。L34過渡段長度L34=72mm。L35由軸環(huán)寬度取L35=12mm。L36由低速軸大齒輪的轂孔寬B2’=83mm，取L36=80mm。g. L37由滾動(dòng)軸承，擋油盤以及裝配關(guān)系等確定 L37=42mm.③ 鍵的設(shè)計(jì)：L31段需與外部的聯(lián)軸器連接，故選用 C型普通單圓頭平鍵，尺寸為b×h×l=14mm×9mm×70mm.L36段為大齒輪軸段，故選用 A 型普通平鍵，尺寸為b×h×l=18mm×11mm×70mm.④ 齒輪與軸的配合為 H7/h6，半聯(lián)軸器與軸的配合為 H7/k6，軸承與軸過渡配合，軸的尺寸公差為 m6.中間軸的設(shè)計(jì)。各軸段直徑的確定。d21最小直徑，滾動(dòng)軸承處軸段，d21=d2min=35mm滾動(dòng)軸承選取6207，其尺寸d×D×B=35×72×17mm.d22低速級小齒輪軸段，選取d22=40mm.d23軸環(huán)，根據(jù)齒輪的軸向定位要求d23=48mm.d24高速級大齒輪軸段，d24=42mm.d25段為套筒與軸承處，d25=35mm.各軸段長度的確定。L21由滾動(dòng)軸承，擋油盤確定，滾動(dòng)軸承B=17mm,所以L21=17+20=37mm.L22由低速級小齒輪的轂孔寬度B2=88mm,故L22=85mm.L23軸環(huán)寬度L23=20mm.d. L24由高速級的大齒輪的轂孔寬度 B1=52mm.故L24=48mmL25由滾動(dòng)軸承，擋油盤以及裝配關(guān)系等確定L25=17+20=37mm.③鍵的尺寸設(shè)計(jì)。選2個(gè)普通平鍵：低速級小齒輪上：b×h×L=12×8×70mm高速級大齒輪上：b×h×L=12×8×40mm④齒輪與軸配合為H7/n6,半聯(lián)軸器與軸配合為H7/k6，軸承與軸過渡配合，軸的尺寸工差為m6.參考文獻(xiàn)濮良貴主編.機(jī)械設(shè)計(jì).北京：高等教育出版社， 2013年王昆主編.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì).北京：高等教育出版社， 2008年吳宗澤主編.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊（第三版）.北京：高等教育出版社，2006年王賢民主編.機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書 .武漢：華中科技大學(xué)出版社，2011年吳相憲主編.實(shí)用機(jī)械設(shè)計(jì)手冊.中國礦業(yè)大學(xué)出版社，1995年基于C8051F單片機(jī)直流電動(dòng)機(jī)反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機(jī)MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機(jī)溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機(jī)的通用控制模塊的研究基于單片機(jī)實(shí)現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機(jī)控制的二級倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強(qiáng)型51系列單片機(jī)的TCP/IP協(xié)議棧的實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的蓄電池自動(dòng)監(jiān)測系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機(jī)系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機(jī)的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機(jī)的交流伺服電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機(jī)的泵管內(nèi)壁硬度測試儀的研制基于單片機(jī)的自動(dòng)找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機(jī)的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機(jī)的液壓動(dòng)力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機(jī)實(shí)現(xiàn)一種基于單片機(jī)的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機(jī)沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機(jī)的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機(jī)的噴油泵試驗(yàn)臺控制器的研制基于單片機(jī)的軟起動(dòng)器的研究和設(shè)計(jì)基于單片機(jī)控制的高速快走絲電火花線切割機(jī)床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機(jī)的機(jī)電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機(jī)的智能手機(jī)充電器基于單片機(jī)的實(shí)時(shí)內(nèi)核設(shè)計(jì)及其應(yīng)用研究基于單片機(jī)的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與研究基于單片機(jī)的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機(jī)系統(tǒng)單片機(jī)系統(tǒng)軟件構(gòu)件開發(fā)的技術(shù)研究基于單片機(jī)的液體點(diǎn)滴速度自動(dòng)檢測儀的研制基于單片機(jī)系統(tǒng)的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機(jī)的電能采集終端的設(shè)計(jì)和應(yīng)用基于單片機(jī)的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機(jī)單片機(jī)控制系統(tǒng)的研制基于單片機(jī)的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機(jī)的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機(jī)的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機(jī)控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機(jī)的多生理信號檢測儀基于單片機(jī)的電機(jī)運(yùn)動(dòng)控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)Pico專用單片機(jī)核的可測性設(shè)計(jì)研究基于MCS-51單片機(jī)的熱量計(jì)基于雙單片機(jī)的智能遙測微型氣象站MCS-51單片機(jī)構(gòu)建機(jī)器人的實(shí)踐研究基于單片機(jī)的輪軌力檢測基于單片機(jī)的GPS定位儀的研究與實(shí)現(xiàn)基于單片機(jī)的電液伺服控制系統(tǒng)用于單片機(jī)系統(tǒng)的MMC卡文件系統(tǒng)研制基于單片機(jī)的時(shí)控和計(jì)數(shù)系統(tǒng)性能優(yōu)化的研究基于單片機(jī)和CPLD的粗光柵位移測量系統(tǒng)研究單片機(jī)控制的后備式方波UPS提升高職學(xué)生單片機(jī)應(yīng)用能力的探究基于單片機(jī)控制的自動(dòng)低頻減載裝置研究基于單片機(jī)控制的水下焊接電源的研究基于單片機(jī)的多通道數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)基于uPSD3234單片機(jī)的氚表面污染測量儀的研制基于單片機(jī)的紅外測油儀的研究96系列單片機(jī)仿真器研究與設(shè)計(jì)基于單片機(jī)的單晶金剛石刀具刃磨設(shè)備的數(shù)控改造基于單片機(jī)的溫度智能控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與實(shí)現(xiàn)基于MSP430單片機(jī)的電梯門機(jī)控制器的研制基于單片機(jī)的氣體測漏儀的研究基于三菱M16C/6N系列單片機(jī)的CAN/USB協(xié)議轉(zhuǎn)換器基于單片機(jī)和DSP的變壓器油色譜在線監(jiān)測技術(shù)研究基于單片機(jī)的膛壁溫度報(bào)警系統(tǒng)設(shè)計(jì)基于AVR單片機(jī)的低壓無功補(bǔ)償控制器的設(shè)計(jì)基于單片