可調(diào)整式軸瓦墊鐵調(diào)整計算及刮研工藝的改進(jìn)

可調(diào)整式軸瓦墊鐵調(diào)整計算及刮研工藝的

改進(jìn)晉書伶（邢臺發(fā)電廠，河北邢臺054000）摘要:介紹了現(xiàn)行軸瓦墊鐵的調(diào)整計算方法及刮研工藝中存在的問題。通過分析，提出了墊鐵調(diào)整量的確定原則和墊鐵調(diào)整刮研時應(yīng)注意的問題，并在大修中應(yīng)用，取得了良好的效果。關(guān)鍵詞：可調(diào)整式軸瓦；墊鐵；調(diào)整；刮研；計算調(diào)整墊鐵的目的是為了調(diào)整汽輪發(fā)電機(jī)組轉(zhuǎn)子的軸系中心，使之在合格范圍之內(nèi)，并保證各個墊鐵的接觸情況良好；消除由于軸瓦墊鐵接觸不良造成的機(jī)組振動，使之符合標(biāo)準(zhǔn)。當(dāng)可調(diào)整式主軸承因烏金裂紋脫胎磨損、頂部間隙過大、故障燒毀等需要更換時，也應(yīng)進(jìn)行軸瓦墊鐵的調(diào)整與刮研。汽輪發(fā)電機(jī)組可調(diào)整式軸瓦墊鐵的調(diào)整和刮研，是機(jī)組檢修中一項非常重要的工作，也是耗費工時和人力、影響檢修進(jìn)度的關(guān)鍵工序。邢臺發(fā)電廠在軸瓦墊鐵的調(diào)整刮研工作中，通過分析、改進(jìn)工藝，縮短了檢修工期，提高了檢修質(zhì)量，產(chǎn)生了較明顯的效果。1現(xiàn)行軸瓦墊鐵調(diào)整計算及刮研工藝中存在問題1.1軸瓦墊鐵的調(diào)整計算大型汽輪發(fā)電機(jī)組的主軸承大多為可調(diào)式軸瓦，分為上下兩半，一般上半軸瓦頂部裝有1塊調(diào)整墊鐵，下半軸瓦裝有3塊調(diào)整墊鐵，如圖1所示，底部1塊，左右兩側(cè)成對稱各1塊，左右兩側(cè)墊鐵的中心線與水平面有一夾角a。一般根據(jù)找中心的情況確定軸瓦調(diào)整的方向和數(shù)值。當(dāng)軸瓦需升高或下降X值時，底部墊鐵下應(yīng)加減相同厚度的墊片，而兩側(cè)墊片的調(diào)整量a=Xsina,見圖2。當(dāng)軸瓦需左右移動Y值時，底部墊鐵不動，兩側(cè)墊鐵的調(diào)整量b=YcoSa。若軸瓦向左移動，左側(cè)墊鐵下去掉厚度為b值的墊片，右側(cè)加厚度為b值的墊片;若向右移動，則右側(cè)減左側(cè)加。見圖3。

^12犧瓦上下移現(xiàn)計棄示意圖1.2軸瓦墊鐵調(diào)整及刮研工藝存在的問題按現(xiàn)行墊鐵調(diào)整計算方法計算出的墊鐵調(diào)整量進(jìn)行墊鐵的調(diào)整、刮研，存在

如下問題。費時、費力軸瓦墊鐵刮研的工作量大，刮研好一個軸瓦常常需要幾天，嚴(yán)重影響檢修工期。精確度低、誤差大根據(jù)計算出的調(diào)整量進(jìn)行調(diào)整、刮研后，復(fù)測中心往往不在合格范圍之內(nèi)，需要進(jìn)行再次調(diào)整刮研，有時甚至要重復(fù)好多次，中心才能合格。接觸點易變化、難掌握刮研墊鐵時，無法分析接觸點的變化趨勢，看見接觸點就刮削，掌握不好刮削量的多少，以至反復(fù)研刮才能合格。2現(xiàn)行軸瓦墊鐵調(diào)整計算存在的問題分析通過分析認(rèn)為，出現(xiàn)上述問題的主要原因是現(xiàn)行軸瓦兩側(cè)墊鐵的調(diào)整計算方法誤差較大，現(xiàn)進(jìn)行具體分析。囹4瓠瓦上下-搭劫計算評圖參見圖4,設(shè)軸承墊鐵外圓中M%M，當(dāng)中心線上移X時，圓心移至M，，半徑MB與軸承水平中分面成角a，上移X值后，B移至A點。在△MAM，中，/AMM，=a+90°MM'=X，AM'=R令MA=L，AB=a則有：X2+L2—2XLcos(a+90°)=R2L2-2XCOS(a+90°)L+(X2—R2)=0解方程得：L=Xcos(a+90°)+〔X2COS2(a+90°)+(R2—X2)〕1/2因X2為微量的二次方，與R2比較,X2〔COS2(a+90°)—1〕可以忽略不計，^U：L=R+Xcos(a+90°)=R—Xsina所以：a=AB=R—L=Xsina由上式得知，軸承中心線升(降)一個微量值，墊鐵圓弧面的中心線與軸承水平中分面為a角的水平線沿其半徑方向上升(下降)值為Xsina，然而墊鐵有一定面積，對其而言,從上緣到下緣，每一點和軸中心的連線與水平中分面的夾角均是不同的，因而墊鐵沿圓弧各點上升（或下降）值也是不同的。以邢臺發(fā)電廠200MW機(jī)組^360mm軸承為例，兩側(cè)墊鐵中心線與軸承水平中分面夾角a=20°,sina=sin20°=0.3420；墊鐵上緣和軸心連線與水平中分面夾角a1=8.12°,sina1=sin8.12°=0.14125；墊鐵下緣和軸心連線與水平中分面夾角a2=31.88°,sina2=sin31.88°=0.52814。其誤差計算如下：與a1相比較：（sina—sin%）/sina=58.71%與a2相比較：（sina2—sina）/sina=54.41%顯然誤差是相當(dāng)大的。按同樣的方法可以推算出，若主軸承中心線左、右平移丫值時，對下半軸瓦兩側(cè)墊鐵而言，與軸瓦水平中分面為a角的平面和墊鐵圓弧面相交的水平線沿其半徑方向上升（下降）值為Ycosa，但墊鐵沿圓弧在半徑方向上各點上升（或下降）值是不同的，因而也產(chǎn)生一定誤差。3墊鐵調(diào)整量的確定及刮研原則經(jīng)過分析認(rèn)為，當(dāng)軸瓦中心線上升x值時，兩側(cè)墊鐵上緣需加厚值較小，下緣需加厚值較大，應(yīng)以下緣計算加厚值為準(zhǔn)；加墊后，墊鐵只接觸上緣，刮研應(yīng)從上緣開始逐步向下，刮研落實后，正是所需要的中心位置。當(dāng)中心線下降x值時，應(yīng)以上緣計算為準(zhǔn)進(jìn)行減??；減墊后，只有下緣接觸，刮研應(yīng)從下緣開始逐步向上，刮研落實后，正是所需要的中心位置。當(dāng)軸瓦中心線左右平移時，兩側(cè)墊鐵上緣沿其半徑方向移動的較多，下緣沿其半徑方向移動的較少。因而軸瓦中心線右移Y值時，左側(cè)墊鐵需要加厚墊片，加厚值應(yīng)以墊鐵上緣計算為準(zhǔn)；加墊后，墊鐵只接觸下緣，刮研應(yīng)從下緣逐步向上，刮研落實后，正是所需要的中心位置。右側(cè)墊鐵需要減薄墊片，減薄數(shù)值應(yīng)以下緣計算為準(zhǔn)；減墊后，只有上緣接觸，刮研應(yīng)從上緣逐步向下，刮研落實后，正是所需要的中心位置。而軸瓦中心線左移Y值時，左側(cè)墊鐵應(yīng)減薄，右側(cè)墊鐵應(yīng)加厚，原理與方法同上。應(yīng)該注意，當(dāng)軸承中心線上下調(diào)整時，不應(yīng)使中心線左右偏移；當(dāng)軸承中心線左右調(diào)整時，也不應(yīng)使中心線上下移動。當(dāng)軸承上下調(diào)整時，軸瓦底部墊鐵不必刮研。在軸承左右平移時，底部墊鐵的刮研應(yīng)從減薄的一側(cè)開始，從上向下；然后在加厚的另一側(cè)，逐步由下向上刮研。軸瓦上下、左右需要同時移動調(diào)整時，應(yīng)根據(jù)上述原則，綜合分析、計算、確定調(diào)整值，盡量降低墊鐵研刮量。4調(diào)整和刮研墊鐵時應(yīng)注意的問題4.1墊片數(shù)量墊片數(shù)量越少，壓實情況越好，中心因墊鐵產(chǎn)生變化的可能性越小，機(jī)組運行穩(wěn)定性就越高，所以墊片應(yīng)越少越好，建議最好不要超過3塊。4.2刮研標(biāo)準(zhǔn)厚墊片與墊鐵槽底之間、厚墊片之間、厚墊片與墊鐵之間、墊鐵與軸承洼窩之間，均應(yīng)進(jìn)行仔細(xì)的研刮。點接觸面積應(yīng)在70%以上，并且不允許在任何1cm2內(nèi)沒有接觸點，這就要求有過硬的刮研工藝。5實際應(yīng)用及效果邢臺發(fā)電廠200MW機(jī)組是由東方汽輪機(jī)廠生產(chǎn)的N200-130/535/535型汽輪機(jī)和東方電機(jī)廠生產(chǎn)的QFQS-200-2型發(fā)電機(jī)。汽輪發(fā)電機(jī)組轉(zhuǎn)子的軸承，#1、#2瓦采用具有中分面的三油楔軸承，#3?#7瓦為具有中分面的橢圓形軸承或三油楔軸承。#1、#2軸承座為落地式，#3?#5軸承座與排汽缸設(shè)計為一體，#6、#7軸承座與發(fā)電機(jī)大端蓋設(shè)計為一體。高中壓轉(zhuǎn)子為三支點支撐，#2瓦設(shè)計在中壓轉(zhuǎn)子側(cè)，中低壓轉(zhuǎn)子之間設(shè)計有2個加長短節(jié)，軸系各對輪采用剛性連接。上述調(diào)整方法與刮研工藝在邢臺發(fā)電廠1998年#7機(jī)大修中進(jìn)行了試用，由原來刮研一副軸瓦需要