QTZ80塔吊基礎(chǔ)計算書

1號塔吊四樁基礎(chǔ)的計算書依據(jù)《塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T187-2009)。一.參數(shù)信息塔吊型號： QTZ80 塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值:Fk1=起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值:Fqk=塔吊最大起重力矩:M= 塔吊計算高度：H=98m 塔身寬度:B=非工作狀態(tài)下塔身彎矩:M1=臺混凝土等級:C35保護(hù)層厚度: 50mm厚度: Hc=承臺箍筋間距:S=200mm樁混凝土等級:C30矩形承臺邊長:承臺鋼筋級別:HRB400承承臺承臺頂面埋深:D=樁直徑: d=樁間距: a=樁鋼筋級別:HRB400樁入土深度:計算簡圖如下：樁型與工藝: 泥漿護(hù)壁鉆(沖)孔灌注樁二.荷載計算自重荷載及起重荷載塔機(jī)自重標(biāo)準(zhǔn)值Fk1=449kN基礎(chǔ)以及覆土自重標(biāo)準(zhǔn)值Gk=×××25=(起重荷載標(biāo)準(zhǔn)值Fqk=60kN塔機(jī)的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk=-1668+×(1039+= 非工作狀態(tài)下，標(biāo)準(zhǔn)組合的傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk=-1668+二三.樁豎向力計算非工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk)∕n=(449+∕4=QkmaX=(Fk+Gk)∕n+(Mk+Fvk×h)∕L【=(449+∕4++×∕=Qkmin=(Fk+Gk-FQ∕n-(Mk+Fvk×h)∕L=(449+/4-+×∕=工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)∕n=(449++60)∕4=QkmaX=(Fk+Gk+Fqk)∕n+(Mk+Fvk×h)∕L=(449++60)∕4++×∕=Qkmin=(Fk+Gk+Fqk-FQ∕n-(Mk+Fvk×h)∕L=(449++60-0)∕4-+×∕=四.承臺受彎計算#.荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設(shè)計值：工作狀態(tài)下：最大壓力Ni=×(Fk+Fqk)∕n+×(Mk+Fvk×h)∕L=×(449+60)∕4+×+×∕=最大拔力Ni=×(Fk+Fqk)/×(Mk+Fvk×h)∕L=×(449+60)∕×+×∕=非工作狀態(tài)下：最大壓力Ni=×Fk∕n+×(Mk+Fvk×h)∕L=×449∕4+×+×∕=!最大拔力Ni=×Fk∕×(Mk+Fvk×h)∕L=×449∕×+×∕=.彎矩的計算依據(jù)《塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》第條%=Zn科 %=EN玉其中Mx,My1——計算截面處XY方向的彎矩設(shè)計值；xi,yi—單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)；Ni——不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設(shè)計值(kN)。由于非工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大:MX=My=2××= 承臺最大負(fù)彎矩:Mχ=My=2××= 3.配筋計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)程》GB50010-2002第條1_ M%/JΛ? "1-Jl-2%R=I-"2 4"T?ξ式中強(qiáng)度等級為C80時，巴—系數(shù)，當(dāng)混凝土強(qiáng)度不超過C50時，巴取為，當(dāng)混凝土巴取為，期間按線性內(nèi)插法確定；fc—混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計值；h0——承臺的計算高度；fy——鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=360N∕mm2o底部配筋計算：值二×106∕×××12002)二Sf=1-(1-2×=As=×106∕××=頂部配筋計算：U=×106∕×××12002)二Sf=1-(1-2×=/S=2=As=×106∕××=五.承臺剪切計算最大剪力設(shè)計值:VmaX二依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2002)的第條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式:%宅仍。+『々%式中兄——計算截面的剪跨比，工二ft—混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，ft=mm2;b——承臺的計算寬度，b=3500mm;h0 承臺計算截面處的計算高度，h0=1200mm;fy——鋼筋受拉強(qiáng)度設(shè)計值，fy=360N∕mm2;S——箍筋的間距，S=200mmo經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋!@六.承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機(jī)塔身柱的沖切破壞錐體以內(nèi)，且承臺高度符合構(gòu)造要求，故可不進(jìn)行承臺角樁沖切承載力驗算七.樁身承載力驗算樁身承載力計算依據(jù)《建筑樁基礎(chǔ)技術(shù)規(guī)范》(JGJ94-2008)的第條根據(jù)第二步的計算方案可以得到樁的軸向壓力設(shè)計值，取其中最大值N=×=樁頂軸向壓力設(shè)計值應(yīng)滿足下面的公式：】其中甲CfAcps一基樁成樁工藝系數(shù)，取混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計值，fc=mm2;一樁身截面面積，Aps=0000mm2o樁身受拉計算，依據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范JGJ94-2008第條N<fyAi受拉承載力計算，最大拉力N=XQkmin二

經(jīng)過計算得到受拉鋼筋截面面積As=。由于樁的最小配筋率為％,計算得最小配筋面積為00mm2綜上所述，全部縱向鋼筋面積00mm2八.樁豎向承載力驗算依據(jù)《塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T187-2009)的第和條軸心豎向力作用下，Qk=;偏向豎向力作用下，Qkmax二 樁基豎向承載力必須滿足以下兩式：QU及0批工L2紇單樁豎向承載力特征值按下式計算：其中Ra——單樁豎向承載力特征值；qsik—第i層巖石的樁側(cè)阻力特征值；按下表取值；qpa 樁端端阻力特征值，按下表取值；U 樁身的周長，u二;Ap—樁端面積，取Ap=;li—第i層土層的厚度，取值如下表；厚度及側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值表如下:土名稱序號 土層厚度(m)側(cè)阻力特征值(kPa)端阻力特征值(kPa)⑥-1粉質(zhì)粘土1220⑥-2粉質(zhì)粘土2250粉砂3300圓礫4552300由于樁的入土深度為16m,所以樁端是在第4層土層。最大壓力驗算:Ra=××22+×25+×30+×55)+2300×=由于:Ra=>Qk=,所以滿足要求!由于:=>Qkmax=,所以滿足要求!九.樁的抗拔承載力驗算依據(jù)《塔式起重機(jī)混凝土基礎(chǔ)工程技術(shù)規(guī)程》(JGJ/T187-2009)的第條偏向豎向力作用下，Qkmin二 樁基豎向承載力抗拔必須滿足以下兩式：式中Gp——樁身的重力標(biāo)準(zhǔn)值，水下部分按浮重度計;(Ri—抗拔系數(shù)；Ra=×××22+××25+××30+××55)=Gp=×(16××10)=由于:+>= 滿足要求!十.樁式基礎(chǔ)格構(gòu)柱計算依據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)。1.格構(gòu)柱截面的力學(xué)特性：格構(gòu)柱的截面尺寸為×;主肢選用：18號角鋼b×d×r=180×16×16mm;|綴板選用（川乂山）：乂主肢的截面力學(xué)參數(shù)為A0=，Z0=，Ix0I=，Iy0；格構(gòu)柱的y-y軸截面總慣性矩:格構(gòu)柱的X-X軸截面總慣性矩:&經(jīng)過計算得到：Ix=4×[+×（46/2]=；Iy=4×[+×(46/2]=；2.格構(gòu)柱的長細(xì)比計算：格構(gòu)柱主肢的長細(xì)比計算公式:取，Ix=，Iy=；其中H格構(gòu)柱的總高度，取;I—格構(gòu)柱的截面慣性矩,A0一個主肢的截面面積取。經(jīng)過計算得到^=,A=。格構(gòu)柱分肢對最小剛度軸1-1的長細(xì)比計算公式：;其中b——綴板厚度，取b二。h 綴板長度，取h二。,a1 格構(gòu)架截面長，取a1=o經(jīng)過計算得i1=[+∕48+5×8]=o/1==。換算長細(xì)比計算公式：經(jīng)過計算得到兄kx=，工ky=。格構(gòu)柱的整體穩(wěn)定性計算：格構(gòu)柱在彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性計算公式：其中N軸心壓力的計算值(kN)；取N==；A 格構(gòu)柱橫截面的毛截面面積，取4X；軸心受壓構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定系數(shù);根據(jù)換算長細(xì)比九x=，九y=≤150 滿足要求！查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》得到沙x=，@y=。X