分離苯-甲苯系統(tǒng)的板式精餾塔設(shè)計(jì)和大型化工裝置拆除運(yùn)輸方案

天津大學(xué)仁愛學(xué)院化工系化工原理課程設(shè)計(jì)②作圖法求最小回流比及操作回流比。如圖1-1。由，從圖中讀得所以最小回流比為=1.68取操作回流比為精餾塔打氣、液相負(fù)荷L=RD=2.862×31.06=88.89kmol/hV=(R+1)D=(2.862+1)31.06=119.95kmol/hL'=L+F=88.91+80.11=169.02kmol/lV'=V=119.95kmol/h操作線方程:精餾段操作線方程:提餾段操作線方程:圖解法求理論層數(shù)總理論板層數(shù)：(包括再沸器)進(jìn)料板位置：4.2全塔效率實(shí)際板層數(shù)的求取全塔效率根據(jù)塔頂，塔底液相組成，查t-x-y圖知塔頂溫度81℃，塔底溫度109.9℃，求得塔平均溫度為：由精餾段與提餾段的平均溫度，依據(jù)安托尼方程，求出再求出相對(duì)揮發(fā)度。其中苯：A=6.023,B=1206.35,C=220.24甲苯：A=6.078,B=1343.94,C=219.58當(dāng)溫度為81℃Kpa，Kpa同理當(dāng)溫度為109.9℃時(shí)， ，，又因?yàn)槠骄鶞囟葹?5.45℃，查表知液體黏度為mPa·smPa·s==0.27086mPa·s全塔效率精餾段實(shí)際板層數(shù)提餾段實(shí)際板層數(shù)進(jìn)料板為總實(shí)際板數(shù)=13+13=26塊

五、精餾與提餾段物性數(shù)據(jù)及氣液負(fù)荷的計(jì)算5.1進(jìn)料板與塔頂、塔底平均摩爾質(zhì)量的計(jì)算塔頂：，由平衡圖知：進(jìn)料板：，塔底：，查得所以，精餾段平均摩爾質(zhì)量提餾段平均摩爾質(zhì)量5.2氣相平均密度和氣相負(fù)荷計(jì)算精餾段提餾段精餾段氣相負(fù)荷：提餾段氣相負(fù)荷：5.3液相平均密度和液相負(fù)荷計(jì)算液相密度依下式計(jì)算，即塔頂:,查得：，進(jìn)料板:，查得：，進(jìn)料板液相的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為進(jìn)料板液相平均密度：由，查得，塔釜液相質(zhì)量分?jǐn)?shù)為：精餾段液相平均密度為：提餾段液相平均密度為：5.4液相液體表面張力的計(jì)算塔頂：查表知：,進(jìn)料板：查表知:,塔底：查表知：，精餾段液相平均表面張力為：提餾段液相平均表面張力為：5.5塔內(nèi)各段操作條件和物性數(shù)據(jù)表（1）操作壓力塔頂壓強(qiáng)：=101.3+4=105.3Kpa每層塔板壓降：進(jìn)料板壓力：=105.3+0.7×13=114.4Kpa精餾段平均壓力：=(105.3+114.4)/2=109.85Kpa塔底壓強(qiáng)：=PD+N△P=105.3+0.7×26=123.5Kpa提餾段平均壓力：=（114.4+123.5）/2=118.95Kpa操作溫度由附錄查知，安托因方程中苯-甲苯參數(shù)如下:苯：A=6.023,B=1206.35,C=220.24甲苯：A=6.078，B=1343.94，C=219.58所以：由安托尼方程進(jìn)行試差計(jì)算，得塔頂溫度=81.7℃進(jìn)料板溫度=99.6℃塔底溫度=116.5℃精餾段平均溫度=(81.7+99.6)/2=90.65℃提餾段平均溫度=(99.6+116.5)/2=108.05℃平均粘度液相平均粘度計(jì)算公式：塔頂：查表知：,由所以：進(jìn)料板：查表知:,=塔底：=116.5℃查表知:,=精餾段液相平均黏度為：精餾段液相平均粘度為：

塔徑及塔板結(jié)構(gòu)工藝尺寸的計(jì)算6.1塔徑的計(jì)算精餾段氣、液相體積流量：提餾段氣、液相體積流量：最大空塔氣速計(jì)算公式：取板間距，板上液層高度，則-=0.45-0.07=0.38m精餾段：提餾段：查表知：=0.079，=0.075所以精餾段：提餾段：取安全系數(shù)0.6，則空塔氣速為：精餾段：提餾段：按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后為：D=1.4m塔截面積為：實(shí)際空塔氣速精餾段：提餾段：6.2塔板主要工藝尺寸計(jì)算因塔徑D=1.4m，可造用單溢流弓形降液管，采用凹形受液盤。各項(xiàng)計(jì)算如下：（1）堰長(zhǎng):取=0.6D=0.84m（2）溢流堰高度由選用平直堰，堰上液層高度近似取E=1,則（3）弓形降液管寬度和截面積:由，查圖知故驗(yàn)算液體在降液管中停留時(shí)間:精餾段： 提餾段：故降液管設(shè)計(jì)合理。（4）降液管底隙高度:精餾段?。?，則提餾段取：，則故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理。選用凹形受液盤，深度。6.3塔板布置及浮閥數(shù)目與排列取閥孔動(dòng)能系數(shù)=10，由公式，求孔速由式N=求每層板上的浮閥數(shù)即=132（塊）;=135（塊）取邊緣區(qū)寬度=0.06m破沫區(qū)寬度=0.092m按式計(jì)算鼓泡區(qū)面積即R=浮閥排列方式采用等腰三角形叉排，取同一橫排的孔心距t=75mm=0.075m,則可按下式估算排間距，即精餾段提餾段考慮到塔的直徑較大，必須采用分塊式塔板，而各分塊的支承與銜接也要占去一部分鼓泡區(qū)面積，因此排間距不宜采用100mm，而應(yīng)小于此值，故取t’=80mm=0.080m按t=75mm，t’=80mm以等腰三角形叉排方式作圖，得閥數(shù)N=140個(gè)圖6-1塔板閥門布置圖按N=140個(gè)重新核算孔速及閥孔動(dòng)能因數(shù)閥孔動(dòng)能因故變化不大，仍在9到12范圍內(nèi)。塔板開孔率=開孔率`=常壓塔開孔率在10%-14%之間，所以滿足要求。

塔板流體力學(xué)的驗(yàn)算及負(fù)荷性能圖7.1塔板流體力學(xué)的驗(yàn)算塔板液體力學(xué)驗(yàn)算得目的是為了檢驗(yàn)以上初算塔徑及塔各相工藝尺寸得計(jì)算是否合理，塔板能否正常操作，驗(yàn)算項(xiàng)目如下：1）氣相通過浮閥塔的壓強(qiáng)降每層塔板靜壓頭降可按式計(jì)算壓力降式中：—與相當(dāng)?shù)靡褐叨?，，—與相當(dāng)?shù)靡褐叨?，—與相當(dāng)?shù)靡褐叨龋c相當(dāng)?shù)靡褐叨?，?）計(jì)算干板靜壓頭降由于浮閥全部開啟前后，其干板阻力的計(jì)算規(guī)律不同，故在計(jì)算干板壓降前，首先需確定臨界孔速。臨界孔速是板上所有浮閥全部開啟時(shí)，氣體通過閥孔得速度，以表示因，，（2）板上充氣液層阻力本設(shè)計(jì)分離苯和甲苯的混合液，即液相為碳?xì)浠衔?，可取充氣系?shù)由公式（3）克服表面張力所造成的阻力因本設(shè)計(jì)采用浮閥塔，其很小，可忽略不計(jì)。因此，氣體流經(jīng)一層浮閥塔板的壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨葹椋簡(jiǎn)伟鍓航?2）淹塔為使液體能由上層塔板穩(wěn)定地流入下層塔板，降液管內(nèi)必須維持一定高度的液柱。降液管內(nèi)的清液及高度用來克服相鄰兩層塔板間的壓強(qiáng)降、板上液層阻力和液體流過降液管的阻力。因次，降液管中清夜層高度可用下式表示：式且與氣體通過塔板的壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨纫后w通過降液柱的壓頭損失，因不設(shè)進(jìn)口堰，按計(jì)算板上液層高度，取因此為了防止液泛，應(yīng)保證降液管中當(dāng)量清液層高度不超過上層塔板的出口堰。按式：，是考慮到降液管內(nèi)充氣及操作安全兩種因素的校正系數(shù).對(duì)一般物系，可取為0.3~0.4；對(duì)不易發(fā)泡物系，可取0.6~0.7.取校正系數(shù)，又已選定板間距,可見從而可知符合防止液泛的要求。霧沫夾帶量（1）通常，用操作時(shí)的空塔氣速與發(fā)生液泛時(shí)的空塔氣速的比值為估算霧沫夾帶量的指標(biāo)，此比值稱為泛點(diǎn)百分?jǐn)?shù)，或稱泛點(diǎn)率。泛點(diǎn)率或泛點(diǎn)率=計(jì)算泛點(diǎn)率板上液體流經(jīng)長(zhǎng)度：板上液流面積：苯和甲苯可按正常系統(tǒng)按《化工原理》表3-4，取物性系數(shù)K=1.0，由圖3-13查得泛點(diǎn)負(fù)荷系數(shù)，代入公式得按另一公式計(jì)算，得為避免霧沫夾帶過量，對(duì)于大塔，泛點(diǎn)需控制在80%以下。從以上計(jì)算的結(jié)果可知，其泛點(diǎn)率都低于80%，所以霧沫夾帶量能滿足的要求。7.2塔板負(fù)荷性能圖當(dāng)塔板的各相結(jié)構(gòu)參數(shù)均已確定后，應(yīng)將極限條件下的關(guān)系標(biāo)繪在直角坐標(biāo)系中，從而得到塔板的適宜氣、液相操作范圍，此即塔板的負(fù)荷性能圖。負(fù)荷性能圖由五條線組成。1）霧沫夾帶線當(dāng)氣相負(fù)荷超過此線時(shí)，霧沫夾帶量將過大，使板效率嚴(yán)重下降，塔板適宜操作區(qū)應(yīng)在霧沫夾帶線下。對(duì)于一定的物系及一定的塔板結(jié)構(gòu)，式中均為已知值，相應(yīng)于的泛點(diǎn)率上限值亦可確定，將各已知故代入上式，便得出的關(guān)系式，據(jù)此做出霧沫夾帶線.對(duì)常壓，塔徑>900的大塔，取泛點(diǎn)率=80%為其霧沫夾帶量上限，則：按泛點(diǎn)率為80%計(jì)算如下：整理得或精餾段提餾段霧沫夾帶線為直線，則在操作范圍內(nèi)任取兩個(gè)值，依1式算出相應(yīng)的表7-1霧沫夾帶線數(shù)據(jù)0.0010.0062.272.150.0010.0062.132.0192）液泛線由公式：確定的液泛線，忽略式中的，得：物系一定，塔板結(jié)構(gòu)尺寸一定，則及等均為定值，而與又有如下關(guān)系，即式中閥孔數(shù)N與孔徑亦為定值，因此，可將上式簡(jiǎn)化得在操作范圍內(nèi)任取若干個(gè)值，依2式算出相應(yīng)的值列于附表2中表7-2液泛線數(shù)據(jù)0.00050.0010.0020.0030.0040.0050.0060.0072.112.092.031.981.931.871.811.742.062.031.981.941.901.851.801.753）液相負(fù)荷上限線當(dāng)降液管尺寸一定時(shí)，若液體流量超過某一限度使液體在降液管的停留時(shí)間過短，則其中氣泡來不及釋放就帶入下一層塔板，造成氣相返混，降低塔板效率。要求液體在降液管內(nèi)的停留時(shí)間秒，取秒計(jì)算，則如下式知液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間以作為液體在降液管中停留時(shí)間的下限，則求出上限液體流量值。在圖上做出液相負(fù)荷上限線為與氣體流量無關(guān)的豎直線。4）漏液線對(duì)F1型重閥，當(dāng)時(shí)，泄漏量接近10%為確定氣相負(fù)荷下限的依據(jù)。F1型重閥，取計(jì)算，則又知，則以F0=5作為規(guī)定氣體最小負(fù)荷的標(biāo)準(zhǔn)，則據(jù)此做出與液體流量無關(guān)的水平漏液線（4）。5）液相負(fù)荷下限線為保證板上液流分布均勻，提高接觸效果，取堰上液層高度作為液相負(fù)荷下限條件。依下列的計(jì)算式計(jì)算出的下限值，依次做出液相負(fù)荷下限線，該線與氣相流量無關(guān)的豎直直線取E=1,則，則：由以上五條線在直角坐標(biāo)上作圖，五條線所圍成的區(qū)域即為適宜操作區(qū)。根據(jù)以上五個(gè)方程可分別做出塔板負(fù)荷性能圖上的（1）、（2）、（3）、（4）及（5）共五條線，見附圖4。由塔板負(fù)荷性能圖可以看出：（1）任務(wù)規(guī)定的氣、液負(fù)荷下的操作點(diǎn)P（設(shè)計(jì)點(diǎn)），處在適宜操作區(qū)以內(nèi)的適中位置。（2）塔板的氣相負(fù)荷上限由霧沫夾帶控制，操作下限由漏液控制。（3）按照固定的液氣比，由附圖4查出塔板的氣相負(fù)荷上限，和下限，，操作彈性=設(shè)計(jì)塔板時(shí)，應(yīng)適當(dāng)調(diào)整塔板結(jié)構(gòu)參數(shù)，使操作點(diǎn)在圖中位置適中，以提高塔的操作彈性。

八、塔的有效高度與全塔實(shí)際高度的計(jì)算塔體有效高度根據(jù)化工工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)(第四版)每6塊板開一人孔，26/6≈4，人孔數(shù)為4，高度為0.8m故有效高度塔頂層空間的高度，取。塔底空間的高度，塔釜停留時(shí)間取，則取。塔頂封頭的確定。裙座高度的確定，為了制作方便，裙座為圓形人孔數(shù)，在進(jìn)料板上方開一個(gè)人孔，人孔處板間距為0.8m。進(jìn)料板高度取0.8m?？偢叨?(26-1-4-1)×0.45+1×0.8+3×0.8+1.2+1.5+0.35+4.2=19.9m

九、浮閥塔工藝設(shè)計(jì)計(jì)算總表所設(shè)計(jì)篩板塔的主要結(jié)果匯總于表如下：序號(hào)項(xiàng)目數(shù)值精餾段提餾段1平均溫度℃90.65108.052平均壓力109.85118.953氣相流量m3/s0.9170.8884液相流量0.002560.005395實(shí)際塔板數(shù)N13136有效段高度Z/m13.87塔徑D/m1.48板間距/m0.459溢流形式單溢流10降液管形式弓形降液管11堰長(zhǎng)/m0.8412堰高/m0.05590.0470.046913板上液層高度/m0.03514堰上液層高度/m0.0140.02315降液管底隙高度/m0.02540.029216安定區(qū)寬度/m0.09217邊緣區(qū)寬度/m0.0618開孔區(qū)面積/1.029919浮閥直徑/m0.003920浮閥數(shù)目n14021孔中心距t/m0.07522排間距t`/m0.0823開孔率/％10.86412.8224空塔氣速u/0.78320.680825孔閥氣速/5.8125.49726每層塔板壓降/Pa540.91531.5927液體在降液管停留時(shí)間θ/s14.847.05728降液管內(nèi)清液層高度0.1410.13929泛點(diǎn)率/%35.2537.5430液沫夾帶0.00430.004831氣相負(fù)荷上限/1.771.7932氣相負(fù)荷下限/0.4860.45933操作彈性3.643.9

十、輔助設(shè)備的計(jì)算與選型10.1塔頂冷凝器的試算與初選出料液溫度：81.7℃（飽和氣）81.7℃（飽和液）冷卻水溫度：25℃45℃℃℃℃當(dāng)t=81.7℃時(shí)，查表得r=0.98×392.7+0.02×378.7=392.42kJ/kg假設(shè)K=550℃）根據(jù)S=42.61選用F600IV--0.6-42.6查手冊(cè)可知選擇的尺寸如下：公稱直徑：600mm管長(zhǎng)：3000mm管子總數(shù)：188管程數(shù)：4中心排管數(shù)：10S=nπdL=188×π×0.025×(3-0.1)=42.7982若選擇該型號(hào)的換熱器，則要求過程的總傳熱系數(shù)為：K=547.2與原設(shè)值接近所以選擇F600IV--0.6-42.6型號(hào)換熱器10.2塔主要連接管直徑的確定塔頂蒸汽出口管徑因塔頂出口全部為氣體流速u取5~30之間故取流速u=20m/s故可選取無縫鋼管，d=245mm。驗(yàn)算實(shí)際流速滿足要求回流液管徑因?yàn)楸胶图妆綄儆谝兹?、易爆液體，需流速u<1m/s故取流速u=0.5m/s故可選取無縫鋼管，d=81mm。實(shí)際流速滿足要求（3）進(jìn)料管徑同上，取u=0.5m/s=選取無縫鋼管，d=81mm。實(shí)際流速滿足要求（4）塔底出口管徑同上，取u=0.5m/s=選取無縫鋼管，d=117mm。實(shí)際流速:滿足要求（5）再沸騰加熱蒸汽管徑同（1），取u=20m/s選取無縫鋼管，d=245mm滿足要求

十一、對(duì)本設(shè)計(jì)的評(píng)述及相關(guān)問題的分析討論1.對(duì)本設(shè)計(jì)的評(píng)述工程設(shè)計(jì)本身存在一個(gè)多目標(biāo)優(yōu)化問題，同時(shí)又是政策性很強(qiáng)的工作。設(shè)計(jì)者在進(jìn)行工程設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)綜合考慮諸多影響因素，使生產(chǎn)達(dá)到技術(shù)先進(jìn)、經(jīng)濟(jì)合理的要求，符合優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、安全、低能耗的原則。首先，要滿足工藝和操作的要求。所設(shè)計(jì)出來的流程和設(shè)備能保證得到質(zhì)量穩(wěn)定的產(chǎn)品。由于工業(yè)上原料的濃度、溫度經(jīng)常有變化，因此設(shè)計(jì)的流程與設(shè)備需要一定的操作彈性，可方便地進(jìn)行流量和傳熱量的調(diào)節(jié)。設(shè)置必需的儀表并安裝在適宜部位，以便能通過這些儀表來觀測(cè)和控制生產(chǎn)過程。其次要滿足經(jīng)濟(jì)上的要求。要節(jié)省熱能和電能的消耗，減少設(shè)備與基建的費(fèi)用，如合理利用塔頂和塔底的廢熱，既可節(jié)省蒸汽和冷卻介質(zhì)的消耗，也能節(jié)省電的消耗。回流比對(duì)操作費(fèi)用和設(shè)備費(fèi)用均有很大的影響，因此必須選擇合適的回流比。冷卻水的節(jié)省也對(duì)操作費(fèi)用和設(shè)備費(fèi)用有影響，減少冷卻水用量，操作費(fèi)用下降，但所需傳熱設(shè)備面積增加，設(shè)備費(fèi)用增加。因此，設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)全面考慮，力求總費(fèi)用盡可能低一些。最后還要保證生產(chǎn)安全。生產(chǎn)中應(yīng)防止物料的泄露，生產(chǎn)和使用易燃物料車間的電器均應(yīng)為防爆品。塔體大都安裝在室外，為能抵抗大自然的破壞，塔設(shè)備應(yīng)具有一定剛度和強(qiáng)度。2.相關(guān)問題的討論本設(shè)計(jì)中要求分離的苯-甲苯物系，采用的是常壓操作。進(jìn)料狀態(tài)與塔板數(shù)、塔徑、回流量及塔的熱負(fù)荷都有密切的聯(lián)系。在實(shí)際的生產(chǎn)中進(jìn)料狀態(tài)有多種，但一般都將料液預(yù)熱到泡點(diǎn)或接近泡點(diǎn)才送入塔中，這主要是由于此時(shí)塔的操作比較容易控制，不致受季節(jié)氣溫的影響。此外，在泡點(diǎn)進(jìn)料時(shí)，精餾段與提餾段的塔徑相同，為設(shè)計(jì)和制造上提供了方便。因此，本設(shè)計(jì)中采用泡點(diǎn)進(jìn)料，將原料液通過預(yù)熱器加熱至泡點(diǎn)后送入精餾塔。精餾釜的加熱方式通常采用間接蒸汽加熱，設(shè)置再沸器。冷卻劑與出口溫度。冷卻劑的選擇由塔頂蒸汽溫度決定。冷卻水出口溫度取得高些，冷卻劑的消耗可以減少，但同時(shí)溫度差較小，傳熱面積將增加。冷卻水出口溫度的選擇由當(dāng)?shù)厮Y源確定，但一般不宜超過50℃，否則溶于水中的無機(jī)鹽將析出，生成水垢附著在換熱器的表面而影響傳熱。綜合考慮經(jīng)濟(jì)成本，本設(shè)計(jì)用常溫水作冷卻劑。精餾過程是組分反復(fù)汽化和反復(fù)冷凝的過程，耗能較多，如何節(jié)約和合理地利用精餾過程本身的熱能是十分重要的。選取適宜的回流比，使過程處于最佳條件下進(jìn)行，可使能耗降至最低。

十二、參考文獻(xiàn)[1]夏清，賈紹義.化工原理(上冊(cè)）[M].天津：天津大學(xué)出版社.2012。[2]夏清，賈紹義.化工原理(下冊(cè)）[M].天津：天津大學(xué)出版社.2012。[3]中國(guó)石化集團(tuán)上海工程有限公司.化工工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)（上下冊(cè)）[M].第四版.北京：化學(xué)工業(yè)出版社.2009。[4]賈紹義，柴誠(chéng)敬.化工原理課程設(shè)計(jì)[M].天津：天津大學(xué)出版社，2005。[5]黃璐,王保國(guó).化工設(shè)計(jì)[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社.2011。[6]譚蔚,聶清德.化工設(shè)備設(shè)計(jì)基礎(chǔ)[M].天津：天津大學(xué)出版社.2004。

十三、附錄13.1設(shè)計(jì)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)表13-1苯和甲苯的物理性質(zhì)項(xiàng)目分子式分子量M沸點(diǎn)（℃）臨界溫度tC（℃）臨界壓強(qiáng)PC（kPa）苯(A)C6H678.1180.1288.56833.4苯(B)C7H892.13110.6318.574107.7表13-2常溫下苯和甲苯氣液平衡數(shù)據(jù)T/80859095100105x1.0000.7800.5810.4120.2580.130y1.0000.9000.7770.6330.4560.262表13-3苯和甲苯的液相密度溫度t/(℃)8090100110120815803.9792.5780.3768.9810800.2790.3780.3770.0表13-4苯和甲苯的表面張力溫度t/(℃)809010011012021.720.0618.8517.6616.4921.6920.5919.9418.4117.31表13-6苯和甲苯的液體粘度溫度t/(℃)80901001101200.3080.2790.2550.2330.2150.3110.2860.2640.2540.228表13-6苯和甲苯的液體汽化熱溫度t/(℃)8090100110120394.1386.9379.3371.5363.2379.9373.8367.6361.2354.6表13-7常壓下苯—甲苯的氣液平衡數(shù)據(jù)溫度t℃液相中苯的摩爾分率x氣相中苯的摩爾分率y110.560.000.00109.911.002.50108.793.007.11107.615.0011.2105.0510.020.8102.7915.029.4100.7520.037.298.8425.044.297.1330.050.795.5835.056.694.0940.061.992.6945.066.791.4050.071.390.1155.075.580.8060.079.187.6365.082.586.5270.085.785.4475.088.584.4080.091.283.3385.093.682.2590.095.981.1195.098.080.6697.098.880.2199.099.6180.01100.0100.013.2附圖

大型化工裝置拆除運(yùn)輸方案一、工程概況二、運(yùn)輸路線三、運(yùn)輸時(shí)間安排四、運(yùn)輸車組車輛配置五、車組操作程序六、公路運(yùn)輸安全措施七、運(yùn)輸安全保證措施工程概況：拆除，我公司負(fù)責(zé)運(yùn)輸?shù)蹉^下接貨，走公路至大慶市油田現(xiàn)場(chǎng)車面交貨。貨物基本信息如表：序號(hào)設(shè)備名稱外形尺寸（cm）重量（t）數(shù)量（臺(tái)）預(yù)計(jì)裝車時(shí)間1煉油設(shè)備各種2023.09，152煉油設(shè)備2023.10未完工二、運(yùn)輸路線：1.運(yùn)輸起止地：四、運(yùn)輸車組車輛配置序號(hào)1運(yùn)輸車組車輛配置1號(hào)車組參數(shù)表1廠牌陜汽產(chǎn)地中國(guó)型號(hào)F2000驅(qū)動(dòng)形式6×4發(fā)動(dòng)機(jī)功率440匹馬力最大扭矩2200Nm/1000-1500rpm輪胎1200R20橋荷（噸）前8后32自重（噸）10外形尺寸7.36米×2.5米×3.3米牽引重（噸）200配備數(shù)量1臺(tái)低平板參數(shù)表2軸線數(shù)2縱11軸軸載（噸）25輪胎數(shù)88單胎載荷3.125自重（噸）50載重量（噸）250外形尺寸長(zhǎng)17米，寬3.4米，高1.07米數(shù)量1部車組參數(shù)表3車貨總重車組總長(zhǎng)車組總寬車組運(yùn)行高度25米序號(hào)2運(yùn)輸車組車輛配置2號(hào)車組參數(shù)表1廠牌東風(fēng)產(chǎn)地中國(guó)型號(hào)DFL4251A2驅(qū)動(dòng)形式6×4發(fā)動(dòng)機(jī)功率380匹馬力最大扭矩1800Nm/1000-1500rpm輪胎1200R20橋荷（噸）前8后32自重（噸）8外形尺寸7.36米×2.5米×3.3米牽引重（噸）80配備數(shù)量1臺(tái)低平板參數(shù)表2軸線數(shù)3橋軸載（噸）17輪胎數(shù)12單胎載荷4.25自重（噸）16載重量（噸）80外形尺寸長(zhǎng)12米，寬3.2米，高0.7米數(shù)量1部車組參數(shù)表3車貨總重車組總長(zhǎng)車組總寬車組運(yùn)行高度80噸20米3.2米4.5米五、車組操作程序（1）掛車的組裝接貨前，按設(shè)備的參數(shù)配備好適合的牽引頭，拼好所需軸線板。（2）掛車組裝載流程按照既定路線在廠方人員帶領(lǐng)下進(jìn)入車間指定地點(diǎn)接貨，接貨時(shí)板車縱向中心線對(duì)齊貨物縱向中心線，貨物重心與板車承載中心重疊，并在設(shè)備與板車接觸地放上薄橡膠皮，封固貨物，苫好苫布（3）封車加固在設(shè)備的每個(gè)吊點(diǎn)處采用下壓式八字加固法進(jìn)行捆扎，每個(gè)捆扎點(diǎn)用5噸手拉葫蘆和鋼絲繩捆扎。加固時(shí)鋼絲繩、手拉葫蘆等與變壓器接觸點(diǎn)用墊好以防摩擦刮傷設(shè)備表面油漆。所用工裝、索具與變壓器有接觸的部位都要用膠皮片進(jìn)行隔離。（4）捆扎加固措施要切實(shí)可行的做好捆扎加固工作，捆扎前要檢查捆扎索具的完好度，如有索具磨損嚴(yán)重情況，堅(jiān)決禁止使用。捆扎要牢固可靠，同時(shí)又不得損傷設(shè)備，在設(shè)備與車輛之間要加墊薄橡膠皮增大摩擦系數(shù)，無吊點(diǎn)設(shè)備應(yīng)征求業(yè)主方技術(shù)人員的意見。六、公路運(yùn)輸安全措施（1）車組裝載后，起步前司機(jī)及施工人員再次檢查裝載、封車等情況。清除影響行車中的不安全因素，確認(rèn)牽引車和板車狀況正常后方可起車。行駛一公里再次檢查裝載、封車等情況。并在運(yùn)輸途中適時(shí)安排車況檢查及貨物綁扎情況。（2）參加運(yùn)輸?shù)乃腥藛T（項(xiàng)目經(jīng)理、駕駛員、乘員）應(yīng)提前溝通確定，所使用的指揮信號(hào)，如：起車、慢行、緩行、停車等，并在運(yùn)輸過程中正確使用。用對(duì)講機(jī)聯(lián)絡(luò)時(shí)，要事先調(diào)整好頻道，檢查試用無誤后再使用。（3）在主變運(yùn)輸途中，板車前后布置開道車輛和聯(lián)絡(luò)人員，勤和交警、路政人員聯(lián)絡(luò)安排好行車、會(huì)車、超車等問題，發(fā)現(xiàn)問題及時(shí)處理。（4）開道車與大件運(yùn)輸車輛應(yīng)密切聯(lián)系，遇到道路施工、道路狹窄、路肩不實(shí)等特殊情況，嚴(yán)禁靠邊行駛，。必要時(shí)與有關(guān)部門聯(lián)系封道單線居中通行，防止造成交通堵塞，保證板車順利行駛。（5）通過彎道時(shí)必須在運(yùn)輸指揮人員的指揮下通過，并在牽引車、平板車前、后端及左右側(cè)設(shè)人監(jiān)護(hù)，防止刮擦周邊設(shè)施或障礙。（6）沿途穿過電力線、通訊線、廣播線等高空障礙時(shí)應(yīng)減速行駛，應(yīng)注意保持對(duì)電力線路的安全距離，如有礙安全通行，使用竹質(zhì)材料或干燥木質(zhì)材料加工制作排障撐桿，要堅(jiān)固、耐用、輕便，使用人員要戴絕緣手套、穿絕緣膠鞋。通過需做停電的高壓線路時(shí)，務(wù)必以接到可靠的書面正式通知為準(zhǔn)，在規(guī)定的時(shí)間內(nèi)安全