化工原理復(fù)習(xí)整理

第周緒論1化工原理中的“三傳”是指（D。）動能傳遞、勢能傳遞、化學(xué)能傳遞 動能傳遞、內(nèi)能傳遞、物質(zhì)傳遞動量傳遞、能量傳遞、熱量傳遞 動量傳遞、熱量傳遞、質(zhì)量傳遞2因次分析法的目的在于（A）。用無因次數(shù)群代替變量，使實驗與關(guān)聯(lián)工作簡化動動得到各無因次數(shù)群間的確切定量關(guān)系用無因次數(shù)群代替變量，使實驗結(jié)果更可靠得到各變量間的確切定量關(guān)系3下列選項中，不是化工原理研究的內(nèi)容是（C）。單元操作傳遞過程化學(xué)反應(yīng)物理過程第周流體流動（一）1在靜止流體內(nèi)部各點的靜壓強相等的必要條件是（D。）同一種流體內(nèi)部 連通著的兩種流體同一種連續(xù)流體 同一水平面上，同一種連續(xù)的流體被測流體的（）小于外界大氣壓強時，所用測壓儀表稱為真空表。大氣壓表壓強 絕對壓強 相對壓強3壓力表測量的是（動。）大氣壓表壓真空度絕對壓強1在定穩(wěn)流動系統(tǒng)中，單位時間通過任一截面的（動流量）都相等體積 質(zhì)量 體積和質(zhì)量 體積和摩爾2在列伯努利方程時，方程兩邊的壓強項必須（C。）均為表壓強 均為絕對壓強同為表壓強或同為絕對壓強 一邊為表壓強一邊為絕對壓強伯努利方程式中的項表示單位重量流體通過泵或其他輸送設(shè)備所獲得的能量，稱為（相）。位能 動能靜壓能有效功可用來判斷流體的流動型態(tài)。流體的流動型態(tài)有種。3滯流與湍流的本質(zhì)區(qū)別是（D。）流速不同 流通截面不同雷諾準(zhǔn)數(shù)不同 滯流無徑向運動，湍流有徑向運動第周測驗裝在某設(shè)備進口處的真空表讀數(shù)為 ，出口壓力表的讀數(shù)為 ，此設(shè)備進出口之間的絕對壓強差為（ ） 。型壓差計不可能測出的值為 。表壓真空度壓強差絕對壓研究流體流動形態(tài)對化工生產(chǎn)的指導(dǎo)意義是（）。加速反應(yīng)過程 可以提高傳質(zhì)、傳熱的速率增加生產(chǎn)能力 節(jié)省操作費用流體在圓形直管中作定態(tài)流動，如果小于，則管內(nèi)流動方向上任一截面處的速度分布為 。拋物線指數(shù)函數(shù)直線平推流水在一條等直徑的垂直管內(nèi)作定態(tài)流動，其流速 。會越流越快會越流越慢 不變 不能判斷在定態(tài)流動中，各截面上流體的流速、壓強、密度等有關(guān)物理量不隨時間和位置而變。（x）連續(xù)性方程所反映的管路各截面上流速變化規(guī)律，與管路上是否裝有管件、閥門或輸送設(shè)備等無關(guān)。（v）靜力學(xué)方程是伯努利方程式中流速為零時的特殊形式。v在定態(tài)流動系統(tǒng)中，水連續(xù)地從粗管流入細管。粗管內(nèi)徑為細管的倍，則細管內(nèi)水的流速是粗管的倍。（x）第周作業(yè)當(dāng)流體的流動型態(tài)是層流時，流速沿斷面按 分布，平均流速是最大流速的 布當(dāng)流體的流動型態(tài)是湍流時，流速沿斷面按 分布，平均流速是最大流速的 左右。無論湍流和滯流，在管道任意截面流體質(zhì)點的速度沿管徑而變，管壁處速度為,管中心速度為 。理想流體在導(dǎo)管中作定態(tài)流動時，導(dǎo)管任一截面上的 壓頭、壓頭和 壓頭三者之和是一個常數(shù)。壓頭的單位是，其含意為 匚兩容器直徑分別為 0 ，容器水面上方為真空度X 維持不變，容器為敞口容器，當(dāng)兩容器間連接管上的閥門關(guān)閉時，兩容器的水面高度分別為 ， 。試問：()當(dāng)閥門開啟時，兩液面能否維持不變？()若不能維持不變，當(dāng)重新達到平衡時，液面高度各有何變化？的熱水流過水平放置的變管徑管道，縮口前管子內(nèi)徑為 ，壓力表讀數(shù)為 ，流量為 3熱水可視為理想流體，已知 時水的飽和蒸汽壓為 ，密度 ，若要使水正常流動，則縮口處的直徑不得小于多少毫米？高位槽內(nèi)貯有溫度為°C的水，水深 ，并維持不變。高位槽底部接有一長，直徑 的垂直管，假定管內(nèi)的阻力系數(shù)為 ，試求：()管內(nèi)流量為多少？()若將垂直管無限延長，管內(nèi)流量為多少？()若將高位槽底部所接垂直管管徑加倍，長度不變，管內(nèi)流量有何變化？第周流體流動(二)某管路的 及已確定，且是完全湍流，設(shè)計時若將直徑增大一倍，其它條件均不變，則阻力損失是原來的()。流體流動系統(tǒng)中，管路因直徑改變而突然擴大或突然縮小所產(chǎn)生的能量損失

為：Z/其中速度均以為準(zhǔn)。大管流體流速 小管流體流速大小管平均流速 與流向有關(guān)并聯(lián)管路中兩支管的阻力損失與的關(guān)系是C不能確定流體流動時產(chǎn)生摩擦阻力的根本原因是 C動速度大于零 管壁不夠光滑流體具有粘性 大于摩擦阻力系數(shù)入與 無關(guān)。管子長度 管子相對粗糙度流動型態(tài) 流體溫度如果流體在圓形直管中作定態(tài)層流流動，則阻力與流速的 次方成正比。流體在轉(zhuǎn)子流量計中流動方向（）。由上而下，水平 由下而上，垂直 由上而下，垂直 由下而上，水平如何讀取轉(zhuǎn)子流量計的讀數(shù) ？從轉(zhuǎn)子流量計的底端面讀數(shù)從轉(zhuǎn)子流量計的最大截面讀數(shù)從轉(zhuǎn)子流量計的底端面讀數(shù)從轉(zhuǎn)子流量計的最大截面讀數(shù)從轉(zhuǎn)子流量計的上端面讀數(shù)從轉(zhuǎn)子流量計任何位置讀數(shù)均可轉(zhuǎn)子流量計的主要特點是恒流速，恒壓差 變截面，變壓差恒截面，恒壓差 變流速，恒壓差第周測驗流體流過管件的局部阻力系數(shù)與下列哪些條件有關(guān)（）。管件的幾何形狀 流體的流動速度 管件的材質(zhì) 流體的種類流體流過轉(zhuǎn)子流量計時的壓強降隨其流量增大而 C增大減少不變不確定在測定直管壓降時，已知管內(nèi)徑為，均壓環(huán)應(yīng)安裝在（）。進口處出口處離進口大于處離進口小于處由流速大小和方向改變引起的阻力是 B摩擦阻力 局部阻力 形體阻力 直管阻力直徑為① m 的細管逐漸擴到① x的粗管，若流體在細管內(nèi)的流速為，則在粗管內(nèi)的流速為（） /壓強差的大小可以用一定高度的液體柱來表示。（V）某并聯(lián)管路中由兩支路組成，且兩支路中流體均為湍流流動，當(dāng) ，，貝2=f（V）任何局部阻力系數(shù)的增大，將使管內(nèi)流量增大。（x）第周作業(yè)某設(shè)備上，真空表的讀數(shù)為 ，其絕對壓為TOC\o"1-5"\h\z_（該地區(qū)的大氣壓為 ）任何局部阻力系數(shù)的增大，將使管內(nèi)流量 ，下游阻力增大將使上游壓強 ，上游阻力增大，將使下游壓強 。水及一般液體在管道中的常用流速為 ；低壓氣體在管道中的常用流速為 ；飽和蒸汽在管道中的常用流速為 ；壓力高的比壓力低的氣體在管道中的流速通常要 。某油品以滯流在管中流動，流量不變，問下列條件下摩擦阻力如何變化？管長增加1倍。 管徑增加1倍。溫度提高使粘度為原來的一半密度變化忽略。有一輸水系統(tǒng)，敞口高位槽液面與輸水出口（與大氣聯(lián)通）之間的垂直距離為，輸水管管徑為①7 。已知管內(nèi)的阻力損失按 X計算，式中為管內(nèi)流速。求水的流量為多少 ？欲使水量增加，應(yīng)將水槽的水面升高多少？某一煙囪，其中煙道氣的平均溫度為°C，環(huán)境空氣溫度為°C，煙道氣在tC下的密度為 ，如要求煙囪進口處壓強為 真空度，計算其高度應(yīng)為多少米假設(shè)能量損失不計？第周流體輸送機械以下哪項 不屬于離心泵的優(yōu)點？結(jié)構(gòu)簡單，易操作流量大而均勻輸送的液體粘度范圍廣有自吸能力離心泵（）灌泵，是為了防止氣縛現(xiàn)象發(fā)生。

停泵前停泵后啟動前啟動后為提高離心泵的能量利用率，宜采用（）葉片。前彎后彎垂直水平根據(jù)生產(chǎn)任務(wù)選用離心泵時，應(yīng)盡可能使泵在 點附近工作。效率最大 揚程最大 軸功率最大 流量最大在離心泵性能曲線測定實驗中，出口閥門開大，流量增大，出口壓力表讀數(shù)則B增大變小不變先變小后變大離心泵調(diào)節(jié)法的開度改變時，（）。不會改變管路特性曲線 不會改變工作點不會改變泵的特性曲線 不會改變管路所需的壓頭離心泵的氣蝕余量越小，則其抗氣蝕能力越大越小無關(guān)不確定離心泵的吸液高度與（）無關(guān)。排出管路的阻力大小 吸入管路的阻力大小當(dāng)?shù)卮髿鈮?被輸送液體的密度采用離心泵串并聯(lián)可改變工作點，而對于高阻管路，采用 組合較好。并聯(lián)和串聯(lián)先停電后關(guān)閥單級泵先停電多級泵先關(guān)出口閥并聯(lián)和串聯(lián)先停電后關(guān)閥單級泵先停電多級泵先關(guān)出口閥先關(guān)出口閥或先停電均可標(biāo)出的流量與壓頭數(shù)值是 。最高效率點對應(yīng)值 操作點對應(yīng)值最大流量下對應(yīng)值 計算值用一氣蝕余量為的離心泵輸送處于沸騰狀態(tài)下的塔底液體，若泵前管路的全部流動阻力為 液柱，則此泵的安裝位置必須（）。高于塔底液面 的上方 高于塔底液面 的上方低于塔底液面 的下方 低于塔底液面 的下方離心泵裝置中吸入管路的（）的作用是防止啟動前灌入的液體從泵內(nèi)流出。調(diào)節(jié)閥底閥離心泵的軸功率是（在流量為零時最大在工作點處最小出口閥截止閥調(diào)節(jié)閥底閥離心泵的軸功率是（在流量為零時最大在工作點處最小出口閥截止閥）0在壓頭最大時最大在流量為零時最小離心泵的軸功率一般隨流量增大而增大，當(dāng)流量為零時，軸功率亦為零。X為減少吸入管路的阻力損失，一般應(yīng)使吸入管徑小于排出管徑。X若將同一轉(zhuǎn)速同一型號離心泵分別裝在一條阻力很大，一條阻力很小的管路中進行性能測量時，其測出泵的性能曲線就不一樣。X離心泵開泵之前要先灌液,目的是防止氣蝕現(xiàn)象發(fā)生。X第周作業(yè)離心泵主要由 ，，等組成。離心泵的工作點是和 1的交點。離心泵的主要特性曲線有，，等三條。離心泵壓頭的物理意義是，它的單位是。離心泵用來輸送常溫的水，已知泵的性能為：時， ；管路特性為 時，,則在該流量下,消耗在調(diào)節(jié)閥門上的揚程值為 。若被輸送的流體粘度增高，則離心泵的壓頭 ，流量 ，效率_軸功率 。離心泵將°C的水由敞口水池送到一壓力為 的塔內(nèi)，管徑為eXm管路全長包括局部阻力的當(dāng)量長度，管的進、出口當(dāng)量長度也包括在內(nèi)）已知：水的流量為 ，水的粘度為厘泊，密度為 ，管路摩擦系數(shù)可取為，敞口水池水面到管子出口的垂直距離為。試計算并回答：水在管內(nèi)流動時的流動形態(tài)；管路所需要的壓頭和功率。某廠準(zhǔn)備用離心泵將C的清水以 的流量由敞口的儲水池送到某吸收塔的塔頂。已知塔內(nèi)的表壓強為 ，塔頂水入口距水池水面的垂直距離

為，吸入管和排出管的壓頭損失分別為和，管路內(nèi)的動壓頭忽略不計。當(dāng)?shù)氐拇髿鈮簽樗拿芏葹椤，F(xiàn)倉庫內(nèi)存有三臺離心泵，其型號和銘牌上標(biāo)有的性能參數(shù)如下，從中選一臺比較合適的以作上述送水之用。型號流量（）揚程（）測定離心泵的特性曲線時，某次實驗數(shù)據(jù)為：流量為 ，泵入口處真空表的讀數(shù)為 ，泵出口處壓力表的讀數(shù)為 ，兩測壓截面間的垂直距離為，泵的軸功效為，試求本次實驗中泵的揚程和效率設(shè)泵的吸入管和排出管的直徑相同。第周機械分離高徑相等的圓柱體的球形度為 。如果在斯托克斯區(qū)，那么球形固體顆粒所受的曳力與流體流速的 次方成正比。剪力和壓力統(tǒng)一稱為 。表面力體積力 重力 浮力在重力場中，固體粒子的自由沉降速度與下列因素?zé)o關(guān)的是粒子幾何形狀 粒子幾何尺寸粒子及流體密度流體的水平速度粒子及流體密度流體的水平速度塵氣體，初始溫度為0，需在進入反應(yīng)器前除去塵粒并升溫至塵氣體，初始溫度為0，需在進入反應(yīng)器前除去塵粒并升溫至°C,假設(shè)塵粒的沉降在斯托克斯區(qū)，在流程布置上宜 。先除塵后升溫 先升溫后除塵升溫除塵哪個在先均可 無法判斷含塵氣體通過長，寬，高的降塵室，顆粒的沉降速度為降塵室的最大處理能力為解決流體通過固定床阻力的方法是 C實驗研究法 因次分析法 數(shù)學(xué)模型法歐拉法壁效應(yīng)使（）。液體分布均勻 塔內(nèi)壁周圍空隙率減小固體的濕潤面積增大 傳質(zhì)不利流體通過固定床層的阻力隨流體流速的增大而（）。增大減小不變 無法判斷過濾基本方程式是基于 推導(dǎo)出來的。濾液在介質(zhì)中呈湍流流動 濾液在濾渣中呈層流流動濾液在濾渣中呈湍流流動 濾液在介質(zhì)中呈層流流動已知某板框壓濾機共個框，框的幾何尺寸為：長’寬’厚=',則過濾面積 。過濾推動力一般是指（）。過濾介質(zhì)兩邊的壓差 濾餅兩面的壓差過濾介質(zhì)與濾餅構(gòu)成的過濾層兩邊的壓差 液體進出過濾機的壓差第周測驗）微要使微粒從氣流中除去的條件，必須使微粒在降塵室內(nèi)的停留時間（粒的沉降時間。）微$WV 無法判斷欲提高降塵室的生產(chǎn)能力，主要的措施是（）。提高降塵室的高度 延長沉降時間增大沉降室的底面積 提高氣體的溫度板框壓濾機板、框按 的順序排列組成。板框壓濾機中()。框有兩種不同的構(gòu)造 板有兩種不同的構(gòu)造框和板都有兩種不同的構(gòu)造板和框都只有一種構(gòu)造對于板框壓濾機，濾液的流動路線與洗滌水的流動路線是相同的。X欲提高降塵室的生產(chǎn)能力一倍，應(yīng)將降塵室的高度增加一倍。X板框過濾機采用橫穿法洗滌濾渣時，若洗滌壓差等于最終過濾壓差，洗滌液粘度等于濾液粘度，則其洗滌速率為過濾終了速率的一半。X在恒壓過濾實驗中，如果濾布沒有清洗干凈則所測得的值偏大。V第周作業(yè)TOC\o"1-5"\h\z表述顆粒特性的主要參數(shù)有 、 和 _描述顆粒床層特性的主要參數(shù)為 、 和 、因次分析法和數(shù)學(xué)模型法的主要區(qū)別是 ，，。對于板框式壓濾機，過濾面積為全部濾框面積的 ，洗滌面積為過濾面積的 ，洗滌液通過 過濾終了時濾液的途徑。固體粒子的沉降過程分為 階段和 階段。沉降速度是指 階段顆粒相對于 的速度。—球形石英顆粒在空氣中作滯流自由沉降，若空氣溫度由°C提高到°C，氣體的粘度 ，沉降速度將 。某廠爐氣中含有最小直徑為H的塵粒，塵粒密度為 ，爐氣溫度為，在此溫度下，氣體粘度為X 5密度為 ，今要求爐氣處理量為 ，采用多層降塵室除塵粒，若降塵室中的隔板已選定長度為，寬為，且降塵室總高不超過 。試計算隔板間的距離及所需的層數(shù)。過濾面積為 的過濾機在 的表壓下恒壓過濾某懸浮液，后得到濾液 ，過濾介質(zhì)的阻力不計，且過濾和洗滌面積相同，(1若其他情況不變，過濾面積增大倍，可得多少濾液？(2若其他情況不變，但過濾時間縮短為，所得的濾液為多少？()若在 的表壓下，恒壓過濾后，用 水洗滌濾餅，洗滌時間為多少小時？

某生產(chǎn)過程每年欲得濾液 ，年工作時間為0采用間歇式過濾機，在恒壓下每一操作周期為，其中過濾時間為，將懸浮液在同樣操作條件下測得過濾常數(shù)為：X , 2 ，濾餅不洗滌，試求:（1所需過濾面積為多少平方米？（）今有過濾面積 的過濾機，需要幾臺？第周傳熱（一）熱量傳遞的基本方式是（）。恒溫傳熱和穩(wěn)態(tài)變溫傳熱導(dǎo)熱給熱和熱交換氣化、冷凝與冷卻傳導(dǎo)傳熱、對流傳熱與輻射傳熱物質(zhì)的導(dǎo)熱系數(shù)與其（）無關(guān)。組成顏色溫度密度熱量傳遞的基本方式是（）。恒溫傳熱和穩(wěn)態(tài)變溫傳熱導(dǎo)熱給熱和熱交換氣化、冷凝與冷卻傳導(dǎo)傳熱、對流傳熱與輻射傳熱物質(zhì)的導(dǎo)熱系數(shù)與其（）無關(guān)。組成顏色溫度密度空氣、水、金屬固體的導(dǎo)熱系數(shù)分別為入、入和入，其大小順序為（入＞入＞入入＞入＞入入＞入＞入雙層平壁定態(tài)熱傳導(dǎo)，兩層壁厚相同，各層的導(dǎo)熱系數(shù)分別為入和入，其對應(yīng)的溫度差為△和厶，若厶＞△，則入和入的關(guān)系為（）。＞V入 入〉入 入入 無法確定當(dāng)用厚度相同但絕熱性能不同的兩種材料同時用于圓形管路，為了降低熱損失速率時，下列說法正確的是（）。應(yīng)將導(dǎo)熱系數(shù)大的材料包里面 應(yīng)將導(dǎo)熱系數(shù)小的材料包里面兩種說法均對 兩種說法均不對通過三層平壁的定態(tài)熱傳導(dǎo)，各層界面間接觸均勻，第一層兩側(cè)溫度為°C和C，第三層外表面溫度為°C，則第一層熱阻和第二、三層熱阻°的大小為（）。＞（+） v（+） 無法確定 （十）對流傳熱是由（）因素產(chǎn)生的。流體分子的熱振動 流體內(nèi)電子的移動流體質(zhì)點的位移、擾動 不確定對流傳熱速率推動力阻力，其中推動力是（）。壁面溫度差 流體溫度和壁面溫度差同一流體的溫度差 兩流體的速度差當(dāng)流體在圓形直管中作湍流流動時，其給熱系數(shù)為ai現(xiàn)保持流量不變，但管徑為原來的一半，則為a為（）a。同】■弔 同同弔第周測驗?zāi)碃t壁由多層保溫材料砌成，假設(shè)過程為定態(tài)傳熱，則保溫層的溫差越大，熱阻（）。越大越小不變不確定流體在圓形直管中作強制對流湍流換熱，則提高傳熱膜系數(shù)最有效的措施是流量增大，管徑不變 流量增大，減小管徑流量減小，增大管徑 增大流量，增大管徑在冷凝器中用水冷凝苯蒸氣，水走管程，其雷諾數(shù) X0此時對流傳熱系數(shù)為a。若將水的流量減半，其對流傳熱系數(shù)a（）。>aV同a 無法確定有一套管換熱器，環(huán)隙中有 °C的蒸氣冷凝，管內(nèi)的空氣從°C被加熱到°C，管壁溫度應(yīng)接近（）。C °C °C °C金屬壁面兩側(cè)流體的對流傳熱系數(shù)都較大時，決定傳熱過程速率的將是（）。管壁熱阻 管內(nèi)對流傳熱熱阻 污垢熱阻 管外對流傳熱熱阻熱量傳遞過程的規(guī)律與流體流動過程相似，流速越大，則其過程的阻力越大。（X）在多層平壁導(dǎo)熱過程中，傳熱總推動力為各壁面溫度差之和。V對于同一種流體，有相變時的a值比無相變時要大。（V）多層圓管壁定態(tài)導(dǎo)熱時，通過各層的熱通量相等。（X）第周作業(yè)導(dǎo)熱系數(shù)入的物理意義為位是 _—般來說，金屬的入隨溫度升高而 ，大多數(shù)非金屬固TOC\o"1-5"\h\z體的入隨溫度升高而 。間壁式換熱器的傳熱過程是由 ， ， 串聯(lián)而成的。多層平壁定態(tài)導(dǎo)熱中，若某層的熱阻最小，則該層兩側(cè)的溫差 。影響對流給熱系數(shù)的因素有 ，為了測量爐壁內(nèi)壁的溫度1在爐外壁及距外壁 厚度處設(shè)置熱電偶，測得的溫度分別為 及0求內(nèi)壁溫度。某液體以的流速通過ex5長的鋼管冷卻套管式換熱器環(huán)隙中的乙醇。已知定性溫度下該液體的物性系數(shù)為：p ，入 ，H6 5 ，試計算：液體對管壁的給熱系數(shù)；若液體的流量提高，其它條件不變，則液體對管壁的給熱系數(shù)又為多少。某固體壁厚 ，其導(dǎo)熱系數(shù)為 /己知壁一側(cè)流體溫度為°C，其對流給熱系數(shù)為 /另一側(cè)流體溫度為C,對流對熱系數(shù)為 /忽略污圬?zé)嶙瑁螅?傳熱通量為多少 ；距熱壁面 的溫度。第周傳熱（二）在蒸汽空氣間壁換熱過程中為強化傳熱下列方案中在工程上最有效的是A提高空氣流速 提高蒸汽流速采用過熱蒸汽提高蒸汽流速 在蒸汽管一側(cè)管壁上裝翅片關(guān)于傳熱系數(shù)下列說法中錯誤的是（）。實際上是平均值 隨所取的傳熱面不同而異要提高，應(yīng)從降低最大熱阻著手可用來表示傳熱的強弱，與冷熱流體物性無關(guān)在間壁式換熱器內(nèi)用飽和水蒸汽加熱空氣，此過程的總傳熱系數(shù)值接近于（Bo 蒸汽的a 空氣的a 蒸汽a與空氣a的算術(shù)平均值在其它條件不變的情況下，將并流換熱改成逆流換熱，則所需的換熱面積（）。變小變大不變 可能變大，可能變小對間壁兩側(cè)流體一側(cè)恒溫、另一側(cè)變溫的傳熱過程，逆流和并流時△大小關(guān)系為（）。逆＞厶并 △逆＜4并逆△并 無法確定只改變管內(nèi)介質(zhì)的流動方向，總傳熱系數(shù) 。增加減小不變不能判斷式=△中，△的物理意義是（）。器壁內(nèi)外壁面的溫度器壁兩側(cè)流體對數(shù)平均溫度差流體進出口的溫度差器壁與流體的溫度差。在管殼式換熱器中，不潔凈和易結(jié)垢的流體宜走管內(nèi)，因為管內(nèi)（）。清洗比較方便 流速較快 流通面積小 易于傳熱當(dāng)換熱器中冷熱流體進出口溫度一定時，下面說法中正確的是（）。并逆折 逆面并=折并 逆= 折 并 逆 折第周測驗對一臺正在工作的列管式換熱器，已知a= ? ? -a=,要提高總傳熱系數(shù)k最簡單有效的途徑是（）。設(shè)法增大a 設(shè)法增大a 設(shè)法減小a 設(shè)法減小a有一列管換熱器，用飽和水蒸汽（溫度為 °C）將管內(nèi)一定流量的氫氧化鈉溶液由C加熱到C,該換熱器的平均傳熱溫度差為（）。在管殼式換熱器中，飽和蒸氣宜走管間，以便于（）,且蒸氣較潔凈，它對清洗無要求。及時排除冷凝液 流速不太快 流通面積不太小 傳熱不過多在套管式換熱器中冷熱兩種流體作逆流換熱，如 ，且一無窮大，則熱流體的出口溫度是（）。無法確定如果 ，那么，操作線與對角線平行，傳熱推動力為。（X）如果在換熱過程中，一種流體的溫度不變，只有一種流體的溫度變化，那么逆流和并流換熱的厶相等。v在列管換熱器管間裝設(shè)了兩塊橫向折流檔板，則該換熱器變?yōu)殡p殼程的換熱器。（X）流體在換熱器中流速越大，傳熱速率越快，故流速越大越好。（X）第周作業(yè)TOC\o"1-5"\h\z流體在間壁換熱器中逆流流動， °C, 2, 1, °C,△_厚度不同的三種材料構(gòu)成三層平壁，各層接觸良好，已知 ，導(dǎo)熱系數(shù)入入入。在穩(wěn)定傳熱過程中，各層的熱阻 ，各層導(dǎo)熱速率 ，某換熱器中工業(yè)冷卻水與熱油進行逆流換熱，熱油進口條件、不變，而在夏季冷卻水進口溫度升高，若要使熱油出口溫度不變，則可采用使的方法，結(jié)果使 ， _換熱器設(shè)計時，若、、、一定且是逆流換熱，冷流體流量選擇大些,則， ， ， ，△ _設(shè)計一臺冷卻器，用水冷卻一種密度為 ，比熱為 的有機液體，該液體的流量為 ，進口溫度 5要求冷到0若冷卻水進口溫度，流量為 ，試分別計算逆流換熱，并流換熱所需要的傳熱面積。設(shè)兩種情況下的均為 ，水的比熱是 ，密度為k要在半小時內(nèi)將噸鹽水（比熱為 ）從加熱至，用常壓飽和水蒸汽加熱，加熱管為ex的鋼管，蒸汽在管內(nèi)，鹽水在管外，鹽水的對流給熱系數(shù)為 ，蒸汽的對流給熱系數(shù)為 ，設(shè)管壁熱阻不計，由于壁很薄，可視作平壁，傳熱面積用外徑計算，試求加熱管的長度（）。有一套管式換熱器，冷、熱流體的進口溫度分別為°C和°C,己知并流操作時冷流體出口溫度為C,熱流體為°C,試問逆流操作時冷、熱流體的出口溫度各為多少？設(shè)傳熱系數(shù)不變。第周蒸餾（一）TOC\o"1-5"\h\z兩組分的相對揮發(fā)度越小，則分離該體系越 B容易困難安全不安全兩組分混合物理想溶液，已知 ， ，總 ，則a等于（）。某二元混合物，其中為易揮發(fā)組分，液相組成 時泡點為，與之相平衡的氣相組成 時，相應(yīng)的露點溫度，則（ ）。不能判斷某二元混合物，若液相組成為，相應(yīng)的泡點溫度為，氣相組成為，相應(yīng)的露點溫度為，則。不能判斷在精餾塔中每一塊塔板上（）。只進行傳質(zhì)只進行傳熱 同時進行傳熱傳質(zhì) 無傳熱和傳質(zhì)在精餾塔中，加料板以上的塔段稱為（）。精餾段提餾段進料段 混合段關(guān)于恒摩爾流假定，下列說法中正確的是（）。恒摩爾流假定在任何條件下均可成立恒摩爾氣化是指精餾段上升蒸氣摩爾流量與提餾段上升摩爾流量相等恒摩爾流假定是指精餾段上升蒸氣摩爾流量與下降液體摩爾流量相等由恒摩爾流假定可知，精餾段上升蒸氣和下降液體有如下關(guān)系： …，是指離開這種板的氣液兩相相互成平衡，而且塔板上的液相組成也可視為均勻的。浮閥板噴射板理論板分離板精餾塔的操作線是直線的原因為 。恒摩爾流假定理想物系泡點進料理論板假定第周測驗蒸餾分離的依據(jù)是各組分的 不同。溶解度密度揮發(fā)度溫度在二元混合液中，（）的組分稱為易揮發(fā)組分。沸點低沸點高沸點恒定沸點變化關(guān)于圖，下列說法中錯誤的是（）。平衡曲線偏離對角線愈遠，表示該溶液愈容易分離平衡曲線一般位于對角線上方當(dāng)總壓變化不大時，外壓對平衡曲線的影響可以忽略平衡曲線離對角線愈近，表示該溶液愈容易分離關(guān)于理論板理列說法錯誤的是（）。理論板可作為衡量實際塔板分離效率的依據(jù)和標(biāo)準(zhǔn)離開理論板的氣、液兩相互成平衡實際塔板即為理論板，二者之間無區(qū)別理論板為假想板，實際并不存在精餾塔的常壓操作是通過（）實現(xiàn)的。塔頂連通大氣 塔頂成品受槽頂部連通大氣塔頂冷凝器入口連通大氣 塔釜連通大氣由、兩組分組成的理想溶液中，其相對揮發(fā)度可以用同溫下的兩純組分的飽和蒸氣壓的比值來表示。（V）精餾操作均滿足恒摩爾流假定。X若以過熱蒸氣進料，則＞。（x）連續(xù)精餾塔的塔頂和塔底產(chǎn)品分別為和，則精餾段液氣比總是小于1,提餾段液氣比總是大于1。（V）第周作業(yè)

,用相對揮發(fā)度表達。根據(jù)相對揮某精餾塔的精餾段操作線方程為，則該塔的操作回流比為相對揮發(fā)度的定義為的氣液平衡方程可寫為發(fā)度的大小，可用來判斷精餾分離的,用相對揮發(fā)度表達。根據(jù)相對揮某精餾塔的精餾段操作線方程為，則該塔的操作回流比為，餾出液組成為在總壓為、溫度為5下，組分與組分的飽和蒸汽壓分別為在總壓為、溫度為5下，組分與組分的飽和蒸汽壓分別為，則其相對揮發(fā)度為，平衡時液相組成，氣相組成為精餾設(shè)計時,若工藝要求一定，則減少理論塔板數(shù)后，回流比應(yīng)精餾設(shè)計時,若工藝要求一定，則減少理論塔板數(shù)后，回流比應(yīng)蒸餾釜中所需的加熱蒸汽的消耗量。若精餾段操作線方程的截距為蒸餾釜中所需的加熱蒸汽的消耗量。若精餾段操作線方程的截距為0則其斜率為，回流比等于苯和甲苯在°C則其斜率為，回流比等于苯和甲苯在°C時的飽和蒸氣壓分別為。試求苯的摩爾分率為、甲苯的摩爾分率為 的混合液在°C各組分的平衡分壓、系統(tǒng)總壓及平衡蒸氣組成。此溶液可視為理想溶液。將含 （摩爾百分?jǐn)?shù)，下同）易揮發(fā)組分的某液體混合物送入一連續(xù)精餾塔中。要求餾出液含易揮發(fā)組分，釜液含易揮發(fā)組分。送至冷凝器的蒸氣摩爾流量為，流入精餾塔的回流液為。爾流量為，流入精餾塔的回流液為。試求：每小時能獲得多少 的餾出液？多少 的釜液？ 回流比連續(xù)操作的二元精餾塔，精餾段操作線方程為+提餾段操作線方程為X連續(xù)操作的二元精餾塔，精餾段操作線方程為+提餾段操作線方程為X若進料是飽和液體，試求第周蒸餾（二）在精餾過程中當(dāng)進料為過冷液體時，則（）。在精餾過程中當(dāng)進料為過冷液體時，則（）。精餾塔中，其氣相組成關(guān)系為不確定二元溶液連續(xù)精餾計算中，進料熱狀態(tài)變化,將引起（D發(fā)生變化。二元溶液連續(xù)精餾計算中，進料熱狀態(tài)變化,將引起（D發(fā)生變化。平衡線平衡線和精餾段操作線平衡線和線 提餾段操作線和線用精餾塔完成分離任務(wù)所需理論塔板數(shù)為塊包括塔釜，若全塔效率為0則塔內(nèi)實際板數(shù)為 塊。操作中的精餾塔，若選用的回流比小于最小回流比，貝Ij D不能操作 、均不變、均變大 減小，增大相對揮發(fā)度a 的物系，在全回流下操作， ，則為（）。第周測驗用某精餾塔分離兩組分溶液，規(guī)定產(chǎn)品組成為、，當(dāng)進料組成為時，相應(yīng)回流比為，進料組成為時，相應(yīng)回流比為，若 進料熱狀態(tài)相同，貝I]C無法判斷a為 的二元物系，在全回流下操作，已測得，則為（）、真空操作的精餾塔，若真空度降低，其它條件不變，則塔頂產(chǎn)品組成（）。變小變大不變不確定精餾操作中，若進料組成、流量和氣化率不變，增大回流比，則精餾段操作線方程的斜率（）。增加減小不變 不能確定當(dāng)分離要求和回流比一定時，進料的值越大，所需總理論板數(shù)越多。（X）精餾段操作線方程為 ，絕不可能。（V）精餾塔的全塔總效率等于塔內(nèi)各板的默弗里效率的平均值。（X）某連續(xù)精餾塔中，若提餾段操作線方程的截距等于零，則其斜率等于。（V）第周作業(yè)當(dāng)分離要求一定，回流比一定時，在五種進料狀況中， 進料的值最小， 進料的值最大，此時，提餾段操作線與平衡線之間的距離 ，分離所需的總理論板數(shù)。精餾塔內(nèi)任一塊理論板其氣相露點溫度 液相泡點溫度。TOC\o"1-5"\h\z二元理想物系，相對揮發(fā)度a ,全回流，全凝器中冷凝液組成 ，塔頂?shù)诙影迳仙龤庀嘟M成 ，則第一板 。苯和甲苯混合物，含苯 ，流量為 ，在一常壓精餾塔內(nèi)進行分離，要求塔頂餾出液中含苯以上（以上均為摩爾分率），苯回收率不低于 ，泡點進料，泡點回流，取回流比為最小回流比的倍。已知相對揮發(fā)度a ,試求： 塔頂產(chǎn)品量； 塔底殘液量及組成； 最小回流比；精餾段操作線方程。某一常壓連續(xù)精餾塔內(nèi)對苯甲苯的混合液進行分離。原料液組成為（，下同），該物系的平均相對揮發(fā)度為，飽和蒸汽進料。塔頂采出率為，精餾段操作線方程為 ， ，求：提餾段操作線方程。相對揮發(fā)度為的理想溶液，其中含易揮發(fā)組分的組成為 （），泡點進料，要求塔頂餾出液中含易揮發(fā)組分的組成為 ，殘液中含易揮發(fā)組分的組成為 ，試求：每獲得 餾出液時的原料液用量； 若，則它是最小回流比的幾倍; 若，則精餾段需幾塊理論塔板。第周吸收（一）吸收操作的作用是分離 混合物。氣體液體均相液體氣液 部分互溶的液體吸收的逆過程稱為（）。蒸餾解吸萃取過濾吸收的原理是混合氣體中各個種組份的（）不同。分子量揮發(fā)性沸點溶解度關(guān)于亨利定律與拉烏爾定律計算應(yīng)用正確的是（）。吸收計算應(yīng)用亨利定律吸收計算應(yīng)用拉烏爾定律精餾計算應(yīng)用亨利定律精餾計算應(yīng)用傅里葉定律（）有利于吸收。咼溫咼壓 低溫低壓 咼溫低壓 低溫咼壓已知 水溶液在三種溫度、、下的亨利系數(shù)分別為> V 咼 >在塔的某一截面上，如果 ，則該過程表示（）。吸收解吸平衡沸騰在符合亨利定律的氣液平衡系統(tǒng)中，溶質(zhì)在氣相中的摩爾濃度的差值為（）。正值負(fù)值零不確定在氣液單向傳質(zhì)過程中，若操作點處于平衡線的下方，則該過程（）。解吸吸收 處于氣液平衡不能判斷在雙組分理想氣體混合物中，組分的擴散系數(shù)是 。組分的物性參數(shù) 組分的物性參數(shù)系統(tǒng)的物性參數(shù) 僅取決于系統(tǒng)的狀態(tài)氣體擴散系數(shù) 與液體擴散系的 的大小關(guān)系為 A吸收速率方程中，吸收系數(shù)為時，其對應(yīng)的傳質(zhì)推動力為（）。第周測驗單選分某吸收過程中溶質(zhì)與吸收劑之間有明顯的化學(xué)反應(yīng)，稱之為（）。物理吸收單組分吸收化學(xué)吸收非等溫吸收由于分子的無規(guī)則熱運動而造成物質(zhì)分子傳遞的現(xiàn)象稱為（）。分子擴散 對流擴散 渦流擴散 湍流擴散下列各項中屬于物性參數(shù)的是 。氣膜吸收系數(shù) 分子擴散系數(shù)渦流擴散系數(shù) 脫吸因數(shù)根據(jù)雙膜理論，當(dāng)被吸收組分在液相中溶解度很小時，以液相濃度表示的總傳質(zhì)系數(shù)。近似等于液相傳質(zhì)分系數(shù)大于液相傳質(zhì)分系數(shù)小于氣相傳質(zhì)分系數(shù) 近似等于氣相傳質(zhì)分系數(shù)對清水吸收二氧化碳體系而言，過程是（）。氣膜控制聯(lián)合控制液膜控制無法確定在吸收操作時，在 圖上吸收操作線的位置總是位于平衡線的上方。（V）在氣液相際吸收過程中，傳質(zhì)推動力是指汽相中溶質(zhì)濃度與液相中溶質(zhì)濃度之差，差值越大，吸收速率也越大。（x）在吸收過程中，如操作線與平衡線平行，則對數(shù)平均濃度差為零。（x）在吸收過程中，當(dāng)吸收操作線與平衡線相切或相交時，吸收劑用量最少，吸收推動力最大。（x）第周作業(yè)當(dāng)代表體系組成的點中落在氣液平衡曲線 時，說明溶質(zhì)組份在氣相的分壓 平衡分壓，溶質(zhì)組分由 相轉(zhuǎn)入相，這種過程稱為吸收。雙膜理論的要點是 ，亨利定律表達式 ，若某氣體在水中的亨利系數(shù)很小，說明氣體為氣體。在吸收過程中，、分別是以 和 為推動力的吸收系數(shù)。在盛水的鼓泡吸收器中通入純，經(jīng)長期接觸后測得水中 的平衡濃度為X m鼓泡器中的總壓為 ，水溫°C，溶液密度為k求亨利系數(shù)，并將此實驗值與文獻值 X 作比較。某逆流吸收塔，塔底排出液中含溶質(zhì)摩爾分?jǐn)?shù)為X，進口氣體中含溶質(zhì)體積分?jǐn)?shù)為，操作壓力為 ，氣液平衡關(guān)系為。問塔底推動力及各為多少？在設(shè)計某降膜吸收器時規(guī)定塔底氣相中溶質(zhì)的摩爾分?jǐn)?shù)為 ，液相中溶質(zhì)

的摩爾分?jǐn)?shù)為 0兩相的傳質(zhì)系數(shù)分別為 X ,s,操作壓力為 時的相平衡關(guān)系為 。試求該處的傳質(zhì)速率，單位為 /第周吸收（二）在吸收操作中，吸收塔某一截面上的總推動力