（交通運輸）帶式運輸機課程設計說明書

（交通運輸）帶式運輸機課程設計說明書（交通運輸）帶式運輸機課程設計說明書機械設計基礎課程設計計算說明書設計題?：設計帶式輸送機的傳動裝置?程學院?程系101班設計者指導教師2012年1?＿9＿??東海洋?學?錄械設計基礎課程設計任務書(3)?、傳動?案(4)?、選擇電動機(4)三、計算傳動?和分配傳動?(5)四、計算傳動裝置的運動和動?參數(shù)(5)五、普通V帶傳動(6)六、齒輪傳動(8)七、軸的設計(11)（?、）從動軸的設計(11)（?、）主動軸的設計(15)?、軸承(17)(?、)主動軸軸承(17)(?、)從動軸軸承（交通運輸）帶式運輸機課程設計說明書（交通運輸）帶式運輸機課程設計說明書機械設計基礎課程設計計算說明書設計題?：設計帶式輸送機的傳動裝置?程學院?程系101班設計者指導教師2012年1?＿9＿??東海洋?學?錄械設計基礎課程設計任務書(3)?、傳動?案(4)?、選擇電動機(4)三、計算傳動?和分配傳動?(5)四、計算傳動裝置的運動和動?參數(shù)(5)五、普通V帶傳動(6)六、齒輪傳動(8)七、軸的設計(11)（?、）從動軸的設計(11)（?、）主動軸的設計(15)?、軸承(17)(?、)主動軸軸承(17)(?、)從動軸軸承(17)九、鍵的選擇(18)?、聯(lián)軸器的選擇(18)??、潤滑?式、潤滑油牌號及密封裝置的選擇(19)參考資料(19)械設計基礎課程設計任務書?、設計題?:設計帶式輸送機的傳動裝置。?、原始數(shù)據(jù)分組序號,1,2,3,4,5,6,7,,,輸送帶?作拉?F/kN,3.5,3.3,3.0,2.8,2.6,2.5,2.4,,,輸送帶?作速度v/m/s,1.1,1.2,1.3,1.4,1.5,1.6,1.7,,,滾筒直徑D/mm,250,250,250,250,250,250,250,,,三、已知條件1.輸送帶?作拉?F=3.5kN2.輸送帶?作速度v=1.1m/s（允許輸送帶速度誤差為±5%）3.滾筒直徑D=250mm4.滾筒效率：ηj=0.96（包括滾筒與軸承的效率損失）；5.?作情況：每年300個?作?，兩班制，連續(xù)單向運轉，載荷較平穩(wěn)；6.使?折舊期：10年；7.動?來源：電?，三相交流，電壓380/220V；8.制造條件及?產批量：?般機械?制造，?批量?產。四、設計內容擬定傳動?案，選擇電動機，計算傳動裝置的運動和動?參數(shù)（包括：確定總傳動?，分配各級傳動?，計算各軸的轉速、功率和轉矩等），齒輪、軸、軸承、鍵、聯(lián)軸器等零部件的設計計算和選擇；減速器裝配圖和齒輪軸零件圖的設計；編寫設計計算說明書。五、設計?作量1．減速器裝配圖A1?張；2．齒輪或軸零件圖A2?張；3．設計計算說明書1份（A4）；計算及說明,結果?、傳動?案1.按已知的?作要求格條件,選?Y型全封閉籠型三相型電動機2.選擇電動機功率Fv?作機所需的電動機輸出功率為=故由電動機??作機之間的總效率(包括?作機效率)為式中的效率為：（帶傳動），（齒輪傳動的軸承），（齒輪傳動），（聯(lián)軸器），（滾筒）所以3.確定電動機轉速卷筒軸的?作轉速為按推薦的合理傳動?范圍,取V帶傳動?i1’=2~4,單級齒輪傳動?i2’=3~5,則合理總傳動?的范圍為i’=6~20,故電動機轉速的可選范圍為三、已知條件1.輸送帶?作拉?F=3.5kN2.輸送帶?作速度v=1.1m/s（允許輸送帶速度誤差為±5%）3.滾筒直徑D=250mm4.滾筒效率：ηj=0.96（包括滾筒與軸承的效率損失）；5.?作情況：每年300個?作?，兩班制，連續(xù)單向運轉，載荷較平穩(wěn)；6.使?折舊期：10年；7.動?來源：電?，三相交流，電壓380/220V；8.制造條件及?產批量：?般機械?制造，?批量?產。四、設計內容擬定傳動?案，選擇電動機，計算傳動裝置的運動和動?參數(shù)（包括：確定總傳動?，分配各級傳動?，計算各軸的轉速、功率和轉矩等），齒輪、軸、軸承、鍵、聯(lián)軸器等零部件的設計計算和選擇；減速器裝配圖和齒輪軸零件圖的設計；編寫設計計算說明書。五、設計?作量1．減速器裝配圖A1?張；2．齒輪或軸零件圖A2?張；3．設計計算說明書1份（A4）；計算及說明,結果?、傳動?案1.按已知的?作要求格條件,選?Y型全封閉籠型三相型電動機2.選擇電動機功率Fv?作機所需的電動機輸出功率為=故由電動機??作機之間的總效率(包括?作機效率)為式中的效率為：（帶傳動），（齒輪傳動的軸承），（齒輪傳動），（聯(lián)軸器），（滾筒）所以3.確定電動機轉速卷筒軸的?作轉速為按推薦的合理傳動?范圍,取V帶傳動?i1’=2~4,單級齒輪傳動?i2’=3~5,則合理總傳動?的范圍為i’=6~20,故電動機轉速的可選范圍為nd’=i’*nw=(6~15)×84.03r/minnd’=504.18~1680.6r/min符合這?范圍的同步轉速有750r/min、1000r/min、1500r/min，再根據(jù)計算出的容量有三種適?的電動型號，其技術參數(shù)以及傳動?的?較情況見下表?案,電動機型號,額定功率,電動機轉速/(r/min),傳動裝置的傳動?,,Ped/kW,同步轉速,滿載轉速,傳動?,帶,齒輪1,Y160M2-8,5.5,750,720,8.93,3,2.982,Y132M2-6,5.5,1000,960,11.42,2.5,4.5683,Y132S-4,5.5,1500,1440,17.14,3.5,4.897綜合考濾電動機和傳動?案裝置的尺?、重量以及帶傳動和減速器的傳動?，?較三個?案可知：?案1電動機轉速低，外廓尺?及重量較?，價格較?，雖然總傳?不?，但因電動機轉速低，導致傳動裝置尺?較?。?案3電動機轉速較?,但總傳??,傳動裝置尺?較?。?案2適中，?較適合。因此選定電動機型號為Y132M2-6，額定功率Ped=5.5kw，滿載轉速nm=960r/min?？倐鲃?較適中，傳動裝置結構較緊湊。所選電動機的主要外形尺?和安裝尺?如下所?：中??H,外形尺?L×(AC/2+AD)×HD,底腳安裝尺?A×B,地腳螺栓孔直徑D,軸伸尺?D×E,裝鍵部位尺?F×GD132,515×345×315,216×180,18,38×80,10×41三、計算傳動?和分配傳動?由選定電動機的滿載轉速nm和?作機主動軸的轉速nw，可得傳動裝置的總傳動?為：i=取帶傳動?i0=2.5齒輪傳動?i1=4.57四、計算傳動裝置的運動和動?參數(shù)1、各軸轉速Ⅰ軸II軸卷筒軸2、各軸的輸?功率Ⅰ軸II軸卷筒軸3、各軸輸?轉矩電動機軸的輸出轉矩TdⅠ軸II軸卷筒軸運動和動?參數(shù)的計算結果列于下表：參數(shù)軸名,電動機軸,Ⅰ軸,Ⅱ軸,卷筒軸轉速n/(r/min),960,384,84.03,84.03輸?功率P/kw,4.53,4.349,4.176,4.011輸?轉矩T/(N.m),45.06,108.15,474.64,455.80傳運?i,2.5,4.57,1效率η,0.96,0.96,0.96

?案,電動機型號,額定功率,電動機轉速/(r/min),傳動裝置的傳動?,,Ped/kW,同步轉速,滿載轉速,傳動?,帶,齒輪1,Y160M2-8,5.5,750,720,8.93,3,2.982,Y132M2-6,5.5,1000,960,11.42,2.5,4.5683,Y132S-4,5.5,1500,1440,17.14,3.5,4.897綜合考濾電動機和傳動?案裝置的尺?、重量以及帶傳動和減速器的傳動?，?較三個?案可知：?案1電動機轉速低，外廓尺?及重量較?，價格較?，雖然總傳?不?，但因電動機轉速低，導致傳動裝置尺?較?。?案3電動機轉速較?,但總傳??,傳動裝置尺?較?。?案2適中，?較適合。因此選定電動機型號為Y132M2-6，額定功率Ped=5.5kw，滿載轉速nm=960r/min?？倐鲃?較適中，傳動裝置結構較緊湊。所選電動機的主要外形尺?和安裝尺?如下所?：中??H,外形尺?L×(AC/2+AD)×HD,底腳安裝尺?A×B,地腳螺栓孔直徑D,軸伸尺?D×E,裝鍵部位尺?F×GD132,515×345×315,216×180,18,38×80,10×41三、計算傳動?和分配傳動?由選定電動機的滿載轉速nm和?作機主動軸的轉速nw，可得傳動裝置的總傳動?為：i=取帶傳動?i0=2.5齒輪傳動?i1=4.57四、計算傳動裝置的運動和動?參數(shù)1、各軸轉速Ⅰ軸II軸卷筒軸2、各軸的輸?功率Ⅰ軸II軸卷筒軸3、各軸輸?轉矩電動機軸的輸出轉矩TdⅠ軸II軸卷筒軸運動和動?參數(shù)的計算結果列于下表：參數(shù)軸名,電動機軸,Ⅰ軸,Ⅱ軸,卷筒軸轉速n/(r/min),960,384,84.03,84.03輸?功率P/kw,4.53,4.349,4.176,4.011輸?轉矩T/(N.m),45.06,108.15,474.64,455.80傳運?i,2.5,4.57,1效率η,0.96,0.96,0.96五、普通V帶傳動1、確定計算功率PC,查表8.21，查得KA=1.2則PC=KAP=1.2×5.5kw=6.6kw2、選取普通V帶型號根據(jù)PC=6.6kw,n1=960r/min,由圖8.13選?A型普通V帶3、確定帶輪基準直徑dd1，dd2根據(jù)表8.6和圖8.13選取dd1=100mm,且dd1=140mm>ddmin=75mm?輪基準直徑為（符合標準值）4、驗算帶速v帶速在5~25m/s范圍內。5、確定帶的基準長度Ld和實際中?距a由式（8.14）初步確定中?距的范圍取中?距a0=400由式（8.15）得=1597.25mm由表8.4選取基準長度Ld=1600mm由式（8.16）得實際中?距a為中?距a的變動范圍為6、校驗?帶輪包?由式（8.17）得7、確定V帶根數(shù)z由式（8.18）得根據(jù)，，查表8.9?內插法得：取=1.63kw由式（8.11）得功率增量P0為由表8.18查得根據(jù)傳動?i=2.5,查表8.19得Ki=1.1373，則由表8.4查得帶長度修正系數(shù)KL=0.99，由圖8.11查得包?系數(shù)Ka=0.94，得普通V帶根數(shù)：=4.05根圓整取得4根。8、帶輪的結構設計9、設計結果選?4根普通A型帶，中?距401mm，帶輪直徑dd1=140mm,dd2=350mm六、齒輪傳動1、選擇齒輪材料及精度等級

五、普通V帶傳動1、確定計算功率PC,查表8.21，查得KA=1.2則PC=KAP=1.2×5.5kw=6.6kw2、選取普通V帶型號根據(jù)PC=6.6kw,n1=960r/min,由圖8.13選?A型普通V帶3、確定帶輪基準直徑dd1，dd2根據(jù)表8.6和圖8.13選取dd1=100mm,且dd1=140mm>ddmin=75mm?輪基準直徑為（符合標準值）4、驗算帶速v帶速在5~25m/s范圍內。5、確定帶的基準長度Ld和實際中?距a由式（8.14）初步確定中?距的范圍取中?距a0=400由式（8.15）得=1597.25mm由表8.4選取基準長度Ld=1600mm由式（8.16）得實際中?距a為中?距a的變動范圍為6、校驗?帶輪包?由式（8.17）得7、確定V帶根數(shù)z由式（8.18）得根據(jù)，，查表8.9?內插法得：取=1.63kw由式（8.11）得功率增量P0為由表8.18查得根據(jù)傳動?i=2.5,查表8.19得Ki=1.1373，則由表8.4查得帶長度修正系數(shù)KL=0.99，由圖8.11查得包?系數(shù)Ka=0.94，得普通V帶根數(shù)：=4.05根圓整取得4根。8、帶輪的結構設計9、設計結果選?4根普通A型帶，中?距401mm，帶輪直徑dd1=140mm,dd2=350mm六、齒輪傳動1、選擇齒輪材料及精度等級?齒輪選?45鋼調質，硬度220~250HBS，在?齒輪選?45鋼正?，硬度值為170~210HBS，由表10.21選8級精度，要求表?粗糙度2、按齒?接觸疲勞強度設計1）查表10.12得彈性系數(shù)2）載荷系數(shù)K，查表10.11取K=1.13)4)齒寬系數(shù),查表10.20得=15)許?接觸應?,由圖10.24查得由表10.10查得查圖10.27得ZNT1=1.02,ZNT2=1.08由式（10.13）得故3、確定有關系數(shù)與參數(shù)1)模數(shù),齒數(shù)由表10.3查取標準模數(shù)m=2mm因齒輪均為軟齒?,取2)分度圓直徑和齒寬齒寬傳動的中?距為此值與初選的值相差不?，故不必重新計算。4、校核齒根彎曲疲勞強度由式（10.37）得出F,如F≤[F]則校核合格。確定有關系數(shù)與參數(shù)：1、齒形系數(shù)YF查表10.13得YF1=2.65,YF2=2.182、應?修正系數(shù)Ys查表10.14得Ys1=1.59,Ys2=1.80563、許彎曲應?[F]由圖10.25查得Flm1=210MPa,Flm2=190MPa由圖10.10查得SF=1.3由圖10.26查得YNT1=YNT2=1由式（10.14）可得：故由式（10.37）可得：齒根彎曲強度校核合格5、驗算齒輪的圓周速度v由表10.22可知，選8級精度是合適的。6、?何尺?計算及繪制零件圖。七、軸的設計（?、）從動軸的設計

?齒輪選?45鋼調質，硬度220~250HBS，在?齒輪選?45鋼正?，硬度值為170~210HBS，由表10.21選8級精度，要求表?粗糙度2、按齒?接觸疲勞強度設計1）查表10.12得彈性系數(shù)2）載荷系數(shù)K，查表10.11取K=1.13)4)齒寬系數(shù),查表10.20得=15)許?接觸應?,由圖10.24查得由表10.10查得查圖10.27得ZNT1=1.02,ZNT2=1.08由式（10.13）得故3、確定有關系數(shù)與參數(shù)1)模數(shù),齒數(shù)由表10.3查取標準模數(shù)m=2mm因齒輪均為軟齒?,取2)分度圓直徑和齒寬齒寬傳動的中?距為此值與初選的值相差不?，故不必重新計算。4、校核齒根彎曲疲勞強度由式（10.37）得出F,如F≤[F]則校核合格。確定有關系數(shù)與參數(shù)：1、齒形系數(shù)YF查表10.13得YF1=2.65,YF2=2.182、應?修正系數(shù)Ys查表10.14得Ys1=1.59,Ys2=1.80563、許彎曲應?[F]由圖10.25查得Flm1=210MPa,Flm2=190MPa由圖10.10查得SF=1.3由圖10.26查得YNT1=YNT2=1由式（10.14）可得：故由式（10.37）可得：齒根彎曲強度校核合格5、驗算齒輪的圓周速度v由表10.22可知，選8級精度是合適的。6、?何尺?計算及繪制零件圖。七、軸的設計（?、）從動軸的設計1、選擇軸的材料，確定許?應?因軸的材料?特殊要求，故選?45鋼，正?處理，由表14.7查得強度極限σb=600MPa,再由表14.2得許?彎曲應?[σ-1b]=55MPa.2、按鈕轉強度估算直徑根據(jù)表14.1得C=（107~118），?由式（14.2）得：由于軸的最?直徑處要安裝聯(lián)軸器，會有鍵槽存在，故將計算直徑加?3%~5%，取為39.97~44.94mm。由設計?冊取標準直徑d1=40mm。3、設計軸的結構并繪制結構草圖。由于設計的是單級減速器，可將齒輪布置在箱體內部中央，將軸承對稱安裝在齒輪兩側，軸的外伸端安裝半聯(lián)軸器。（1）、確定軸上零件的位置和固定?式要確定軸的結構形狀，必須先確定軸上零件的裝配順序和固定?式。確定齒軸從軸的右端裝?，齒輪的左端?軸肩定位，右端?套筒固定。這樣齒輪在軸上的軸向位置被完全確定。齒輪的周向固定?平鍵連接。由于齒輪的圓周速度均?于2m/s，故軸承采?脂潤滑，為了不讓箱體內的潤滑油濺到軸承?，故在軸承旁加擋油盤。軸承對稱安裝于齒輪的兩側，其軸向?軸肩固定，周向采?過盈配合固定。（2）、確定各軸段的直徑如圖軸段1（外伸端）直徑最?，d1=40mm;考慮到要對安裝在軸段1上的聯(lián)軸器進?定位，軸段1上應有軸肩，軸段2的直徑同d2=45mm，為軸段3?便加?軸承的安裝軸段，軸段2應有軸肩，同時為能順利的在軸段3上安裝軸承，軸段3必須滿?軸承內徑的標準，故取軸段3的直徑d3為50mm，軸段4由軸段3過度，取直徑d4=55mm，軸段5是?于定位齒輪，軸肩為h=R(C)+(0.5~2)取3.5mm,故d5=62mm；軸段6的直徑d6=55mm；軸段7裝軸承與3段?樣，故d7=d3=50mm。（3）、確定各軸段的長度齒輪輪轂寬度為62mm，為保證輪固定可靠，軸段4的長度應略短于齒輪輪轂寬度，取為60mm；為保證齒輪端?與箱體內壁不相碰，齒輪端?與箱體內壁間應留有?定的間距，取該間距為12mm；為保證軸承安裝在箱體軸承座孔中（軸承寬度為16mm），并考濾軸承的潤滑?式為脂潤滑，軸承端?距箱體內壁的距離為10~15mm,所以軸段3的長度取44mm，軸承?點距離l=126mm，根據(jù)箱體及聯(lián)軸器以及軸承蓋與聯(lián)軸器要有?定距離15mm，軸段2長取51，軸段1長取60，同樣的?法確定軸段5，6的長度為5mm，7為45mm。（4）、選定軸的結構細節(jié)，如圓?、倒?、退?槽的尺?。4、按彎矩扭合成強度校核軸徑(1)、畫出軸的受?圖(2)、作?平彎矩圖、?點反?為Ⅰ-Ⅰ載?處的彎矩為Ⅱ-Ⅱ截?處的彎矩為(3)、作垂直?的彎矩圖,?點反?Ⅰ-Ⅰ截?左側彎矩為：Ⅰ-Ⅰ截?右側彎矩為：Ⅱ-Ⅱ截?處彎矩為：(4)、作合成彎矩圖Ⅰ-Ⅰ截?：Ⅱ-Ⅱ截?：(5)、作轉矩圖(6)、求當量彎矩因減速器單向運轉，故可以為轉矩為脈動循環(huán)變化，修正系數(shù)a為0.6Ⅰ-Ⅰ截?：Ⅱ-Ⅱ截?：(7)、確定危險截?及校核強度

1、選擇軸的材料，確定許?應?因軸的材料?特殊要求，故選?45鋼，正?處理，由表14.7查得強度極限σb=600MPa,再由表14.2得許?彎曲應?[σ-1b]=55MPa.2、按鈕轉強度估算直徑根據(jù)表14.1得C=（107~118），?由式（14.2）得：由于軸的最?直徑處要安裝聯(lián)軸器，會有鍵槽存在，故將計算直徑加?3%~5%，取為39.97~44.94mm。由設計?冊取標準直徑d1=40mm。3、設計軸的結構并繪制結構草圖。由于設計的是單級減速器，可將齒輪布置在箱體內部中央，將軸承對稱安裝在齒輪兩側，軸的外伸端安裝半聯(lián)軸器。（1）、確定軸上零件的位置和固定?式要確定軸的結構形狀，必須先確定軸上零件的裝配順序和固定?式。確定齒軸從軸的右端裝?，齒輪的左端?軸肩定位，右端?套筒固定。這樣齒輪在軸上的軸向位置被完全確定。齒輪的周向固定?平鍵連接。由于齒輪的圓周速度均?于2m/s，故軸承采?脂潤滑，為了不讓箱體內的潤滑油濺到軸承?，故在軸承旁加擋油盤。軸承對稱安裝于齒輪的兩側，其軸向?軸肩固定，周向采?過盈配合固定。（2）、確定各軸段的直徑如圖軸段1（外伸端）直徑最?，d1=40mm;考慮到要對安裝在軸段1上的聯(lián)軸器進?定位，軸段1上應有軸肩，軸段2的直徑同d2=45mm，為軸段3?便加?軸承的安裝軸段，軸段2應有軸肩，同時為能順利的在軸段3上安裝軸承，軸段3必須滿?軸承內徑的標準，故取軸段3的直徑d3為50mm，軸段4由軸段3過度，取直徑d4=55mm，軸段5是?于定位齒輪，軸肩為h=R(C)+(0.5~2)取3.5mm,故d5=62mm；軸段6的直徑d6=55mm；軸段7裝軸承與3段?樣，故d7=d3=50mm。（3）、確定各軸段的長度齒輪輪轂寬度為62mm，為保證輪固定可靠，軸段4的長度應略短于齒輪輪轂寬度，取為60mm；為保證齒輪端?與箱體內壁不相碰，齒輪端?與箱體內壁間應留有?定的間距，取該間距為12mm；為保證軸承安裝在箱體軸承座孔中（軸承寬度為16mm），并考濾軸承的潤滑?式為脂潤滑，軸承端?距箱體內壁的距離為10~15mm,所以軸段3的長度取44mm，軸承?點距離l=126mm，根據(jù)箱體及聯(lián)軸器以及軸承蓋與聯(lián)軸器要有?定距離15mm，軸段2長取51，軸段1長取60，同樣的?法確定軸段5，6的長度為5mm，7為45mm。（4）、選定軸的結構細節(jié)，如圓?、倒?、退?槽的尺?。4、按彎矩扭合成強度校核軸徑(1)、畫出軸的受?圖(2)、作?平彎矩圖、?點反?為Ⅰ-Ⅰ載?處的彎矩為Ⅱ-Ⅱ截?處的彎矩為(3)、作垂直?的彎矩圖,?點反?Ⅰ-Ⅰ截?左側彎矩為：Ⅰ-Ⅰ截?右側彎矩為：Ⅱ-Ⅱ截?處彎矩為：(4)、作合成彎矩圖Ⅰ-Ⅰ截?：Ⅱ-Ⅱ截?：(5)、作轉矩圖(6)、求當量彎矩因減速器單向運轉，故可以為轉矩為脈動循環(huán)變化，修正系數(shù)a為0.6Ⅰ-Ⅰ截?：Ⅱ-Ⅱ截?：(7)、確定危險截?及校核強度由圖可以看出，截?Ⅰ-Ⅰ、Ⅱ-Ⅱ所受轉矩相同，但彎矩MeⅠ>MeⅡ，且軸上還有鍵槽，故截?Ⅰ-Ⅰ可能為危險截?。但由于軸徑d4>d3,故也應對截?Ⅱ-Ⅱ進?校核。Ⅰ-Ⅰ截?：Ⅱ-Ⅱ截?：查表14.2得[σ-1b]=55MPa,滿?σe≤[σ-1b]的條件，故設計的軸有?夠強度，并有?定裕量。5、繪制軸的零件圖（?、）主動軸的設計1、選擇軸的材料，確定許?應?因軸的材料?特殊要求，故選?45鋼，正?處理，由表14.4查得強度極限σb=600MPa,再由表14.2得許?彎曲應?[σ-1b]=55MPa.2、按鈕轉強度估算直徑根據(jù)表14.1得C=（118~107），?由式（14.2）得：由于軸的最?直徑處要安裝V帶輪，會有鍵槽存在，故將計算直徑加?3%~5%，取為24.67~27.73mm。由設計?冊取標準直徑d1=30mm。3、設計軸的結構并繪制結構草圖。由于設計的是單級減速器，可將齒輪布置在箱體內部中央，將軸承對稱安裝在齒輪兩側。1）、確定各軸段的直徑軸段1（外伸端）直徑最?，d1=30mm;考濾到要對安裝定位，軸段2上應有軸肩，d2=35mm;為軸段3?便加?軸承的安裝軸段，軸段2應有軸肩，同時為能順利的在軸段3上安裝軸承，軸段3必須滿?軸承內徑的標準，故取軸段3的直徑d3為40mm，軸段5為齒輪軸，軸段4為軸段3到齒輪軸的過度，取d4=48mm；相同的?法確定軸段6的直徑d6=48mm；軸段7的直徑d7=40mm。2）、確定各軸段的長度軸段1的長度由V帶輪轂的寬度確定取63mm,軸段5為齒輪軸的寬度65mm；為保證齒輪端?與箱體內壁不相碰，齒輪端?與箱體內壁間應留有?定的間距，根據(jù)已經(jīng)定好了低速軸的軸段長度情況，確定軸段3的長度為31mm,確定軸段7的長度為32mm，軸段2長為52mm,軸段4和6長為8.5mm；軸承?點距離l=125mm。3）、選定軸的結構細節(jié)，如圓?、倒?、退?槽的尺?。4、按彎矩扭合成強度校核軸徑1）、畫出軸的受?圖2）、作?平彎矩圖、?點反?為Ⅱ-Ⅱ截?處的彎矩為3、求當量彎矩因減速器單向運轉，故可以為轉矩為脈動循環(huán)變化，修正系數(shù)a為0.6。Ⅱ-Ⅱ截?：4、確定危險截?及校核強度從圖中可看出截?Ⅱ-Ⅱ為危險?，應對截?Ⅱ-Ⅱ進?校核。Ⅱ-Ⅱ截?：查表14.2得[σ-1b]=55MPa,滿?σe≤[σ-1b]的條件，故設計的軸有?夠強度，并有?定裕量。5、繪制軸的零件圖?、軸承

由圖可以看出，截?Ⅰ-Ⅰ、Ⅱ-Ⅱ所受轉矩相同，但彎矩MeⅠ>MeⅡ，且軸上還有鍵槽，故截?Ⅰ-Ⅰ可能為危險截?。但由于軸徑d4>d3,故也應對截?Ⅱ-Ⅱ進?校核。Ⅰ-Ⅰ截?：Ⅱ-Ⅱ截?：查表14.2得[σ-1b]=55MPa,滿?σe≤[σ-1b]的條件，故設計的軸有?夠強度，并有?定裕量。5、繪制軸的零件圖（?、）主動軸的設計1、選擇軸的材料，確定許?應?因軸的材料?特殊要求，故選?45鋼，正?處理，由表14.4查得強度極限σb=600MPa,再由表14.2得許?彎曲應?[σ-1b]=55MPa.2、按鈕轉強度估算直徑根據(jù)表14.1得C=（118~107），?由式（14.2）得：由于軸的最?直徑處要安裝V帶輪，會有鍵槽存在，故將計算直徑加?3%~5%，取為24.67~27.73mm。由設計?冊取標準直徑d1=30mm。3、設計軸的結構并繪制結構草圖。由于設計的是單級減速器，可將齒輪布置在箱體內部中央，將軸承對稱安裝在齒輪兩側。1）、確定各軸段的直徑軸段1（外伸端）直徑最?，d1=30mm;考濾到要對安裝定位，軸段2上應有軸肩，d2=35mm;為軸段3?便加?軸承的安裝軸段，軸段2應有軸肩，同時為能順利的在軸段3上安裝軸承，軸段3必須滿?軸承內徑的標準，故取軸段3的直徑d3為40mm，軸段5為齒輪軸，軸段4為軸段3到齒輪軸的過度，取d4=48mm；相同的?法確定軸段6的直徑d6=48mm；軸段7的直徑d7=40mm。2）、確定各軸段的長度軸段1的長度由V帶輪轂的寬度確定取63mm,軸段5為齒輪軸的寬度65mm；為保證齒輪端?與箱體內壁不相碰，齒輪端?與箱體內壁間應留有?定的間距，根據(jù)已經(jīng)定好了低速軸的軸段長度情況，確定軸段3的長度為31mm,確定軸段7的長度為32mm，軸段2長為52mm,軸段4和6長為8.5mm；軸承?點距離l=125mm。3）、選定軸的結構細節(jié)，如圓?、倒?、退?槽的尺?。4、按彎矩扭合成強度校核軸徑1）、畫出軸的受?圖2）、作?平彎矩圖、?點反?為Ⅱ-Ⅱ截?處的彎矩為3、求當量彎矩因減速器單向運轉，故可以為轉矩為脈動循環(huán)變化，修正系數(shù)a為0.6。Ⅱ-Ⅱ截?：4、確定危險截?及校核強度從圖中可看出截?Ⅱ-Ⅱ為危險?，應對截?Ⅱ-Ⅱ進?校核。Ⅱ-Ⅱ截?：查表14.2得[σ-1b]=55MPa,滿?σe≤[σ-1b]的條件，故設計的軸有?夠強度，并有?定裕量。5、繪制軸的零件圖?、軸承(?、)主動軸軸承選??接觸軸承7008AC1、求當量動載荷P查?冊得7008AC軸承的C0r=14.5KN,查表15.17得X0=1,Y0=0.76,由式（15.8）可得：P0=X0Fr+Y0Fa=(1*853.63+0.76*487.62)N=1224.22NP0=Fr=853.63N取兩者中較?值為計算值，即P0=1224.22N2、靜強度校核由表15.18，取S0=1.2~2.5,由式（15.11）得所選軸承的強度?夠。(?、)從動軸軸承選??接觸軸承7009AC1、求當量動載荷P查?冊得7009AC軸承的C0r=19.5KN,查表15.17得X0=1,Y0=0.76,由式（15.8）可得：P0=X0Fr+Y0Fa=(1*820+0.76*468.4)N=1175.98NP0=Fr=820N取兩者中較?值為計算值，即P0=1175.98N2、靜強度校核由表15.18，取S0=1.2~2.5,由式（15.11）得所選軸承的強度?夠。九、鍵的選擇1）、?齒輪鍵的選擇，d=50mm,輪轂寬B=62mm,由軸徑d>44~50取b=14mm,h=9mm,選?普通A型鍵L=50mm故選?鍵14X502）、低速軸連接連軸器時?的鍵的選取，d=30mm,輪轂寬B=60mm,由軸徑d>22~30取b=8mm,h=7mm,選?普通B型鍵L=50mm故選?鍵B8X502）、?速軸與?帶輪連接時?的鍵的選取，d=30mm,輪轂寬B=63mm,由軸徑d>22~30取b=8mm,h=7mm,選?普通A型鍵L=55mm故選?鍵8X50?、聯(lián)軸器的選擇根據(jù)軸段的直徑35mm和所受轉矩，查表得K=1.3Tc=KT=1.3*281.646Nm=366.14Nm

(?、)主動軸軸承選??接觸軸承7008AC1、求當量動載荷P查?冊得7008AC軸承的C0r=14.5KN,查表15.17得X0=1,Y0=0.76,由式（15.8）可得：P0=X0Fr+Y0Fa=(1*853.63+0.76*487.62)N=1224.22NP0=Fr=853.63N取兩者中較?值為計算值，即P0=1224.22N2、靜強度校核由表15.18，取S0=1.2~2.5,由式（15.11）得所選軸承的強度?夠。(?、)從動軸軸承選??接觸軸承7009AC1、求當量動載荷P查?冊得7009AC軸承的C0r=19.5KN,查表15.17得X0=1,Y0=0.76,由式（15.8）可得：P0=X0Fr+Y0Fa=(1*820+0.76*468.4)N=1175.98NP0=Fr=820N取兩者中較?值為計算值，即P0=1175.98N2、靜強度校核由表1