化工原理課程設(shè)計講稿裝控

化工原理課程設(shè)計講稿裝控1第1頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月第一部分前言一、課程設(shè)計的目的運用已經(jīng)學(xué)過的各門課程的知識，特別是《化工原理》與《化工工藝與設(shè)備》的知識，進(jìn)行化工單元設(shè)備中常見設(shè)備——精餾塔的設(shè)計，達(dá)到以下幾方面目的。培養(yǎng)學(xué)生綜合運用所學(xué)知識、查閱化工資料獲取有關(guān)知識和數(shù)據(jù)、進(jìn)行化工設(shè)備初步設(shè)計的能力。培養(yǎng)學(xué)生獨立工作及發(fā)現(xiàn)問題、分析問題、解決問題的綜合能力。提高計算能力、培養(yǎng)工程實際觀念。深入了解化工設(shè)備的內(nèi)部結(jié)構(gòu)，掌握板式精餾塔的各主要部件的結(jié)構(gòu)及作用。培養(yǎng)學(xué)生認(rèn)真的學(xué)風(fēng)和工作作風(fēng)。2第2頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月二、課程設(shè)計的任務(wù)1.已知條件分離對象：苯、甲苯、乙苯、苯乙烯混合物分離；正丁烷、異戊烷、正戊烷混合物的分離。處理量：（例如：245T/d）原料組成：（例如：苯46%，甲苯54%）進(jìn)料狀態(tài)：（例如：q＝1）產(chǎn)品要求：（例如：塔頂產(chǎn)品含苯99%；塔底產(chǎn)品：含甲苯99.5%)塔體溫度：（例如要求：Tw≤102℃）3第3頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月2.設(shè)計任務(wù)⑴工藝設(shè)計產(chǎn)品組成：xD,xW（通過物料衡算）操作條件：TD,PD,TW,PW回流比：最小回流比，Rm；操作回流比，R

塔板數(shù)：提餾段板數(shù)；精餾段板數(shù)塔徑：D熱負(fù)荷：冷凝器和再沸器熱負(fù)荷⑵塔板設(shè)計：溢流裝置；塔板布置；流體力學(xué)校核。⑶塔體初步設(shè)計：塔體設(shè)計；封頭設(shè)計；人孔和手孔的選用；接管設(shè)計。⑷輔助設(shè)備選用：冷凝器的選用與校核、再沸器的選用。⑸繪制浮閥排列圖4第4頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月3.需要上交的材料⑴設(shè)計說明書，主要包括：設(shè)計任務(wù)書第一章工藝設(shè)計第二章塔板設(shè)計第三章塔體的初步設(shè)計第四章塔的輔助設(shè)備選用第五章計算結(jié)果匯總表第六章結(jié)果與討論(2)浮閥排列圖(3)計算草稿5第5頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月三、日程安排

2011年8月10日——8月19日,二周，扣除周六周日，實際10天，8月19日交說明書，其中：工藝計算：3天塔板設(shè)計：3.5天塔體設(shè)計：0.5天附屬設(shè)備選用：1天繪圖：0.5天整理說明書：1天講課：0.5天6第6頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月四、課程設(shè)計過程注意問題認(rèn)真閱讀教材，草擬進(jìn)度表，擬定設(shè)計的方法和步驟。計算過程中要隨時復(fù)核計算結(jié)果的正確性，做到有錯即改，避免大的返工。要求來教室進(jìn)行設(shè)計，以便于答疑和掌握進(jìn)度。7第7頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月五、參考資料No題名責(zé)任者出版社索取號1冷換設(shè)備工藝計算手冊劉巍等石油化工TE965-62/12石油加工單元過程原理．上沈復(fù)等石油化工TE624/7/13石油加工單元過程原理．下沈復(fù)等石油化工TE624/7/24化工原理課程設(shè)計劉雪暖石油大學(xué)TQ02/635化工原理課程設(shè)計裴世紅大連理工TQ02/726化工原理課程設(shè)計：化工傳遞與單元操作課程設(shè)計賈紹義天津大學(xué)TQ02/607常用化工單元設(shè)備設(shè)計李功樣華南理工TQ051.02/18石油煉制圖表計算機(jī)處理方法金桂三石油化工TE62/99傳熱學(xué)楊世銘高等教育TK124/51/8第8頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月第二部分工藝計算設(shè)計要點物料衡算塔頂和塔底溫度和壓力的確定冷凝器及再沸器熱負(fù)荷的確定關(guān)于混合物物性參數(shù)的計算關(guān)于回流比的選擇全塔效率的計算部分物性數(shù)據(jù)9第9頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月一、物料平衡

二、塔頂壓力、溫度的確定1、回流罐凝液溫度的初步確定回流罐冷凝液的溫度，即塔頂產(chǎn)品溫度，由冷卻介質(zhì)的溫度決定，當(dāng)用水作為冷卻介質(zhì)時（水溫：25～30℃），凝液溫度可取40～50℃，保證冷凝器要有10～20℃溫度的傳熱溫差。但要注意水的出口不高于50℃。1.目的：計算塔頂、塔底產(chǎn)品組成和產(chǎn)品量。2.方法：對于兩組分精餾，根據(jù)塔頂、塔底產(chǎn)品濃度要求，通過物料平衡計算即可求出塔頂、塔底產(chǎn)品組成。對于多組份體系，先假定清晰分割。再進(jìn)行物料平衡計算(注：濃度或組成有效數(shù)字位數(shù)，一般取小數(shù)點后4位)。10第10頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月補(bǔ)充：多組分精餾的計算關(guān)鍵組分：對多組分溶液分離起控制作用的兩個組分(一般為工藝中最關(guān)心的、揮發(fā)度相鄰的兩個組分)。揮發(fā)度高的組分稱為輕關(guān)鍵組分，揮發(fā)度低的稱為重關(guān)鍵組分。理論板數(shù)或填料層高度的確定，通常以關(guān)鍵組分所需達(dá)到的分離程度或回收率作為計算的依據(jù)。在一定條件下，其它組分在餾出液和釜殘液中的組成隨關(guān)鍵組分的分離程度或回收率而定，不能再任意規(guī)定。準(zhǔn)確地預(yù)測塔頂和塔底的組成和量較難。應(yīng)用關(guān)鍵組分的概念，根據(jù)各組分間揮發(fā)度的差異，可按以下兩種情況進(jìn)行組分在產(chǎn)品中的預(yù)分配，再由物料衡算或近似估算得到塔頂和塔底產(chǎn)品的組成。1、關(guān)鍵組分11第11頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月所選兩關(guān)鍵組分為相鄰組分，相差較大。重于重關(guān)鍵組分的組分全在塔底產(chǎn)品中，輕于輕關(guān)鍵組分的組分全部塔頂產(chǎn)品中。非關(guān)鍵組分在產(chǎn)品中的分配可由物料衡算求得。清晰分割塔頂產(chǎn)品中有重于重關(guān)鍵組分的組分，塔底產(chǎn)品中有輕于輕關(guān)鍵組分的組分。組分在產(chǎn)品中分配不能由物料衡算求出，需在一定假設(shè)條件下，用芬斯克全回流公式進(jìn)行估算。如果兩個關(guān)鍵組分不是相鄰組分，或進(jìn)料中非關(guān)鍵組分的相對揮發(fā)度與關(guān)鍵組分的相差不大，均可能為非清晰分割。非清晰分割嚴(yán)格地說，清晰分割是不存在的，但在有的情況下為了簡化問題可以把接近清晰分割的情況視為清晰分割來處理。12第12頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月回流比的確定原則：先確定Rmin，再根據(jù)各種經(jīng)濟(jì)因素確定適宜的R。式中：ij

——相對揮發(fā)度，取塔頂和塔釜的平均值；

——兩式的通根，其值介于輕、重關(guān)鍵組分的相對揮發(fā)度之間。恩德伍德（Underwood）計算公式：2、求理論板數(shù)的簡捷法13第13頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月若輕、重關(guān)鍵組分為相鄰組分，僅有一個和

Rmin

值；若在輕、重關(guān)鍵組分之間還有k個其它組分，則有k+1個和Rmin值，可取其平均值作為設(shè)計時的最小回流比。應(yīng)用恩德伍德公式的條件：(1)塔內(nèi)汽、液相為恒摩爾流；(2)各組分的相對揮發(fā)度為常數(shù)。方法：將多組分精餾過程簡化為輕、重關(guān)鍵組分的雙組分精餾過程，其計算過程與雙組分精餾基本相同?；娟P(guān)系式：芬斯克方程、恩德伍德方程和吉利蘭關(guān)聯(lián)圖(P284)。理論板數(shù)的簡捷計算法：14第14頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月步驟:(1)根據(jù)料液組成及分離要求確定輕、重關(guān)鍵組分，并由物料衡算初估各組分在塔頂和塔底中的組成；(2)求全塔平均相對揮發(fā)度，用芬斯克方程計算最少理論板數(shù)Nmin（取輕、重關(guān)鍵組分進(jìn)行計算）；(3)用恩德伍德公式計算Rmin，并確定適宜的R；(4)用吉利蘭圖求取全塔理論板數(shù)；(5)由柯克布萊德經(jīng)驗式求精餾段所需理論板數(shù)，確定加料板位置。此部分內(nèi)容參見石油加工單元過程原理下冊P155-P17015第15頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月

2、回流罐壓力的初步計算用泡點方程計算回流罐的壓力。（1）常壓或減壓時：用Antonine(安托因)方程計算（2）加壓時：已知T,設(shè)壓力P，查平衡常數(shù)列線圖(P250)得Ki，代入上式是否成立，進(jìn)行試差計算P。

3、回流罐壓力的確定（1）計算值大于101.3kPa時，采用加壓操作。（2）計算值小于101.3kPa時，采用常壓或減壓操作。

4、塔頂壓力的確定?；亓鞴薜膲毫由瞎芫€阻力即為塔頂壓力。管線阻力可取0.1----0.2atm，減壓塔可取25mmHg左右。1=?iixK16第16頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月5、塔頂溫度的確定在塔頂壓力下計算塔頂產(chǎn)品的露點溫度即為塔頂溫度。6、塔底壓力的確定塔底壓力等于塔頂壓力加上全塔壓降。常、加壓塔的每板壓降可?。?-6mmHg；減壓塔的每板壓降可?。?-3mmHg。7、塔底溫度的確定在塔底壓力下，塔底產(chǎn)品的泡點溫度即為塔底產(chǎn)品的溫度。17第17頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月三、冷凝器及再沸器熱負(fù)荷的確定1、冷凝器熱負(fù)荷的計算冷凝器的熱負(fù)荷是塔頂飽和蒸汽從露點氣相冷凝為泡點液相所放出的熱量，可用以下辦法計算。露點氣相，Td泡點液相，Tb液相，TdQcHVHL=Cp(Td-Tb)Qc=Hv+HL18第18頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月

2、再沸器熱負(fù)荷的計算再沸器的熱負(fù)荷是塔底液相部分汽化成飽和蒸汽所吸收的熱量，蒸汽的量就是塔內(nèi)氣相流量，可用全塔熱平衡計算。QB＋FHF＝DHLD＋WHLW＋QC＋Q損QB＝DHLD＋WHLW＋QC＋Q損－FHFQ損＝5％QB或近似由下式計算QB＝V’w(HV’W-HLW)19第19頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月四、關(guān)于混合物物性參數(shù)的計算混合物的分子量、密度、粘度、表面張力等參數(shù)參考圖表集的計算方法計算五、回流比及理論板的計算首先用Underwood公式求最小回流比Rmin，再由芬斯克公式求最小理論板數(shù)Nmin，然后再由吉利蘭圖求不同R下的N，最后通過下式作圖：在N(R+1)最小處即為適宜回流比。同時得到理論板數(shù)。20第20頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月六、清晰分割檢驗

如果前面進(jìn)行了清晰分割假定，在確定了回流比和理論板數(shù)后，要對清晰分割的假定進(jìn)行驗證，驗證方法見《石油加工單元過程原理》P160。

21第21頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月七、全塔效率的計算建議采用奧?康奈爾法應(yīng)用條件：注意：混合物粘度用進(jìn)料溫度、進(jìn)料總組成下液體粘度，單位cP。22第22頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月已經(jīng)確定塔頂溫度TD假定塔底溫度TW計算各組分相對揮發(fā)度計算理論塔板數(shù)計算塔板效率計算實際板數(shù)假設(shè)每板壓降計算塔底壓力計算塔底溫度（TW）TW＝（TW）？是計算結(jié)束否重設(shè)TW八、塔底溫度、壓力、理論板數(shù)的迭代計算23第23頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月物質(zhì)名Mtb(℃)tc(℃)pc(atm)苯78.280.128946.3甲苯92.1110.631940.6乙苯106.2136.234435.6苯乙烯104.2145.237439.5焦油～650～320表1分子量、沸點及臨界數(shù)據(jù)九、部分物性數(shù)據(jù)24第24頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月Pb(mmHg)苯甲苯乙苯苯乙烯飽和溫度（℃）1-36.7-26.7-9.8-7.05-19.6-4.413.918.010-11.56.425.930.820-2.618.438.644.6407.631.852.859.86015.440.361.869.510026.151.974.182.020042.269.592.7101.340060.689.5113.6122.576080.1110.6136.2145.2表2飽和蒸氣壓25第25頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月溫度（℃）苯甲苯乙苯苯乙烯密度(kg/m3)2088286325862901408648448498876083782583186980815807814851100790787796832表3液體的密度26第26頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月溫度（℃）苯甲苯乙苯苯乙烯液體的表面張力（dyne/cm）2028.8028.5429.3031.153027.5227.3728.2230.084026.2526.2227.1429.015024.9925.0726.0827.956023.7423.9425.0126.907022.5022.8123.9625.86表4液體的表面張力溫度與表面張力的關(guān)系：非水混合物的表面張力可用下式估算：其中：xi為i組分的摩爾分率。27第27頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月物質(zhì)名稱苯甲苯乙苯苯乙烯常壓沸點Tb（K）351.3383.6409.2418.2汽化潛熱rb（kcal/kmol）7.35×1037.93×1038.50×1038.85×103表5液體的汽化潛熱汽化潛熱與溫度的關(guān)系：其中：Tr、Trb分別為溫度T和常壓沸點溫度Tb時的對比溫度。28第28頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月ABC苯15.90082788.51-52.36甲苯16.01373096.52-53.67乙苯16.01953279.47-59.95苯乙烯16.01933328.57-63.72表6各組分的Antoine常數(shù)29第29頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月物質(zhì)名稱苯甲苯乙苯苯乙烯Cp[kcal/(kmol·K)]34.240.248.644.3表7液體的平均比熱（0～100℃范圍）30第30頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月第三部分塔板尺寸設(shè)計要點板間距HT的選定塔徑的計算標(biāo)準(zhǔn)浮閥的選用塔板開孔率的計算標(biāo)準(zhǔn)塔板的選取浮閥塔板的流體力學(xué)計算塔板結(jié)構(gòu)精餾塔設(shè)計框圖31第31頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月一、塔板間距HT的選定選擇塔板間距時，主要考慮以下因素霧沫夾帶物料的起泡性操作彈性安裝與檢修的要求塔徑塔徑/mm塔板間距／mm600～700800～10001200～14001600～30003200～4200300350450*350450500

600*350450500

600

*800

*450500

600800

600800注:帶*者不推薦使用表1塔板間距與塔徑的關(guān)系32第32頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月塔徑公式計算：

計算空塔氣氣速(u)應(yīng)注意以下事項：二、塔徑的計算空塔氣速的經(jīng)驗計算公式很多，可根據(jù)經(jīng)驗公式的使用條件進(jìn)行選擇。推薦使用比較普遍的史密斯和波津方法，取兩法計算的較大直徑。精餾段與提餾段應(yīng)分別計算,如兩段塔徑相差不多,可采用同一塔徑.33第33頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月種類閥質(zhì)量(g)閥片厚度(mm)適用塔板厚度(mm)F-1型輕閥251.52,3,4F-1型重閥3322,3,4三、標(biāo)準(zhǔn)浮閥的選用浮閥基本知識：F-1型浮閥有輕、重兩種。閥片直徑均為Φ48mm，閥孔直徑均為Φ39mm，最小開度2.5mm、最大開度8.5mm。34第34頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月四、塔板開孔率的計算35第35頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月1、取適宜閥孔氣速要大于臨界閥孔氣速的一個值對于F1型重閥，臨界閥孔氣速用下式計算。取一個大于臨界閥孔氣速的值作為適宜的閥孔氣速，其取值原則為：常壓塔：3-7m/s，減壓塔：＞10m/s，加壓塔：0.5-3m/s36第36頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月對于輕閥,臨界閥孔氣速可用下式計算m0,單個閥質(zhì)量，kg；At,單個閥孔面積，m2。兩式聯(lián)立試差求解出臨界閥孔氣速。37第37頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月2、由閥孔動能因數(shù)計算適宜閥孔氣速

浮閥正常操作時的閥孔動能因數(shù)的經(jīng)驗值為：8—17。利用該經(jīng)驗值可計算出適宜的閥孔氣速。開孔率也可以直接選取，其選取原則為：常壓塔或減壓塔中：10—15%加壓塔較?。?—9%，有時達(dá)3—4%。3、由經(jīng)驗直接選取開孔率38第38頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月五、標(biāo)準(zhǔn)塔板的選取當(dāng)已知塔徑和開孔率，可以從附表十《單溢流浮閥塔板標(biāo)準(zhǔn)系列參數(shù)表》選取浮閥塔板的參數(shù)。注意要選擇和計算開孔率相近的標(biāo)準(zhǔn)塔板。從標(biāo)準(zhǔn)浮閥塔板中可得到浮閥塔板的如下參數(shù)：塔截面積（AT）；降液管堰長、堰寬；浮閥個數(shù)、排列方式；出口堰高度等。39第39頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月對精餾段和提餾段進(jìn)行水力學(xué)校核。繪出塔板負(fù)荷性能圖。六、塔板水力學(xué)校核1．塔板壓降：hp不高于6mmHg（常壓或加壓塔）,減壓塔不高于3mmHg2．霧沫夾帶量：阿列克山德羅夫經(jīng)驗公式及泛點率分別核算降液管內(nèi)液面高度Hd：漏液：Fo>Foa5．液體在降液管內(nèi)停留時間及流速：40第40頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月塔板的負(fù)荷性能圖繪制⒈過量霧沫夾帶線⒉淹塔線（液泛線）⒊過量泄漏線（氣相負(fù)荷下限線）⒋降液管超負(fù)荷線（液相負(fù)荷上限線）⒌液相負(fù)荷下限線⒍操作線：直角坐標(biāo)紙上繪制塔板負(fù)荷性能圖，并計算塔的操作彈性K，要求K不小于3。根據(jù)塔板的流體力學(xué)計算結(jié)果和塔板的負(fù)荷性能圖，分析討論所設(shè)計塔板的特點及優(yōu)缺點。41第41頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月塔板有整塊式和分塊式兩種類型。當(dāng)塔直徑小于800mm時，一般將塔板加工成整塊式；當(dāng)塔直徑大于800mm，一般將塔板加工成分塊式。分塊式塔板由兩塊弓形板、一塊通道板和數(shù)個矩形板構(gòu)成。

七、塔板結(jié)構(gòu)42第42頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月分塊式塔板示意圖43第43頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月分塊式塔板裝配圖44第44頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月分塊式塔板裝配圖45第45頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月分塊式塔板裝配圖46第46頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月第四部分塔輔助設(shè)備的選用與校核塔頂冷凝器的選用與校核塔頂再沸器的選用

47第47頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月一、塔頂冷凝器的選用與校核48第48頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月二、塔底再沸器的選用選用塔底再沸器的主要步驟如下：根據(jù)塔釜溫度和熱源溫度計算換熱平均溫差tm。初步選取換熱總傳熱系數(shù)K

用QW=AKΔtm計算換熱面積A查表選取標(biāo)準(zhǔn)換熱器，得到換熱器的基本參數(shù)。49第49頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月第五部分塔體的初步設(shè)計一、塔體設(shè)計⒈筒體：建議采用碳鋼，筒體的壁厚根據(jù)塔徑、材料、操作溫度及壓力從表3-1中選取。⒉封頭的設(shè)計：常用的有橢圓形、蝶形、球形等幾種，建議采用橢圓形封頭（參照表3-2和附錄11）。50第50頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月⒊人孔及手孔的設(shè)計直徑大于或等于800mm的塔，每隔6~8塊塔板設(shè)一個人孔；塔頂、塔底及進(jìn)料處必須設(shè)置人孔；最常用的人孔規(guī)格為Dg450；凡有人孔的地方，塔板間距要等于或大于600mm。51第51頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月⒋塔高①塔頂空間HD由塔頂?shù)谝话宓酵搀w與封頭接線距離（不包括封頭空間）稱塔頂空間。通常取HD＝1.2～1.5m②塔底空間HB由塔底第一板到塔底封頭接線距離稱塔底空間。取產(chǎn)品停留時間θ＝10～15min，排量大θ取3～5min。計算結(jié)果再加上1～2m作為塔底空間，即：52第52頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月③進(jìn)料空間HF液相進(jìn)料，HF大于一般板間距并滿足安裝人孔需要即可兩相進(jìn)料，則HF要取得大些，以利于進(jìn)料兩相的分離，一般可?。篐F＝1.0～1.2m④塔的總高H：⑤裙座：塔類的裙座分為圓柱形與圓錐形。當(dāng)塔高與塔徑之比大于30時用圓錐形裙座，一般用圓筒形裙座。塔徑為1.2～2m塔裙座開4個φ50mm的排氣孔，塔徑在1m以上要開兩個Dg450的人孔。[圖3-4(a)]53第53頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月二、接管的設(shè)計⒈塔頂蒸汽出口管徑dv：原則：避免過大的壓力降。特別是減壓塔。參看表3-5選擇導(dǎo)管中蒸汽的常用速度uv，計算管徑dv，并查表3-8，取接管的標(biāo)準(zhǔn)系列。⒉回流管管徑dR：一般回流泵輸送時，可取uR＝1.5～2.5m/s，計算回流管管徑dR，并選取標(biāo)準(zhǔn)系列。54第54頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月⒊進(jìn)料管管徑dF液相進(jìn)料采用泵送時可取uF＝1.5～2.5m/s，標(biāo)準(zhǔn)系列查表3-6，結(jié)構(gòu)如圖3-14。若為氣液混相進(jìn)料，則只用氣相流量計算管徑，但允許氣速應(yīng)為經(jīng)驗氣速的倍，經(jīng)驗氣速取值范圍仍為表3-5中的數(shù)據(jù)。結(jié)構(gòu)如圖3-17。55第55頁，課件共63頁，創(chuàng)作于2023年2月一般可取出料管速度uw＝0.5～1.5m/s（一次通過式再沸器取0.5~1