基礎(chǔ)抗浮設(shè)計(jì)的有關(guān)概念

基礎(chǔ)抗浮設(shè)計(jì)的有關(guān)概念第1頁，課件共15頁，創(chuàng)作于2023年2月抗拔樁的設(shè)計(jì)是屬于承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)范疇的問題承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)的實(shí)質(zhì)就是要講實(shí)際工作狀態(tài)與破壞極限狀態(tài)之間拉開一個(gè)規(guī)定的距離。

這個(gè)距離就是總安全度第2頁，課件共15頁，創(chuàng)作于2023年2月抗拔樁設(shè)計(jì)差別很大，概念混亂荷載規(guī)范（1.1）

（1.2）樁基規(guī)范（1.4）第3頁，課件共15頁，創(chuàng)作于2023年2月一個(gè)算例有一個(gè)三層地下室埋深為16米，其上有五層商場。取其中標(biāo)準(zhǔn)的8.2米×8.5米一個(gè)開間計(jì)算?？偹×Γ?6×10×8.2×8.5=11152(kN)建筑物總重：10450(kN)

抗拔樁單樁極限承載力：450(kN)第4頁，課件共15頁，創(chuàng)作于2023年2月一個(gè)算例計(jì)算結(jié)果：公式（1.1）：8.7根10.9根公式（1.2）：13.6根17.1根公式（1.4）：2.6根第5頁，課件共15頁，創(chuàng)作于2023年2月承載力設(shè)計(jì)的四種表達(dá)體系容許應(yīng)力設(shè)計(jì)體系；總安全度設(shè)計(jì)體系；多系數(shù)設(shè)計(jì)體系；概率極限設(shè)計(jì)體系?？偘踩禂?shù)都還沒有確定的問題就來套用分項(xiàng)系數(shù)，不亂套才怪！總安全系數(shù)不全是等于2.0。

第6頁，課件共15頁，創(chuàng)作于2023年2月抗浮設(shè)計(jì)的總安全系數(shù)荷載規(guī)范的一套規(guī)定不合適1.2或1.35的超載系數(shù)簡直是笑話抗浮設(shè)計(jì)的總安全系數(shù)：

Kf=1.05第7頁，課件共15頁，創(chuàng)作于2023年2月抗浮設(shè)計(jì)的總安全度表達(dá)形式荷載效應(yīng)和抗力分列不等式兩邊，荷載效應(yīng)小于、等于抗力除以總安全系數(shù)。荷載效應(yīng)和抗力都采用標(biāo)準(zhǔn)值第8頁，課件共15頁，創(chuàng)作于2023年2月基礎(chǔ)抗浮和抗拔樁設(shè)計(jì)

的總安全系數(shù)表達(dá)公式按這一公式計(jì)算算例的答案：3.2根

結(jié)構(gòu)自重是始終起作用的，抗拔樁的受力是隨著上拔位移增大而增大。所以事實(shí)上總是自重先起作用，樁后起作用。第9頁，課件共15頁，創(chuàng)作于2023年2月抗拔樁的實(shí)際受力估算前述不同布樁數(shù)量是，每根Ru=540(kN)樁的平均受力：3根：201(kN)9根：67(kN)11根：55(kN)14根：43(kN)17根：35(kN)第10頁，課件共15頁，創(chuàng)作于2023年2月樁基規(guī)范的公式有可能

安全儲備不夠第11頁，課件共15頁，創(chuàng)作于2023年2月抗拔樁的設(shè)計(jì)a、不考慮鋼筋的銹蝕，不做抗裂計(jì)算；b、不做抗裂計(jì)算，鋼筋直徑增加腐蝕余量3㎜；c、不做抗裂計(jì)算，鋼筋直徑增加腐蝕余量4㎜；d、保護(hù)層厚度按實(shí)為50㎜，裂縫控制值0.3㎜；e、保護(hù)層厚度取為30㎜，裂縫控制值0.2㎜；f、保護(hù)層厚度按實(shí)取為50㎜，裂縫控制值0.2㎜；第12頁，課件共15頁，創(chuàng)作于2023年2月抗拔樁的設(shè)計(jì)第13頁，課件共15頁，創(chuàng)作于2023年2月抗拔樁的設(shè)計(jì)以極限抗拔承載力作為計(jì)算受拉鋼筋的荷載標(biāo)準(zhǔn)值；允許不做抗裂驗(yàn)算，在收集大量關(guān)于鋼筋銹蝕的資料的基礎(chǔ)上確