模板穩(wěn)定性驗(yàn)算

（K27+000K47+977.96第一合同段水澄高架大橋模板穩(wěn)定性驗(yàn)算書灌鳳高速公路第一合同段項(xiàng)目經(jīng)理部二O—二年十月 1 11 1 23 3 3 3 445水澄髙架大橋模板穩(wěn)定性驗(yàn)算模板穩(wěn)定性驗(yàn)算主要考慮風(fēng)荷載及新澆混凝土偏載(根據(jù)實(shí)際現(xiàn)場實(shí)際情況,3.1、風(fēng)荷載計(jì)算荷載假定水平地垂直作用于橋梁各部分迎風(fēng)面積的形心上，其標(biāo)準(zhǔn)值可按下式計(jì)算:/=0.012017e'°00012橫橋向風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(KN)；2Am----橫向迎風(fēng)而積(m：l0=1.19x1.38x22.3=36.621m/s*Y—空氣重力密度(KN/m‘)，了=?恤'=:ko設(shè)計(jì)風(fēng)速重現(xiàn)期換算系數(shù)，對于單孔跨徑指標(biāo)為特大橋和大橋的k:——考慮地面粗糙度類別和梯度風(fēng)的風(fēng)速變化修正系數(shù)，查表取求得:3.2、新澆栓偏載由于澆筑混凝土?xí)r，在墩頂中心設(shè)置了串筒；另由于混凝土澆筑約lm左右需振搗一次，因此實(shí)際碇造成的偏載很小。為安全考慮，將新澆栓偏載高度假定3為比較準(zhǔn)確模擬模板受力情況，本計(jì)算采用有限元軟件MIDAS進(jìn)行建模分4.K模型建立模板的面板及法蘭盤采用板單元，橫肋及豎肋采用梁單?元，風(fēng)纜采用索單元（不受壓力）；模板底端及風(fēng)纜底端采用固定約束：風(fēng)荷載采用而荷載模擬，方向與一風(fēng)纜平面內(nèi)垂直，新澆碗偏載采用流體荷載模擬。具體見圖41所示。4.2>反力計(jì)算4.2>反力計(jì)算圖內(nèi)力MYZRCi-1.1&6O6-MXX)PfiX127M-001FZi-2.22076*001RCYZ?2.2239G-O01由上圖可知，風(fēng)纜最大豎向荷載為7.6KN,水平荷載為7.4.3、風(fēng)纜驗(yàn)算單根鋼絲繩的拉力最大Nmax=V2?Fwh=>/2X7.6=10.5KN,根據(jù)《重要用途鋼絲繩》GB8918-2006,選用公稱直徑為9mm,結(jié)構(gòu)為6X9W+IWR的鋼線繩，最4.4、地錨驗(yàn)算、重力式地錨T①傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算②上拔力安全系數(shù)Kcos45。③抗滑穩(wěn)定性驗(yàn)算4.4.2,立式地錨線器與其連接，如圖4-4filf/Ko纜風(fēng)繩施加于地錨上的象向荷載Nk=7,6KN.水平荷載11^=7.6KN。Tuk=3X(0.5X50X0.088X0.440.5X160X0.088X0.6)=15.31KNNk=7.6KNWTuk/2=15.31/2=7.66KN,抗拔驗(yàn)算滿2)地錨水平力驗(yàn)算根據(jù)樁規(guī)，受水平荷載的地錨應(yīng)滿足式中—一在荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合下，作用丁?地錨頂處的水平力；式中a——地錨的水平變形系數(shù)，取4：Xo?地錨頂允許水平位移，取20mm：VX——樁頂水平位移系數(shù)，