XX水庫大壩安全評價報告

#hb°.7430-448hz0.1310.115he0.40.3△h1.2740.863需要壩頂高程（m）379.42379.42需要防浪墻頂高程（m）379.174380.283xx水支流庫現(xiàn)狀壩頂高程379.9m，防浪墻頂高程381.1m，可滿足規(guī)范要求。4.5結(jié)論和建議結(jié)論水庫大壩為混凝土雙曲拱壩，根據(jù)《水利水電工程等級劃分及洪水標準》（SL252-2000），確定工程等別為IV等，屬?。?）型水庫。樞紐主體工程永久性水工建筑物等級：水庫大壩為4級，其他性次要建筑物為5級。原設(shè)計考慮到水庫下游5km處為xxxx市新城區(qū)，設(shè)計洪水標準采用50年一遇，校核洪水標準采用500年一遇，消能防沖標準20年一遇，符合規(guī)范要求。xx水支流庫現(xiàn)狀壩頂高程379.9m，防浪墻頂高程381.10m，經(jīng)復(fù)核計算，可滿足規(guī)范要求。大壩下游無消能防沖設(shè)施，已形成沖坑，存有危害大壩與下游兩側(cè)岸坡的安全隱患。根據(jù)《水庫大壩安全評價導(dǎo)則》SL258—2000），xx水支流庫大壩防洪安全性為B級。建議為使水庫更好地發(fā)揮興利減災(zāi)的功能及確保水庫安全運行管理?，F(xiàn)提出以下幾點建議：（1）水文、氣象觀測問題建議在庫區(qū)設(shè)立一套水文自動測報系統(tǒng)，以便隨時掌握庫區(qū)的水文情況，在大壩附近設(shè)置氣象觀測外部設(shè)施、觀測蒸發(fā)、氣溫、溫度風(fēng)速等。以便為水庫的合理調(diào)度提供依據(jù)。（2）加強資料觀測、管理水文、氣象資料是水庫運行安全論證分析的基礎(chǔ)，因此對水文、氣象資料及水庫運行狀況進行認真的觀測、記錄、整理、分析、存檔，建議成立資料室由專人負責(zé)管理。工程質(zhì)量評價樞紐區(qū)工程地質(zhì)條件地形地貌壩址位于XX鄉(xiāng)長路村，壩址河段流向NW—SE，河流以大約N30°W向自北西流經(jīng)壩址。兩岸山體雄厚陡峻，地形較對稱，山頂高程均在530m以上，山體坡度一般40~45。左右。河谷切割較深，呈“V"型，谷底寬約30m，河床底高程341m左右。階地及漫灘不發(fā)育。地層巖性壩址出露地層為泥盆系上統(tǒng)錫礦山組（D3X）,巖性主要為青灰色石英細砂巖，中~巨厚層狀，巖石致密堅硬。局部夾不規(guī)則狀薄層灰綠色凝灰質(zhì)頁巖，其中凝灰質(zhì)頁巖一般以鐵泥質(zhì)膠結(jié)為主，強度低，易風(fēng)化，以夾層形式分布，夾層厚度數(shù)厘米至數(shù)十厘米，局部夾層次生泥化。地質(zhì)構(gòu)造與地震工程區(qū)地處華南褶皺系、贛中南褶皺、贛西南拗陷之井岡山—陳山隆褶斷束構(gòu)造單元中，構(gòu)造形式主要表現(xiàn)為褶皺和斷裂構(gòu)造。工程區(qū)下游2km處有區(qū)域性逆斷層發(fā)育，產(chǎn)狀大約N40~60°E/NW,50°;在大壩上游北北西向約5km處也有斷裂構(gòu)造通過。但這些斷裂構(gòu)造不具活動性，對工程安全基本無影響。查《XX省歷史地震目錄》，工程區(qū)及鄰近地區(qū)歷史上未遭遇大的地震。僅鄰近永新縣發(fā)生地震2次，其中本縣1452年8月發(fā)生4.5級地震，有地陷記錄；遂川縣發(fā)生地震4次，其中本縣1808年12月16日發(fā)生地震一次(震級不明)，未有破壞記錄。其余地震均受外省地震影響。根據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》(GB18306-2011),工程區(qū)地震動峰值加速度小于0.05g，相應(yīng)地震基本烈度小于VI度，屬構(gòu)造相對穩(wěn)定區(qū)。壩址區(qū)位于贛中復(fù)式向斜南部的xx向斜西北翼，總體為單斜構(gòu)造，巖層產(chǎn)狀一般60~90°E/NW,56~90。。受后期多次構(gòu)造動動的擠壓影響，壩基巖體斷層和裂隙發(fā)育。斷層：本次安鑒根據(jù)大壩基坑開挖施工地質(zhì)描述資料，將壩基發(fā)育的斷層及擠壓破碎帶匯總于下表。壩基各主要斷層或擠壓破碎帶匯總表斷層編號產(chǎn)狀寬度(m)斷層描述出露位置

f1140°z65°上盆巖體破碎風(fēng)化強烈，下盆巖體較完整弱風(fēng)化，該斷層性狀較差，延伸較長，寬約數(shù)厘米。右岸371m-376m高程105~115°z0.05-拱岸心線偏右主要由塊狀巖組成，斷層面扭曲不平，f255-65°0.5性狀較好，延伸較長。側(cè)337m高程以下0.1-右岸340m-構(gòu)造巖為碎塊巖，斷層面有夾泥，性狀f3185°z70°0.2較差，延伸較長。342m高程95~100°z0.03-由碎塊巖及石英脈組成，局部夾泥，性右岸350m-f470-85°0.2狀較差，延伸較長，平行發(fā)育3條。360m高程由碎塊巖及石英脈組成，局部夾泥，性123-124°,0.03-右岸358m-f552-64°0.2狀較差，延伸長。壩基已清除，基礎(chǔ)置365m高程于卜盆。65-90°,0.03-擠壓破碎帶，充填巖屑夾泥，性狀較差，右岸365m-f654-71°0.4延伸較長。371m高程0.8-河床337m高f7297°,75°1.2擠壓破碎帶，延伸較長。程以下2）裂隙：根據(jù)施工地質(zhì)描述成果，壩基巖體發(fā)育的主要裂隙統(tǒng)計如下：河床（337~343m高程）：第一組：130~133°z53~63°;部份反傾，產(chǎn)狀295~306°z60~85°;第二組：88~114°z25~29°,僅發(fā)育2條；第一組：180~185°z75~90°;左岸（343m高程以上）：第一組：120~130°z70~80°,分布于343-348m高程以及373~377高程；第二組：265~280°z83~86°,分布于339~360m高程；左岸（343m高程以上）：第一組：90°z90°,平行發(fā)育3條，分布于343~345m高程；第二組:300°z90°,閉合，局部微張并夾泥,分布于344~350m高程；第三組：195~205°z70~85°,分布于343~350m高程；第四組：98~115°z70~75°,分布于373~380m高程。以上裂隙基本閉合,局部張開,裂隙面光滑平順,無充填,延伸較長，裂隙間距0.5~2m，或大于2m,僅局部發(fā)育裂隙密集帶，作了刻槽回填混凝土處理。壩址緩傾角裂隙不發(fā)育,僅河床部位及左壩肩各發(fā)育2條/代表性以育方向為北北東向，頃南東/傾角25~29°。3）壩基凝灰質(zhì)頁巖軟弱夾層較發(fā)育,根據(jù)試工地質(zhì)描述資料,歸納如下：河床部位：產(chǎn)狀80~85°z65~85°,夾層一般寬0.2~0.8m,發(fā)育8條,巖體風(fēng)化破碎,分布于河床337m高程以下,拱中心線左側(cè)。左岸：產(chǎn)狀230~260°z85~90°,夾層一般寬0.2~0.3m，巖體風(fēng)化破碎，呈巖屑狀，分布于339~348m高程，而360~370m高程巖層與下部傾向相反,產(chǎn)狀為60~90°z56-76°,夾層厚度3~20cm。右岸：產(chǎn)狀75。,80~90。，夾層一般寬0.2~0.8m，巖體風(fēng)化破碎,分布于343-348m高程。水文地質(zhì)條件壩址區(qū)第四系松散堆積層不發(fā)育,第四系孔隙潛水分布范圍和賦存水量有限,地下水類型主要以基巖裂隙水為主。其富水（透）水性主要取決于巖體風(fēng)化程度、裂隙和斷裂構(gòu)造的發(fā)育程度。接受大氣降水補給,排泄于河床和溝谷。根據(jù)前期水質(zhì)分析成果,地下水對混凝土具重碳酸型中等腐蝕,對鋼筋混凝土中的鋼筋具弱腐蝕,對鋼結(jié)構(gòu)具弱腐蝕。根據(jù)同流域附近工程相關(guān)資料分析,水庫水對砼構(gòu)件具重碳酸型弱腐蝕性、對鋼結(jié)構(gòu)具弱腐蝕性。大壩工程地質(zhì)條件評價壩基巖體變形特性大壩建基巖體為中厚-巨厚層弱風(fēng)化石英細砂巖,局部夾薄層凝灰質(zhì)頁巖。壩基石英砂巖屬中硬巖,巖體呈鑲嵌碎裂結(jié)構(gòu),結(jié)構(gòu)面中等發(fā)育-發(fā)育,多閉合,貫穿性結(jié)構(gòu)面主要為斷層、擠壓破碎帶和延伸性好的夾泥裂隙,以及強風(fēng)化凝灰質(zhì)頁巖夾層。巖體完整性較差,屬Bm2類壩基巖體。根據(jù)初設(shè)階段巖石試驗成果，壩基弱風(fēng)化石英砂巖物理力學(xué)指標建議值如下：飽和抗壓強度56.2~53.8Mpa，干抗壓強度67.9~71.4Mpa,軟化系數(shù)0.75~0.83,濕密度2.70g/cm3，比重2.70,吸水率0.10~0.17%，極限剪斷強度f:1.32~1.43、C':9.42~9.84Mpa，彈性模量40.3~46.1Mpa，巖體與巖體抗剪斷強度指標：f=0.9~0.95、C'=0.85~0.9Mpa。根據(jù)試驗成果分析，壩基弱風(fēng)化細砂巖巖體屬中硬巖，巖石致密堅硬，力學(xué)性能及變形特性均較好。局部強風(fēng)化凝灰質(zhì)頁巖力學(xué)性能及變形性較差，但施工時期已作了深挖回填混凝土處理。就本工程壩高而言，壩基巖石本身不存在壓縮變形問題，壩基巖體抗變形性能主要受巖體軟弱結(jié)構(gòu)面控制。據(jù)查參建資料，壩基范圍內(nèi)斷層、擠壓破碎帶和局部節(jié)理裂隙密集帶等軟弱結(jié)構(gòu)面發(fā)育，但均作了刻槽回填混凝土處理，壩基全面積進行了固結(jié)灌漿，在壩體應(yīng)力作用下，建基巖體基本不會產(chǎn)生變形問題。壩肩抗滑穩(wěn)定問題兩岸拱座巖體為石英細砂巖，局部夾凝灰質(zhì)頁巖，根據(jù)已有的勘察成果，承擔(dān)拱端應(yīng)力的壩肩巖體主要為弱~微風(fēng)化石英細砂巖，局部夾有凝灰質(zhì)頁巖，巖體斷層和裂隙發(fā)育，完整性較差，但作了刻槽回填混凝土和固結(jié)灌漿處理，壩肩未發(fā)現(xiàn)與拱端推力方向呈較大交角的抗變形性能差的軟弱層，故兩岸壩肩巖體因壓縮變形而導(dǎo)致大壩失穩(wěn)的可能性較小?？刂拼髩畏€(wěn)定的是拱座巖體結(jié)構(gòu)面的各種組合，能否產(chǎn)生可能滑移的分離巖體，現(xiàn)分析如下：左壩肩谷坡突出較小，下游沖溝距壩肩約120m以上，谷坡產(chǎn)狀210°Z45~50°,拱座巖體較雄厚，支撐條件較好。據(jù)施工地質(zhì)素描資料，左壩肩發(fā)育的主要巖體結(jié)構(gòu)面有：凝灰質(zhì)頁巖夾層和第一、二組陡傾角裂隙，以上裂隙基本閉合，局部張開，裂隙面光滑平順，無充填，對壩肩抗滑穩(wěn)定基本無影響，各結(jié)構(gòu)面的切割關(guān)系見赤平投影圖圖4.1、圖4.2。由于壩肩巖體緩傾角軟弱結(jié)構(gòu)面不發(fā)育，拱座巖體不存在底滑面，故產(chǎn)生滑移分離巖體的可能性小，左壩肩抗滑穩(wěn)定性較好。右壩肩谷坡坡角大且突出，下游谷坡產(chǎn)狀60。,45~50。，下游距壩肩約70m處發(fā)育一走向北東向30°的沖溝，切割較深，拱座巖體較單薄，支撐條件差于左岸。據(jù)施工地質(zhì)素描資料，右壩肩巖體發(fā)育的主要結(jié)構(gòu)面有凝灰質(zhì)頁巖夾層和第一、二、三、四組陡傾角裂隙，以及f/f/f斷層或擠壓破碎帶，傾角基本在60~90°,緩傾角裂隙不發(fā)146育，以上裂隙基本閉合，局部張開，裂隙面光滑平順，無充填，對壩肩抗滑穩(wěn)定基本無影響，各結(jié)構(gòu)面的切割組合關(guān)系見赤平投影圖4.3、圖4.4。由于壩肩巖體緩傾角軟弱結(jié)構(gòu)面不發(fā)育，拱座巖體不存在底滑面，故右壩肩巖體產(chǎn)生滑移的可能性小。

NNAwH'M：笊LNNAwH'M：笊L關(guān)科亦jffi70-00*M：僉腮iiu輛點烈臺糕空卜西“訃弘蟲“門胸￡4Em)，忙申$業(yè)為於/用和J.円tlSfiFSS、'IM丨里辰5加帝訓(xùn)T齡軸聒預(yù)聞.111-骼討2觸1谿￡加砧護J2：舞:啣稱備站『Fd融-J3：娜甜轅植瘢売虧倔*i55心6?⑶嘛妙陽勲舟兌謐框怒1血_⑹)34.2嶄頸rr鬲和灶紺聲麗截沁Nt￥伽SSI.翦一進左用馳\_90“?.54^^-345Nt￥伽SSI.翦一進左用馳\_90“?.54^^-345IIjJ?葦二破JUX)■上90?i詔儀3譯2JJ寥三昶tl軒涮?￡丁0小卄04陥350柿擔(dān):閃帔嫌瑪玷憐?」應(yīng)、驗⑶XJ4帥;少.3屯崔肥防蔚険稽依斜讎訕狛T4.￡樸55加前訟上弊豹j戸WeI：.I1?jSI硝.65"丁TTGridf嶋肆:SfAIOOrdfS*（350-^1；：6^90^￡H56開撕］J4：iBSlI^IIS-xTQ^Tti*⑷XJBEImi）、巴；罪甌7U丄畔種壩基滲漏與繞壩滲漏問題施工時期對壩基上部巖體進行了固結(jié)灌漿和帷幕灌漿處理，但水庫自建成運行至今，壩基左側(cè)及左岸山體出現(xiàn)了滲漏及繞壩滲漏問題，有滲水流出。壩基巖體為弱風(fēng)化石英細砂巖，巖質(zhì)較硬，但巖體節(jié)理裂隙發(fā)育，在高水位壓力下，庫水沿基巖裂隙面滲漏。據(jù)本次質(zhì)檢鉆孔壓水試驗成果，按相對不透水層qS5Lu控制，左側(cè)岸坡巖體高程344.10m以上巖體透水率q>7.78Luo河床段壩基高程322.4m以上巖體透水率q>9.65Lu。左、右岸巖體與河床段壩基相對不透水層頂板高程遠低于正常蓄水位377.90m，不能滿足規(guī)范要求?，F(xiàn)場安全檢查與運行巡查發(fā)現(xiàn)，中間壩段、左壩段壩體見有滲漏水出逸，河床段壩基與兩側(cè)岸坡山體存有明顯滲漏水出流，大壩存在壩體與壩基滲漏及繞壩滲漏問題。邊坡穩(wěn)定問題大壩右岸山體由于施工需要進行人工開挖，形成切坡，坡度較陡，坡度達60~80°,擬切坡寬度約50米，最大切坡高約15.0米。切坡基巖裸露，其巖性為強風(fēng)化石英細砂巖，巖體破碎，發(fā)育多組節(jié)理裂隙，節(jié)理橫縱向切割巖層，使巖體整體性減弱，高陡切坡造成巨大臨空體，邊坡穩(wěn)定性差，巖體時有發(fā)生掉塊及小規(guī)模崩塌，危及大壩安全，建議對邊坡進行固處理。大壩下游巖體沖刷問題大壩泄洪設(shè)計采用表孔溢流，溢流堰采用WES實用堰，堰頂高程377.9m;溢流段總寬40m，溢流凈寬36m，分三孔，每孔凈寬12m;挑流鼻坎高程375.2m,溢流堰出口段反弧半徑為3m,挑射角24°;無閘門控制自由泄流。下游河床及兩岸出露巖性為石英細砂巖夾凝灰質(zhì)頁巖,呈強風(fēng)化,發(fā)育多組節(jié)理裂隙切割巖體,巖體完整性差，相應(yīng)抗沖刷性能較差。水庫運行至今，溢洪道經(jīng)常過水，挑射水流對下游巖體長期產(chǎn)生沖刷，在下游已經(jīng)形成了較大的沖刷坑，且有逐年擴大的趨勢，影響兩岸巖坡穩(wěn)定，對大壩安全不利，建議進行襯護處理。下游巖體沖刷系數(shù)建議取1.4。壩體質(zhì)量及評價整個大壩混凝土澆筑從2003年12月27日開始至2005年7月8日完成，共計澆筑混凝土219塊，基本每澆筑一塊，由監(jiān)理人員現(xiàn)場監(jiān)督隨機取樣一組混凝土試塊，委托XX市交通工程質(zhì)檢中心進行28天齡期的混凝土試塊強度檢測，據(jù)查證共送檢220組，其中C15的217組，C25的3組，C15混凝土分為四批，按GB50204-92規(guī)范進行統(tǒng)計計算，均達規(guī)范的合格要求。三組C25混凝土試塊按GB50204-92規(guī)范中非統(tǒng)計法評定亦達合格要求。大壩的外形尺寸經(jīng)測量控制和檢查，誤差在規(guī)定范圍內(nèi)，但從現(xiàn)場檢查發(fā)現(xiàn)，混凝土澆筑外觀比較粗糙，表面接縫明顯，局部混凝土有麻石、鼓起等現(xiàn)象，這主要與施工單位所采用的九類板做模板，而支撐模板的剛度和穩(wěn)定性不夠有關(guān)，以致模板之間接縫不嚴而漏漿。大壩為C15混凝土結(jié)構(gòu)，布設(shè)有2條橫向伸縮縫，采用紫銅片止水。下游壩面存有鈣質(zhì)析出現(xiàn)象，左側(cè)伸縮縫部位與部分水平施工縫見有滲漏水逸出。綜上所述，大壩施工質(zhì)量不合格。金屬結(jié)構(gòu)質(zhì)量評價大壩排污鋼管（兼做放空管）閥門和取水鋼管閥門均為露天安裝，閥門日曬雨淋，隨著時間的推移將造成閥門嚴重銹蝕，影響安全運行主要結(jié)論與建議1壩址出露地層為泥盆系上統(tǒng)錫礦山組（D3X）,巖性主要為青灰色石英細砂巖，中~巨厚層狀，巖石致密堅硬。2、工程區(qū)地處華南褶皺系、贛中南褶皺、贛西南拗陷之井岡山—陳山隆褶斷束構(gòu)造單元中，構(gòu)造形式主要表現(xiàn)為褶皺和斷裂構(gòu)造，但這些斷裂構(gòu)造不具活動性，對工程安全基本無影響。根據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》GB18306-2011）,工程區(qū)地震動峰值加速度小于0.05g，相應(yīng)地震基本烈度小于VI度，屬構(gòu)造相對穩(wěn)定區(qū)。3、壩址區(qū)第四系松散堆積層不發(fā)育，第四系孔隙潛水分布范圍和賦存水量有限，地下水類型主要以基巖裂隙水為主。其富水（透）水性主要取決于巖體風(fēng)化程度、裂隙和斷裂構(gòu)造的發(fā)育程度。接受大氣降水補給，排泄于河床和溝谷。根據(jù)前期水質(zhì)分析成果，地下水對混凝土具重碳酸型中等腐蝕，對鋼筋混凝土中的鋼筋具弱腐蝕，對鋼結(jié)構(gòu)具弱腐蝕。根據(jù)同流域附近工程相關(guān)資料分析，水庫水對砼構(gòu)件具重碳酸型弱腐蝕性、對鋼結(jié)構(gòu)具弱腐蝕性。4、壩基范圍內(nèi)斷層、擠壓破碎帶和局部節(jié)理裂隙密集帶等軟弱結(jié)構(gòu)面發(fā)育，但均作了刻槽回填混凝土處理，壩基全面積進行了固結(jié)灌漿，在壩體應(yīng)力作用下，建基巖體基本不會產(chǎn)生變形問題。5、壩肩未發(fā)現(xiàn)與拱端推力方向呈較大交角的抗變形性能差的軟弱層，故兩岸壩肩巖體因壓縮變形而導(dǎo)致大壩失穩(wěn)的可能性較小。6、水庫自建成運行至今，壩基左側(cè)及左岸山體出現(xiàn)了滲漏及繞壩滲漏問題，后期雖經(jīng)加固處理，但仍未徹底解決滲漏問題，至今仍有滲水流出。建議對左岸山體及左岸壩基進行加固處理。7、大壩右岸山體邊坡穩(wěn)定性差，巖體時有發(fā)生掉塊及小規(guī)模崩塌，危及大壩安全，建議對進行固處理。8、水庫運行至今，溢洪道經(jīng)常過水，挑射水流對下游巖體長期產(chǎn)生沖刷，在下游已經(jīng)形成了較大的沖刷坑，且有逐年擴大的趨勢，影響兩岸巖坡穩(wěn)定，對大壩安全不利，建議進行襯護處理。9、大壩施工質(zhì)量基本滿足設(shè)計要求。10、大壩排污鋼管（兼做放空管）閥門和取水鋼管閥門均為露天安裝，閥門日曬雨淋，隨著時間的推移將造成閥門嚴重銹蝕，影響安全運行。綜上所述，大壩工程質(zhì)量評價為不合格，由于工程存在諸多影響大壩安全運行的質(zhì)量問題和安全隱患，制約了水庫工程效益的正常發(fā)揮，建議盡快進行除險加固出路。大壩滲流評價壩體滲流評價XX水支流庫壩址以上控制集雨面積5.73m2，水庫總庫容226.5m3，興利庫容223.5m3，屬?。?）型水庫，大壩為混凝土變截面雙曲薄拱壩，壩頂高程379.9m，最大壩高42.9m。防浪墻高1.2m墻頂高程381.1m壩頂弧長152.28m壩頂中心角107.649°，壩頂厚度2.5m，壩底厚度7.6m。壩體厚高比0.1772，大壩左右為擋水壩段，中間為溢流壩段，溢流壩段長40m，溢流堰頂高程377.9m，三孔無閘控制自由溢流，每孔凈寬12m，鼻坎挑流消能；壩體材料為C15三級配混凝土。壩體中部342.0m高程設(shè)置排污放空鋼管，鋼管直徑^400,出口采用2個Z45T-10/DN400閘閥控制。XX水支流庫是XXXX市新城區(qū)供水工程的水源工程，為滿足取水需要，采用分層取水方式，分別在壩體347.2m、358.8m和370.0m高程處設(shè)置^400鋼管取水；為便于總管檢修，在347.2m、358.8m高程鋼管出口設(shè)置直徑DN=400mm手動閥門。各層取水鋼管分別與大壩下游輸水立管相連接，再與市新城區(qū)供水工程的水源總管相接，形成完整的水源管網(wǎng)系統(tǒng)。經(jīng)現(xiàn)場檢查，壩身有鈣質(zhì)析出，左側(cè)伸縮縫部位與部分水平施工縫見有滲漏水逸出，滲漏水量較少，只下游壩面滲漏部位形成洇濕面。壩基滲流評價根據(jù)本次地勘探孔（ZK2）資料：壩基巖體為弱風(fēng)化石英細砂巖，巖質(zhì)較硬，但巖體節(jié)理裂隙發(fā)育，在高水位壓力下，庫水沿基巖裂隙面滲漏。壩基左側(cè)322.40m高程以上巖體具中等透水性，透水率q>9.65Lu，不能滿足設(shè)計要求。經(jīng)過現(xiàn)場量測，當(dāng)庫水位為377.40m時，壩基滲漏水量為0.05L/s。壩肩滲流評價xx水支流庫經(jīng)過多年運行，水庫蓄水至370m高程以上時，壩基左側(cè)及左岸山體觀察到明顯的滲漏現(xiàn)象;依據(jù)本次勘察鉆孔(ZK2)壓水試驗成果分析；左岸山體344.10m高程以上巖體具中等透水性，透水率q>7.78Lu，不能滿足設(shè)計要求。經(jīng)過現(xiàn)場量測，當(dāng)庫水位為377.40m時，左壩肩山體滲漏水量為0.2L/S。結(jié)論xx水支流庫大壩壩身有鈣質(zhì)析出，左側(cè)伸縮縫部位與部分水平施工縫見有滲漏水逸出，滲漏水量較少，下游壩面滲漏部位形成洇濕面。影響混凝土強度與工程正常使用年限。壩基巖體為弱風(fēng)化石英細砂巖，巖質(zhì)較硬，但巖體節(jié)理裂隙發(fā)育，在高水位壓力下，庫水沿基巖裂隙面滲漏。經(jīng)勘察壩址上部巖體具中等~強透水性，相對不透水層(q<5Lu)埋藏較深。依據(jù)本次勘察鉆孔(ZKJ壓水試驗成果分析，左岸山體344.10m高程以上巖體具中等透水性，透水率q>7.78Luo壩基左側(cè)322.40m高程以上巖體具中等透水性，透水率q>9.65Lu，大壩壩基及左、右岸相對不透水層頂板高程遠低于水庫正常蓄水位，壩基與兩側(cè)岸坡山體有明顯滲漏水出流，且滲漏量隨枯水位升高而增大，大壩存在壩基滲漏及繞壩滲漏的問題，壩基的滲漏對壩肩巖體穩(wěn)定影響較大。綜上所述，依據(jù)《水庫大壩安全評價導(dǎo)則》(SL258—2000)大壩滲流安全評價為C級。結(jié)構(gòu)穩(wěn)定評價大壩穩(wěn)定設(shè)計概況XX水支流庫位于贛江牛吼河支流長路小溪中下游，XXXX市XX鄉(xiāng)長路村境內(nèi)，距XXXX市新城區(qū)約5km,壩址以上控制流域面積為5.73km2，是一座以供水為主的?、判退畮?。XX大壩為C15混凝土變截面雙曲拱壩，設(shè)計最大壩高42.9m，正常蓄水位為377.9m，總庫容226.5x104ms；大壩于2002年9月開始動工興建，2004年12月基本完建。a、工程等級及洪水標準xx水支流庫工程正常蓄水位377.9m，設(shè)計洪水位379.09m,校核洪水位379.50m,總庫容為226.5x104ms,日最大供水量2萬ms，日供水系數(shù)為1.4，日平均供水1.4萬m3。根據(jù)《防洪標準》(GB50201—94)及《水利水電工程等級劃分及洪水標準》(SL252—2000)，水庫工程等別屬IV等工程。工程規(guī)模為小(1)型。雙曲拱壩級別為4級,其他次要建筑物級別為5級,臨時性水工建筑物級別為5級。雙曲拱壩按50年一遇洪水設(shè)計,500年一遇洪水校核,消能防沖洪水標準為20年一遇。b、水庫特征水位正常蓄水位：377.9m(黃海，下同)死水位：347m設(shè)計洪水位：379.09m校核洪水位：379.50mc、地震烈度基本地震烈度:VI度以下。地震加速度峰值小于0.05g。水庫蓄水后，預(yù)測不會發(fā)生的誘發(fā)地震。按《水工建筑物抗震設(shè)計規(guī)范》的有關(guān)規(guī)定，可不考慮地震荷載。d、設(shè)計地質(zhì)基本資料巖體與巖體抗剪斷強度指標建議如下：f1=0.9-0.95c1=0.85~0.9MPa壩基巖體結(jié)構(gòu)面之間的抗剪(斷)指標建議如下。(1)抗剪：02:f=0.4-0.45f3、f4、f5及f6：f=0.3-0.35夾泥裂隙：f=0.3-0.35未夾泥裂隙：f=0.5-0.55(2)抗剪斷：f］及f2:f1=0.5-0.55c1=0.05-0.1MPaf3、f4、f5及f6：f1=0.35-0.4c1=0.05MPa夾泥裂隙：f1=0.35-0．4c1=0.05-0．1MPa未夾泥裂隙：f1=0.55-0．6c1=0.05-0.15MPa大壩布置及結(jié)構(gòu)設(shè)計(1)大壩布置XX大壩為C15混凝土變截面雙曲拱壩。壩頂高程379.9m，最大壩高42.9m，壩頂寬2.5m，壩底厚度7.6m~8.16m。大壩分左右擋水段、中間溢流段。壩頂軸線弧長152.279m。壩頂上游側(cè)設(shè)防浪墻，防浪墻咼1.2m，墻頂咼程381.1m。壩下游側(cè)面357.7m咼程處設(shè)一壩后交通橋。大壩基礎(chǔ)采用1.0m厚C15混凝土墊層。溢流面(厚50cm)采用C20鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，閘墩采用C20鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。在壩體中部高程342m處設(shè)置排污放空管，為^400鋼管，出口設(shè)2個Z45T-10型/DN400閘閥控制。在左側(cè)高程370.3m、358.8m、347.2m的壩體處埋設(shè)了三個?400取水管。(2)溢流堰設(shè)計溢流堰位于壩頂弧圈中部，溢洪道采用WES實用堰，堰頂高程377.9m;溢流段總寬40m,共三孔，每孑孔爭寬12m；中墩、邊墩厚均為1.0m。挑流鼻坎高程375.2m,挑流半徑3.0m,挑射角為24°;無閘門控制泄流。閘墩頂高程379.9m，溢流堰面(厚50cm)、閘墩均為C20鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)。堰頂上游堰面為三圓弧，其半徑及其水平坐標為：R1=0.50Hd=0.7mXl=-0.175Hd=-0.245mR2=0.20Hd=0.28mX2=-0.276Hd=-0.386mR3=0.04Hd=0.056mX3=-0.282Hd=-0.395m堰頂下游堰面曲線方程為：Y=0.5*x1.85／Hd0.85=0.376x1.85堰面曲線計算結(jié)果見下表：堰面曲線計算結(jié)果表坐標012345CO1（圓心）X(m)0-0.395-0.386-0.2451.002.002.3014.709Y(m)00.1900.1610.0440.3761.3541.755-0.033（3）堰項交通橋設(shè)計交通橋布置在溢洪道堰前，全長40m,共三跨，每跨凈長12m,交通橋為矩形簡支梁式橋，梁寬b=400cm，梁高ho=500cm，橋面寬3.3m，凈寬2.0m，閘墩寬1.0m，梁與橋墩的混凝土標號為C25;橋面頂高程379.9m，橋面板上現(xiàn)澆5cm厚的C20混凝土墊層，橋兩側(cè)布置高1.2m的鋼筋混凝土欄桿。拱壩體型優(yōu)化設(shè)計拱壩采用多心圓布置，頂拱最大中心角107.649^,頂拱弧長152.279m。拱冠梁頂厚2.5m，底厚7.6m。厚高比約為0.18，最大倒懸度0.256。拱冠梁上游頂拱大地坐標為：（693.824，618.2691）拱冠梁上下游曲線約為2次曲線，其方程分別為：上游面Y上=0.006802674xZ2—4.8185500354xZ+848.7803630996上游面Y=0.007829297xZ2—5.6734290698x下

Z+1027.8801671332上式中Y為凸度，Z為高程(坐標系，拱冠梁上游頂點垂直向下至高程零米處為坐標系原點，Z向上為正，Y指向下游為正)表7.1開挖后各高程下游左右岸拱端弦長咼程(m)左岸下游弦長(m)右岸下游弦長(m)379960.25768.12437357.91163.34736752.5555.58136146.3947.72635539.22638.99234932.17931.64334324.94224.1893371728517797各控制高程的主要尺寸見表7.2~7.4。表7.2控制高程平面拱圈參數(shù)表咼程(m)拱冠厚度(m)右拱端厚度(m)左拱端厚度(m)37992500250025003733.0653.0653.3653673.6364.7364.5363614.2815.6355.3813555.0006.6826.200349579374936.9933436.6598.1597.9093377.6007.6007.600表7.3多心圓控制高程上游面拱圈參數(shù)表高程(m)上游右中拱半徑(m)上游右中拱角度(°)上游右側(cè)拱半徑(m)上游右側(cè)拱角度(°)上游左中拱半徑(m)上游左中拱角度(°)上游左側(cè)拱半徑(m)上游左側(cè)拱角度(°)

379.982.30058.61882.30049.03437378.72256.85578.72250.21836776.16651.08975.16648.07536172.90045.19672.30043.88635568.40239.18067.90239.47434962.58435.05662.58435.37034358.25528.87258.25529.69733752.09523.57752.09522.859表7.4多心圓控制高程下游面拱圈參數(shù)表高程下游右中下游右中拱角度(°)下游右側(cè)下游右側(cè)下游左中下游左中拱角度(°)下游左側(cè)下游左側(cè)(m)拱半拱半拱角拱半拱半拱角徑(m)徑(m)度(°)徑(m)徑(m)度(°)379.79.8058.61579.8049.03490037375.6556.85575.6530.00071.0721.49774536772.5328.00060.9227.3771.5828.00059.2024.1703307236168.6126.00050.5625.9468.0126.00050.8923.8190196735563.4020.00042.8028.2762.9020.00047.0925.8921826934956.7915.00037.9229.8756.7915.00042.3727.1715812234351.5912.00030.7328.2351.5912.00034.0526.7076266533744.4923.57744.4922.8589545該體型對應(yīng)的混凝土方量為18797m?。7.2大壩應(yīng)力復(fù)核a、xx水支流庫大壩安全評價主要采用的設(shè)計參數(shù)有：壩體容重：24KN/m;淤沙高程：346.63m；氣溫資料：壩址1月、7月平均氣溫分別為5弋、T1J年平均氣溫16.5°C,大壩封拱溫度13°C;壩體彈性模量：15GPa;壩體泊松比：0.23；壩體線脹系數(shù)：7x10-6/C;壩基彈性模量：9GPa;壩基泊松比：0.2~0.23；b、計算工況xx水支流庫拱壩應(yīng)力復(fù)核計算的工況為：1、基本組合：工況1:正常蓄水位（377.90m）+溫降+自重+泥沙壓力（346.63m）工況2:死水位（347m）+溫升+自重+泥沙壓力（346.63m）2、特殊組合工況3:校核洪水位（379.50m）及相應(yīng)下游水位（341m）+溫升（7月）+自重+泥沙壓力（346.63m）c、材料允許應(yīng)力xx水支流庫大壩壩體材料為C15混凝土，根據(jù)《混凝土拱壩設(shè)計規(guī)范》（SL282—2003），其允許拉應(yīng)力為：基本荷載組合不大于1.2MPa，非地震情況特殊荷載組合不大于1.5MPa，最大允許壓應(yīng)力基本荷載組合為4.28MPa，最大允許壓應(yīng)力特殊荷載組合為5.0MPa。d、大壩應(yīng)力復(fù)核結(jié)果采用中國水利科學(xué)硏究院結(jié)構(gòu)材料所開發(fā)的ADDSO程序計算，得拱壩應(yīng)力成果見表7.5。表7.5xx拱壩應(yīng)力復(fù)核成果表何載組合正常蓄水位+溫降死水位+溫升校核洪水位+溫升上游面最大主壓應(yīng)力（MPa）2.712.202.74最大主壓應(yīng)力發(fā)生位置拱冠梁367m高程右拱端343高程左拱端379.9高程最大主拉應(yīng)力（MPa）-1.20-1.12-0.16最大主拉應(yīng)力發(fā)生位置拱冠梁343m高程左拱端343高程左拱端343高程下游面最大主壓應(yīng)力（MPa）2.831.013.34最大主壓應(yīng)力發(fā)生位置左拱端349高程左右拱端343高程左拱端349高程最大主拉應(yīng)力（MPa）-0.76-0.55-0.54最大主拉應(yīng)力發(fā)生位置拱冠梁367m高程右拱端343高程右拱端373高程最大變位（mm）-22.511.14-7.96注：因頂拱布置了溢流堰而被切開，故未統(tǒng)計頂拱應(yīng)力。從壩體應(yīng)力復(fù)核成果可知，以上各工況拉應(yīng)力均滿足工程設(shè)計規(guī)范要求，且壓應(yīng)力較小，安全余度較大，應(yīng)力分布均勻，其體型結(jié)構(gòu)達到拱圈承載受壓的效果。大壩壩肩穩(wěn)定安全復(fù)核拱壩破壞多為壩肩巖體失穩(wěn)導(dǎo)致，因此需復(fù)核拱壩壩肩穩(wěn)定。經(jīng)地質(zhì)分析，兩壩肩巖體緩傾角軟弱結(jié)構(gòu)面不發(fā)育，拱座巖體不存在底滑面。根據(jù)《混凝土拱壩設(shè)計規(guī)范》SL282-2003）要求，共壩拱座在無特定滑裂面的情況下按平面分層法計算，穩(wěn)定分析采用剛體極限平衡法，將拱端推力和滲透壓力作為荷載，進行平面抗滑穩(wěn)定分析計算。假定滑動面沿拱端徑向滑出，計算其抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)，以其最小的安全系數(shù)作為控制值。計算單位高度的水平拱圈壩肩巖體穩(wěn)定時，不考慮壩肩巖體上下層的整體作用，由于平面穩(wěn)定不考慮壩肩巖體上下層的整體作用，某一層拱圈的的壩肩巖體不穩(wěn)定，不能由其他穩(wěn)定性超過規(guī)定要求的拱圈壩肩巖體來幫助，因此計算結(jié)果偏安全。

計算采用規(guī)范(7.2.6-1fenx公式，基本荷載組合工況下，穩(wěn)定安全系數(shù)大于3.00，特殊荷載組合(非地震)工況下大于2.50。根據(jù)原設(shè)計的地質(zhì)參數(shù)f'=0.9~0.95,c'=0.85~0.90MPa,穩(wěn)定復(fù)核計算f'、c'分別取0.8、0.5MPa。拱座抗滑穩(wěn)定計算成果見表7.6及7.7。表7.6右壩肩平面穩(wěn)定安全系數(shù)咼程(m)基本組合工況1特殊組合工況3-379957626.6637343.289.5936722.3210.2236112.228.273555.666.033494.235.733433.122.78表7.7左壩肩平面穩(wěn)定安全系數(shù)咼程(m)基本組合工況1特殊組合工況3-379940.234.963738.448.1236711.3610.63618.3310.633557.26.033495.015.823433.262.83從上表可見，基本組合工況1下K1>3.00,特殊荷載組合下￡>2.50,拱壩壩肩穩(wěn)定滿足規(guī)范要求。溢流堰結(jié)構(gòu)復(fù)核溢洪堰位于壩中間，采用WES實用堰，堰長6.72m，堰頂高程377.9m;溢流段總寬40m,分三孔，每孔凈寬12m;挑流鼻坎高程375.2m，挑流半徑3.0m，挑射角為24°;無閘門控制泄流，閘頂高程379.9m,溢流堰、閘墩都為C25砼結(jié)構(gòu)；起調(diào)水位為水庫正常蓄水位377.9m。1、溢流堰泄流能力復(fù)核溢流堰為WES實用堰〃總寬40m，溢流分三孔，每孔凈寬12m，溢流堰過流能力按下式計算：Q二EmnB(2g)1/2H03/2式中：B—溢流堰一孔凈寬B=12mHO—堰上總水頭m—流量系數(shù)n—溢流孔數(shù),n=3E—側(cè)收縮系數(shù)計算結(jié)果見下表7.8.表7.8庫水位與溢洪道泄流量關(guān)系表水位(m)377.9378378.6379.02379.36379.67流量(m3/s)02.1239..0078..65116.75155.46經(jīng)水文復(fù)核，溢流堰泄流能力滿足要求2、消能防沖復(fù)核依據(jù)《溢洪道設(shè)計規(guī)范》(SL253—2OOO)中消能防沖建筑為的洪水標準，4級建筑物按20年一遇洪水設(shè)計。Q下=67.77mys,計算得：q=1.88m3/(s.m)溢流堰采用挑流消能，挑流水舌外緣挑距計算公式如下：L=1[v2sin9cos0+vcos0v2sin29+2g(hcos0+h)]g11v112式中：L——自挑流鼻坎末端算起至下游河床床面的挑流水舌外緣挑距，m;9挑流水舌水面出射角，近似可取用鼻坎挑角(240);h——挑流鼻坎末端法向水深，m;1h鼻坎頂至下游河床高差，m，如計算沖刷坑最深點距2鼻坎的距離，該值采用坎頂至沖坑最低點高程差;v鼻坎坎頂水面流速，m/s，可按鼻坎處平均流速v的11.1倍計算。經(jīng)計算，挑距L=18.73m沖刷坑最大水墊深度按下式計算：T=kq0.5Z0.25t=T—tk式中t自下游水面至坑底最大水墊深度，m;q鼻坎末端面單寬流量，ma/(s.m)；z上、下游水位差，m；k——綜合沖刷系數(shù)，取1.1;t——沖刷坑最大深度;kt——下游水深。經(jīng)計算，最大沖坑深度T=4.46m沖刷坑后坡計算：T/L=18.73/4.46=1:4.2下泄設(shè)計洪水時，沖刷坑較遠，滿足要求，但溢流堰下泄小流量時，不能完全形成挑流，直接跌落壩腳，對壩腳形成沖刷，原設(shè)計采用先沖后護，目前水庫壩下已沖刷約1.5m深，繼續(xù)沖刷將影響大壩穩(wěn)定。堰項交通橋結(jié)構(gòu)復(fù)核交通橋布置在溢洪道堰前，全長40m，共三跨，每跨凈長12m，交通橋為矩形簡支梁式橋，梁寬b=300mm，梁高ho=850mm，橋面寬2.4m，凈寬2.0m,閘墩寬1.0m,梁與橋墩的砼標號為C25;橋面頂高程379.9m，橋面板上現(xiàn)澆5cm厚的C20砼鋪裝層，橋兩側(cè)布置高1.2m的鋼筋砼欄桿。橋梁結(jié)構(gòu)計算：M二Y?(yGg+YQq)Lo2/8式中：Y。一結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)Yo=0.99一設(shè)計狀況系數(shù)9=1.0YG一永久性分項系數(shù)yG=1.05g一白重標準值Yq—可變荷載分項系數(shù)Yq=1.2q一人群荷載標準值q=3.5kN/m。L。一計算跨度計算得：Mmax=265.5KN?m配筋計算：as二ydM/(fcbh02)w=1-(1-2as)1/2As=fcsbh02/fy式中：Yd—鋼筋砼結(jié)構(gòu)系數(shù)Yd=1.2fc、fy一分別為砼和鋼筋的設(shè)計強度，fc=11.9N/mm2fy=300N/mm2‘b—梁寬b=300mmh0—梁有效高度，取810mm計算得：As=1163mm。實際選用鋼筋6偌8，滿足要求?；A(chǔ)開挖及處理質(zhì)量評價（1）基礎(chǔ)開挖原設(shè)計基礎(chǔ)開挖控制標準為弱風(fēng)化巖體；開挖中遭遇斷層和節(jié)理密集帶等軟弱夾層時則進行挖鑿處理，挖鑿深度為軟弱夾層寬度的1.5倍，且深度不小于0.4m,軟弱夾層貫穿壩基則挖鑿長度超過壩端面0.5m，用C15混凝土回填。壩基開挖始于2002年12月，開挖后發(fā)現(xiàn)右岸壩基地質(zhì)條件差，暫停工，設(shè)計進行了優(yōu)化設(shè)計，右岸壩軸線向上游移動十余米。于2003年6月按優(yōu)化設(shè)計圖再次施工，至2003年9月開挖至設(shè)計高程，進行聯(lián)合驗收時，因地質(zhì)人員對壩基建基巖體持有保留意見，業(yè)主再次要求進行了優(yōu)化設(shè)計，壩基作了深挖處理。壩基開挖依據(jù)規(guī)范SL47-94和優(yōu)化后的設(shè)計圖紙進行，施工測量采用全站儀全程測控平面位置及高程。施工開挖采用自上而下分層開挖，每層厚度1.5~1.8m。保護層開挖厚度1.6m,基本采用了分層、手風(fēng)鉆造孔、淺孔少藥量的爆破方法：第一層厚0.8m，第二層厚0.4~0.5m，嚴格控制鉆孔深度，距離建基面不少于0.2m;第三層0.2~0.3m為人工撬挖層。壩基上、下游設(shè)計邊坡1：O.5，采用預(yù)裂爆破。施工中建基面保護層開挖有少數(shù)鉆孔深度未按規(guī)范處理，致使建基面巖體松動，監(jiān)理均要求對建基面松動巖體作撬除處理，凸起巖體作鑿平處理。因岸坡陡峻，從山坡基槽至河床段采用自上而下用挖掘機把棄渣扒至河床，由河床裝至指定棄渣場。大壩基坑開挖至設(shè)計建基面后，由地質(zhì)工程師進行了地質(zhì)素描，河床及左右兩岸350m高程以下為弱下風(fēng)化巖體；左岸350~370m高程為弱風(fēng)化中下部巖體，370m以上為弱風(fēng)化上部巖體；右岸350~362m高程為弱風(fēng)化中下部巖體，362m以上為弱風(fēng)化上部巖體。壩基開挖未遇規(guī)模較大的斷層，但寬度一般數(shù)厘米至數(shù)十厘米的小規(guī)模順河斷層、擠壓破碎帶和節(jié)理密集帶發(fā)育，順河向的強風(fēng)化凝灰質(zhì)頁巖軟弱夾層也發(fā)育，均按設(shè)計要求作了挖鑿回填混凝土處理。右壩肩362~369m壩基下游部分基礎(chǔ)位于f5斷層上盤，巖體強風(fēng)化，極破碎，后作了深挖處理，使大壩基礎(chǔ)座落于斷層下盤。371~376m高程壩基巖體因受f1斷層影響，強風(fēng)化帶較厚，作了深挖回填混凝土處理。地質(zhì)缺陷處理完畢后，監(jiān)理單位組織了建設(shè)單位、施工、設(shè)計、地質(zhì)等參建方進行了聯(lián)合驗收簽證，方進入下道工序。經(jīng)查《監(jiān)理自檢報告》，壩基開挖及處理工程質(zhì)量評定合格率100％，本次安全鑒定認為大壩基礎(chǔ)開挖基本滿足設(shè)計和規(guī)范要求。（2）固結(jié)灌漿（一）主要設(shè)計要求灌漿范圍平面范圍：壩基全面積。垂直范圍：孔深在365.0m以下為5.0m，在365.0m以下為8.Om。布置型式壩基灌漿孔為梅花型布置，孑匕距、排距均為2.0m（原設(shè)計為3.0m，后修改）。灌漿方法采用孔內(nèi)循環(huán)法，孔深小于6m的全孔一次灌漿；孔深大于6m的采用自下而上分段灌漿。灌漿材料及水灰比漿材采用32.5級普通硅酸鹽水泥凈漿，漿液水灰比采用重量比（3、2、1、0.5）:1。壓蓋厚度和灌漿壓力灌漿孔必須在相應(yīng)部位的混凝土強度達到50％設(shè)計強度后，方可開始鉆進；混凝土壓蓋厚度不小于1.5m;設(shè)計灌漿壓力為0.5MPa。質(zhì)檢方法及質(zhì)量標準固結(jié)灌漿質(zhì)量檢查采用單點壓水試驗法，要求灌漿后基巖透水率不大于3Lu。（二）施工過程質(zhì)量控制固結(jié)灌漿工藝流程:鉆孔f洗孔f壓水試驗f灌漿f回填封孔。①鉆孔：采用回轉(zhuǎn)式鉆機造孔，孑匕徑90mm,鉆孔孔位偏差控制在10cm以內(nèi)；固結(jié)灌漿鉆孔結(jié)棗，采用壓力水（沖洗壓力為灌漿壓力的80％）對鉆孔、裂隙進行沖洗，待孔口回清水為止，孔內(nèi)巖屑殘留厚度不大于20cm。壓水試驗：在鉆孔驗收合格后進行。試驗方法采用單點法，試驗壓力為灌漿壓力的80％；壓力流量穩(wěn)定標準；在穩(wěn)定壓力下，每3~5min測讀一次壓入流量，連續(xù)4次讀數(shù)中最大值與最小值之差小于最終值的10%,或最大值與最小值之差小于1L/min，該段試驗即可結(jié)束，取最終值作為計算值。灌漿：根據(jù)設(shè)計提供的漿液水灰比配制漿液，遵循由稀變濃的原則逐級變換；攪拌時間不少于3min，水泥漿液自制備至用完不得超過4h。灌漿結(jié)束標準及封孔：設(shè)計壓力下，當(dāng)注入率不大于0.4L,/min時，繼續(xù)灌注30min，灌漿結(jié)束。封孔采用機械壓漿封孔法。（三）質(zhì)量檢查過程檢查：監(jiān)理人員事中控制以現(xiàn)場巡視為主。主要檢查固結(jié)灌漿是否按序施工，測量孔深，檢查漿壓、漿液變換是否按設(shè)計和規(guī)范要求進行，查看灌漿記錄是否真實等。最終檢查：固結(jié)灌漿的質(zhì)量以檢查孔單點法壓水試驗成果為評定依據(jù)。（四）結(jié)論：本工程固結(jié)灌漿總孔數(shù)為235個，質(zhì)檢孔8個，質(zhì)檢孔數(shù)占灌漿總孔數(shù)的3.4%，不符合規(guī)范要求。檢查孔壓水試驗最大透水率為1.46Lu，均滿足設(shè)計要求（＜3Lu），合格率100%。（3）帷幕灌漿原設(shè)計有帷幕灌漿，但經(jīng)現(xiàn)場檢查，壩基及兩壩肩均存在滲漏，尤以左壩肩為甚，水位較高時能從下游觀察到明顯的滲漏水流，故此認為帷幕灌漿已失效。大壩安全監(jiān)測評價xx水支流庫大壩設(shè)計的監(jiān)測項目有：（1）、外部變形監(jiān)測：包括水平位移和垂直位移；（2）、壩后量水堰監(jiān)測；（3）、日常巡查監(jiān)測。設(shè)計時對大壩外部變形監(jiān)測儀器的設(shè)計進行了布置，在壩頂設(shè)置7個變形監(jiān)測點（LD1~LD7）,兼測水平、垂直位移。水庫水位觀測為水尺觀測，壩后設(shè)置量水堰觀測滲漏水量。從水庫建設(shè)到現(xiàn)在，各項觀測設(shè)施均未實施，亦無觀測資料可供分析。因此大壩安全監(jiān)測評價為不合格。結(jié)論1、xx水支流庫已運行多年，沒有發(fā)生異常變形，壩體開裂的現(xiàn)象，認為壩基巖體力學(xué)性能及變形性能均較好，局部較差已做處理，符合要求。2、從壩體應(yīng)力復(fù)核成果可知，工況1及工況2拉應(yīng)力均滿足工程設(shè)計規(guī)范要求，且壓應(yīng)力較小，安全余度較大，應(yīng)力分布均勻，其體型結(jié)構(gòu)達到拱圈承載受壓的效果。3、大壩壩肩拱座抗滑穩(wěn)定經(jīng)計算，其抗滑安全系數(shù)大于規(guī)范規(guī)定值，可認為大壩壩肩抗滑穩(wěn)定滿足要求。4、溢流堰泄流能力滿足要求。大壩溢洪消能時，經(jīng)計算其下游河床水墊厚度不足，下泄小流量時水流跌落于壩腳，危及大壩壩基安全，目前壩腳沖刷深度約為1.5m。

5、溢流堰堰頂交通橋結(jié)構(gòu)滿足要求。6、目前兩壩肩及壩基均存在滲漏水流，尤其在左壩肩較嚴重，基礎(chǔ)帷幕灌漿不合格。6、大壩安全監(jiān)測設(shè)施均未實施，亦無觀測資料可供分析，大壩安全監(jiān)測不合格。綜上所述，大壩結(jié)構(gòu)穩(wěn)定評價為B級。金屬結(jié)構(gòu)安全評價xx水支流庫大壩溢洪道采用EWS型實用堰泄流，溢流段長度40m,共3孑一采用無閘控制自由泄流方式。根據(jù)《水庫大壩安全評價導(dǎo)則》SL258-2000）的要求，本次安全評價的范圍為大壩排污鋼管（兼做放空管）閥門、供水工程壩內(nèi)取水鋼管及閥門。8.1現(xiàn)場檢查結(jié)果8.1現(xiàn)場檢查結(jié)果排污兼放空鋼管與控制閥門、各取水層鋼管與控制閘閥及供水立管均為露天安設(shè)，銹蝕嚴重，存有漏水現(xiàn)象；閥門運用不靈便。排污兼放空鋼管閥門已損壞，啟閉困難，漏水嚴重。8.2取水鋼管水錘壓力計算XX水支流庫正常水位時上、下游水位差為62.9m，取水壓力鋼管直徑為0.4m，設(shè)計引用流量為0.23m3/s,閘閥關(guān)閉時間Ts=10s。根據(jù)《水工建筑物荷載設(shè)計規(guī)范》（DL5077-1997）,供水管網(wǎng)的用水需求突然停止時，相應(yīng)設(shè)計狀況下壓力水道內(nèi)產(chǎn)生的水錘壓力代表值可按下式計算：VHr=KyHo式中：VHr一水錘壓力（水頭）代表值（m）；g—水錘壓力相對值；Ho—靜水頭，即相應(yīng)設(shè)計狀況時上下游水位之差（m）;Ky—修正系數(shù)，采用介質(zhì)分析公式時，Ky=1.2；水錘特性系數(shù)按下列公式計算：LVmaVmb=p=gHoTs2gHo式中：L—自上游進水口至下游出水口壓力水道的長度，980m;Vm—壓力鋼管負荷變化前的流速；Ts—管道出口水廠閘閥關(guān)閉的時間，10s;a—水錘在壓力管道中的傳播速度；g—重力加速度，9.81m/s2o經(jīng)計算，壓力鋼管水錘波的傳播速度為987.51m/s。在正常蓄水位，新城水廠閘閥關(guān)閉為控制時，最大水擊壓力值為28.6m，相對升高值g=0.45，介于允許范圍0.3sg<0.5之內(nèi)，故最大水擊壓力滿足要求。但是現(xiàn)狀壓力鋼管均為露天安裝，原防腐層脫落失效，鋼管銹蝕嚴重，隨著銹蝕繼續(xù)進行，鋼管管壁變薄，管道將會破壞。結(jié)論1、大壩排污鋼管（兼做放空管）閥門和取水鋼管閥門均為露天安裝，閥門日曬雨淋，銹蝕嚴重，運行不變。2、由于大壩各層的橫臥取水鋼管直接通至大壩下游的新城水廠，如果與其有關(guān)的任何一個閥門有不當(dāng)操作行為，均可能形成管網(wǎng)水錘壓力。由于壓力鋼管銹蝕嚴重，因此關(guān)閉閥門的速度不宜過快，以避免管網(wǎng)發(fā)生直接水錘，從而造成管道和閥門損壞。綜上所訴，XX水支流庫大壩金屬結(jié)構(gòu)安全評價為C級。大壩安全綜合評價9.1大壩安全綜合評價意見洪水及防洪安全復(fù)核水庫大壩為混凝土雙曲拱壩，根據(jù)《水利水電工程等級劃分及洪水標準》（SL252-2000），確定工程等別為IV等，屬?。?）型水庫。樞紐主體工程永久性水工建筑物等級：水庫大壩為4級，其他性次要建筑物為5級。原設(shè)計考慮到水庫下游5km處為xxxx市新城區(qū)，設(shè)計洪水標準采用50年一遇，校核洪水標準采用500年一遇，消能防沖標準20年一遇，符合規(guī)范要求。xx水支流庫現(xiàn)狀壩頂高程379.9m，防浪墻頂高程381.10m，經(jīng)復(fù)核計算，可滿足規(guī)范要求。大壩下游無消能防沖設(shè)施，已形成沖坑，存有危害大壩與下游兩側(cè)岸坡的安全隱患。根據(jù)《水庫大壩安全評價導(dǎo)則》SL258—2000）,xx水支流庫大壩防洪安全性為B級。工程質(zhì)量評價1壩址出露地層為泥盆系上統(tǒng)錫礦山組（D3X）,巖性主要為青灰色石英細砂巖，中~巨厚層狀，巖石致密堅硬。2、工程區(qū)地處華南褶皺系、贛中南褶皺、贛西南拗陷之井岡山—陳山隆褶斷束構(gòu)造單元中，構(gòu)造形式主要表現(xiàn)為褶皺和斷裂構(gòu)造，但這些斷裂構(gòu)造不具活動性，對工程安全基本無影響。根據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》GB18306-2011）,工程區(qū)地震動峰值加速度小于0.