2020半潛船載運手冊編制指南

半潛船載運手冊編制指南20201頁目錄TOC\o"1-1"\h\z\u第1章通則 1第2章航線及氣象資料 2第3章船舶運動響應(yīng) 3第4章船舶穩(wěn)性 4第5章船體強度 5第6章系固 6附錄1系固載荷計算示例 8附錄2墊木壓力計算示例 10附錄3符合聲明（模板） 13第1章通則一般規(guī)定中國船級社對載運手冊進行認(rèn)可提供依據(jù)。CCS可予以特殊考慮。符合聲明對經(jīng)認(rèn)可符合本指南要求的載運手冊，可簽發(fā)符合聲明。定義或浮箱，具備在裝卸貨物作業(yè)過程中呈半潛狀態(tài)能力的船舶。他大件貨物。載運手冊內(nèi)容載運手冊至少應(yīng)包含下列內(nèi)容：（如船長、船寬、型深、吃水、推進裝置及壓載系統(tǒng)能力等；（外形尺寸、重心位置等；手冊編制目的和工程概況；積載及系固布置圖；航線及氣象資料；墊木壓力及系固計算；系固件焊縫強度計算；下潛起浮排壓水程序；系泊方案（若在碼頭邊下潛作業(yè)。第第10頁第2章航線及氣象資料一般規(guī)定載運手冊中應(yīng)包含計劃的航線、預(yù)估的航行時間及航速。載運過程的設(shè)計值（如風(fēng)速、有義波高和峰值周期等）10年月度極值（30天的暴露時長。2.1.23010年度月度極值。CCS同意，可接受按照設(shè)計方給定的極值進行計算。波高折減波高折減表 表2.2.1浪向有義波高Hs占設(shè)計海況的百分比0°~±30°100%±（30°~60°）100%與80%間線性插值±60゜80%±（60°~90°）80%與60%間線性插值±90°60%±（90°~120°）60%與80%間線性插值±120°80%±（120°~150°）80%與100%間線性插值±（150°~180°）100%帶有冗余推進系統(tǒng)的自航式半潛船，至少應(yīng)滿足以下條件：（1）2個或更多的相互獨立的主發(fā)動機；（2）2個或更多的相互獨立的燃料供應(yīng)；（3）2個或更多的相互獨立的動力傳動系統(tǒng)；（4）2個或更多的相互獨立的配電板；（5）2個或更多的相互獨立的操舵裝置，或單獨操舵裝置的不同操作方式（能由駕駛室操作的應(yīng)急操舵裝置；（6）在上述設(shè)備或裝置發(fā)生單一故障時，考慮貨物的情況下，具有至少在設(shè)計工況下能夠保證控制航向的能力。第3章船舶運動響應(yīng)一般規(guī)定橫搖角和縱向、橫向及垂向加速度，通常采用運動響應(yīng)分析獲得。海況2章要求所確定的設(shè)計海況。3小時暴露周期給出。除非對采用短峰波海況有合理解釋，否則一般采用長峰波進行運動加速度分析。航向及航速13H30H13H30HH為有義波高，m

Tp sTp下式按航速進行校正：13H13H1Vcos13H1.56

30H30H1Vcos s30H1.56其中V為船舶航速，m/s，為船舶航向與波浪前進方向的夾角，°，H為有義波高，m。自由液面影響GM小。貨物浸沒影響GM增加。第4章船舶穩(wěn)性一般規(guī)定告。如相關(guān)水域的主管機關(guān)另有要求，以主管機關(guān)的要求為準(zhǔn)。航行過程2008ISCodeA2.22.32008ISCodeA2.2章的不可操作，則可使用2008ISCode注釋中最大傾覆力臂的替代衡準(zhǔn)。慮。SOLASII-1ICLL196627（IACSUILL65）的要求。半潛作業(yè)過程2191.9.5條的要求。超壓載作業(yè)8184節(jié)的相關(guān)要求的半潛船，應(yīng)勘劃超壓載作業(yè)所允許的最大吃水水線標(biāo)志，方允許進行超壓載作業(yè)。第5章船體強度一般規(guī)定載運手冊中應(yīng)包含船舶總縱強度及相關(guān)局部強度的計算報告。總縱強度215215.2.2的要求。局部強度結(jié)構(gòu)的應(yīng)力不超過：剪應(yīng)力：0.4ReHReH為材料的屈服應(yīng)力，N/mm2。第6章系固載荷計算3章所述的運動響應(yīng)分析確定系固布置的橫向和縱向設(shè)計載荷。應(yīng)考慮以下載荷出現(xiàn)的最危險工況組合：重力靜載荷；風(fēng)斜及風(fēng)切角帶來的載荷；縱蕩和橫蕩加速度帶來的載荷；風(fēng)載荷；垂蕩加速度（包括橫搖和縱搖的傾斜分量）帶來的載荷；考慮到風(fēng)和波浪帶來載荷最大值不會同時出現(xiàn)，6.1.2條所述的載荷組合可折減10%。1。摩擦力6.2.1。計入摩擦力后，總的系固力仍不可小于表中所列的最小值。最大摩擦力與最小系固力 表6.2.1最大貨物懸垂長度貨物重量，W/tW<100100≤W<10001000≤W<50005000≤W<1000010000≤W<2000020000≤W<40000W≥40000最大摩擦系數(shù)無00.10.20.20.20.20.2＜15m000.10.20.20.20.215-25m0000.10.20.20.225-35m00000.10.20.235-45m000000.10.1＞45m0000000最小需要的系固力占W的百分比，%橫向15%根據(jù)重量插值10%根據(jù)重量插值5%縱向10%根據(jù)重量插值5%根據(jù)重量插值3%在計算摩擦力時，當(dāng)由于船舶垂蕩運動而造成壓力增加時，總體的摩擦力應(yīng)減少10%。當(dāng)由于船舶垂蕩運動而造成壓力減少時，不考慮折減。僅在貨物由木墩或墊木支撐時可計入摩擦力，對于鋼與鋼接觸時不可計入。墊木傳遞到半潛船上。2N/mm21N/mm2。圖6.3.2魚骨形鋪設(shè)示意圖力，以考慮壓力的不均勻分布。75mm。2。系固件的應(yīng)力不超過：剪應(yīng)力：0.58ReHReH為材料的屈服應(yīng)力，N/mm2。0.90.55倍焊材的屈服應(yīng)力。附錄1 系固載荷計算示例方向橫向縱向縱向加速度（m/s2）—1.472橫向加速度（m/s2）2.453—垂向加速度（m/s2）1.770.98橫搖角（°）10—縱搖角（°）—5風(fēng)斜角（°）1.00—風(fēng)切角（°）—0.00直接頂風(fēng)載荷（t）—100直接橫風(fēng)載荷（t）100—貨物重量（t）8000最大懸垂長度（m）10摩擦系數(shù)（-）0.20.2最小系固載荷/貨物重量10%5%橫向縱向正垂蕩負(fù)垂蕩正垂蕩負(fù)垂蕩橫蕩/縱蕩（m/s2）2.4531.472（重量+垂蕩）（1+1.77÷9.81）（1-1.77÷9.81）（1+0.98÷9.81）（1-0.98÷9.81）×sin（風(fēng)斜/切角）×9.81×sin（1°）×9.81×sin（1°）=0.14×9.81×9.81×sin（0°）=0（m/s2）=0.202×sin（0°）=0垂蕩×sin（橫搖/縱1.77si（100.307-1.770.98×sin（5°）-0.98×sin（5°）搖角（/s2）×sin（10°）=-0.307=0.085=-0.085直接風(fēng)載荷等效加速度（m/s2）100÷8000×9.81=0.123100÷8000×9.81=0.123側(cè)向加速度總和2.453+0.202+2.453+0.14-0.307+0.1.472+0+0.085+1.472+0-0.085+0.1（m/s2）0.307+0.123=3.084123=2.4090.123=1.6823=1.509折減值（10%）3.084×10%=0.3082.409×0%=01.68×10%=0.1681.509×0%=0側(cè)向加速度（m/s2）3.084-0.308=2.7752.409-0=2.4091.68-0.168=1.5121.509-0=1.509側(cè)向加速度（g）2.775÷9.81=0.2832.409÷9.811.512÷9.811.509÷9.81=0.246=0.154=0.154系固載荷（t）8000×0.2838000×0.2468000×0.1548000×0.154=2264=1968=1232=1232摩擦力（壓力折減（ 9.81+1.77 ）（ 9.81-1.77 ）（9.81+0.98）（9.81-0.98）10%（t）÷9.81×8000×0.2×÷9.81×8000×0.2×cos÷9.81×8000×0.2÷9.81×8000×0.2×c（10°）=1291×（1-10%）×cosos（5°）=1434=1674（5°）=1578計算系固載荷2264-1674=5901968-1291=6771232-1578=-3461232-1434=-202方向橫向縱向（t）設(shè)計系固載荷（或最小系固力（t）Max（677,8000×10%）=800Max（-202,8000×5%）=400附錄2 墊木壓力計算示例墊木參數(shù)基于墊木的尺寸和位置，墊木布置的參數(shù)可以按照以下方法計算：墊木參數(shù)計算墊木總面積A（m2）444.37橫向縱向墊木中心橫坐標(biāo)（m）x0=各墊木橫坐標(biāo)×各墊木面積/墊木總面積0墊木中心縱坐標(biāo)（m）y0=各墊木縱坐標(biāo)×各墊木面積/墊木總面積0墊木橫向轉(zhuǎn)動慣量Ixx（m4）20022墊木縱向轉(zhuǎn)動慣量Iyy（m4）759510橫向最大偏心值（m）ex1=maxx-x012.28縱向最大偏心值（m）ey1=maxy-y077.24橫向最小偏心值（m）ex2=minx-x0-12.28縱向最小偏心值（m）ey2=miny-y0-83.67橫向剖面模數(shù)1（m3）20022÷12.28縱向剖面模數(shù)1（m3）759510÷77.24Wx1Ixx/ex1=1630.46Wy1Iyy/ey1=9833.12橫向剖面模數(shù)2（m3）20022÷12.28縱向剖面模數(shù)2（m3）759510÷83.67Wx2Ixx/ex2=1630.46Wy2Iyy/ey2=9077.45載荷計算載荷計算重量W（t）4500重心高度h（m）11.2受風(fēng)面積形心高度h1（m）11.2平均風(fēng)斜矩（t.m）sin（平均風(fēng)斜角）×h×Wsin（0.074°）×11.2×45000=657極限風(fēng)斜矩（t.m）sin（極限風(fēng)斜角）×h×Wsin（0.139°）×11.2×45000=1222垂向載荷（t）垂向加速度×重量0.179×45000=8055橫向縱向橫搖轉(zhuǎn)動半徑（m）kxx6.71縱搖轉(zhuǎn)動半徑（m）kyy41.34貨物橫向偏心量（m）xcargo0貨物縱向偏心量（m）ycargo-3.73橫向偏心矩（t.m）（xcarco-x0）×W（0-0）×45000=0t.（yarco-y0）×W（-3.73-0）×45000=-167850橫向加速度矩（t.m）（橫向加速度×h+k2×橫搖加速度）×Wxx（0.281×11.2+6.712×0.0082）×45000=158237.9縱向加速度矩（t.m）（縱向加速度×h+k2×縱搖加速度）×Wyy（0.111×11.2+41.342×0.004）×45000=363563.2橫向平均風(fēng)載荷矩（t.m）橫向平均風(fēng)載荷×h1245.5×11.2=2750縱向平均風(fēng)載荷矩（t.m）縱向平均風(fēng)載荷×h135.8×11.2=401橫向極限風(fēng)載荷矩（t.m）1.212×橫向平均風(fēng)載荷矩1.212×2750=4026.3（t.m）縱向平均風(fēng)載荷矩1.212×401=587.1壓力分量計算說明：示例中壓力均為單位面積的壓力值，故單位為t/m2。壓力分量計算（t/m2）靜態(tài)壓力W/A45000÷444.37=101.267垂蕩壓力垂向載荷/A8055÷444.37=18.13橫向縱向ex1處橫向偏心壓力橫向偏心矩/Wx10÷1630.46=0ey1處縱向偏心壓力縱向偏心矩/Wy1167850÷9833.12=-17.07ex2處橫向偏心壓力橫向偏心矩/Wx20÷1630.46=0ey1處縱向偏心壓力縱向偏心矩/Wy2167850÷9077.45=18.49ex1處橫搖壓力橫向加速度矩/Wx1158237.9÷1630.46=97.05ey1處縱搖壓力縱向加速度矩/Wy1363563.2÷9833.12=36.97ex2處橫搖壓力橫向加速度矩/Wx2158237.9÷1630.46=97.05ey2處縱搖壓力縱向加速度矩/Wy2363563.2÷9077.45=40.05ex1處平均風(fēng)斜壓力平均風(fēng)斜矩/Wx1657÷1630.46=0.40ex1處極限風(fēng)斜壓力極限風(fēng)斜矩/Wx11222÷1630.46=0.75ex2處平均風(fēng)斜壓力平均風(fēng)斜矩/Wx2657÷1630.46=0.40ex2處極限風(fēng)斜壓力極限風(fēng)斜矩/Wx21222÷1630.46=0.75ex1處橫向平均風(fēng)壓力橫向平均風(fēng)載荷矩/Wx12750÷1630.46=1.69ey1處縱向平均風(fēng)壓力縱向平均風(fēng)載荷矩/Wy1401÷9833.12=0.04ex2處橫向平均風(fēng)壓力橫向平均風(fēng)載荷矩/Wx22750÷1630.46=1.69ey2處縱向平均風(fēng)壓力縱向平均風(fēng)載荷矩/Wy2401÷9077.45=0.04ex1處橫向極限風(fēng)壓力橫向極限風(fēng)載荷矩/Wx14026.3÷1630.46=2.47ey1處縱向極限風(fēng)壓力縱向極限風(fēng)載荷矩/Wy1587.1÷9833.12=0.06ex2處橫向極限風(fēng)壓力橫向極限風(fēng)載荷矩/Wx24026.3÷1630.46=2.47ey2處縱向極限風(fēng)壓力縱向極限風(fēng)載荷矩/Wy2587.1÷9077.45=0.06最大壓力計算最大靜態(tài)壓力（t/m2）ex1處靜態(tài)壓力+ex1處偏心壓力101.267+0=101.267ex2處靜態(tài)壓力+ex2處偏心壓力101.267+0=101.267ey1處靜態(tài)壓力+ey1處偏心壓力101.267-17.07=84.20ey2處靜態(tài)壓力+ey1處偏心壓力101.267+18.49=119.76最大靜態(tài)+動態(tài)壓力（t/m2）ex1處：101.267+0+0.40+1.69+18.132+97.052+0.75-0.40+2.47-1.69）靜態(tài)壓力+ex1處偏心壓力+ex1處平均風(fēng)斜壓2）1/2=202.0