整竹去青加工工藝及設備研究畢業(yè)設計論文

PAGEPAGE2Duetotheimprovementoflivingstandardsinrecentyears,peoplehavedecoratedhomeahigherdemand,bambooitshighstrength,goodabrasionresistance,textureclearappearance,butalsoforthenaturalgreenproductstomeetthepeoplebacktonaturemuchofthepsychological,deepbythepeople'sfavorite,themarketprospectsareverybroad.Toorganizealarge-scaleproduction,toberationalandefficientuseofdedicatedprocessingmachinery,butasrawmaterialstoproducebambooplateisonlythebeginningoftheeightiesstudy,sofar,themostrepresentativeoftheexpansionmethodforthepressureplatetostartahalfbamboolaw,twokindsofexpansionmethodpeeling,formostoftheentireeconomicvalue-addedbambooandcrack-freeandmoredifficulttostartbecauseoftheirbaseathomeandabroadbelongtotheblankwood.Toobtaincrack-freetostartthewholebamboobambooplate,bambooisthekeytogreentechnology,tothepost-greenbamboosurfacequalitywilldirectlyaffectthequalityoftheplatetostartthequalityofbamboo.Inthispaper,isinvolvedintryingtofollowthepremiseofthecharacteristicsofbamboo,thedevelopmentofasetoflow-cost,convenientoperation,highproductivityforlarge-scalebambooproductionandprocessingofthewholecrack-freestartofthebambootubetechnologyandequipmentsoastoattainthesizewidthof250-300mm,athicknessof5-6.5mm,length2500mmstartedthewholebamboobambooplate,bambooplateSlicedthinveneersheetsanddecorativeboards.Inthispaper,thetheoryandpracticethroughacombinationofresearchmethods,firstofallcharacteristicsofalargenumberofBamboohaveaccesstotheinformation,andthendirectlytakenfromthebamboooforiginofrawmaterialsfortheactualmeasurementandanalysisofdata.Atthesametime,considerbamboobambooirregulargeometryandthematerialbasisofthespecificityofthecurrentprocessingofavarietyofmethodstoGreenthanonanalysis,thefinalchoiceoftheoptimalperformanceofthesandrollergrindingmethods,designedtomakeprocessingequipmentandexistingequipmentcomparedtothemarketwithbetterversatilityandinteroperabilityforlarge-scalebambooprocessingthroughouttheorganization,thisarticleonthebasisofthecharacteristicsofbambooequipmentdesignedtooptimizethevariouscomponents,especiallyforthecriticalloadingofbamboofolderequipment,asmallsummaryofthespecialstructureofsandrollercarriedoutadetaileddesignoptimization.GrindingintotheGreen,thegrindingforceisstretchedbytheHeadofthetensionspringthesizeofthedecision.Asthebamboo"threetimes"theimpactofsand-rollwiththechangesintubeshapewhenfloating,isboundtocausechangesingrindingforce.Inordertoensurethequalityofbamboosurfacegrinding,grindingshouldbemadeinthecourseofthechangesingrindingforceassmallaspossible,thatis,thespringtensionofthetensionchangesassmallaspossible.Inlinewiththeseprinciples,wespringtotightenthedesignandinstallationofthechoiceofthelocationofadetailedanalysisofthedesign.Orasaresultofbamboo's"threetimes",especiallytheeffectsofcurvatureinthegrinding,thebambootubeitselfwillcauserotationoftheupperandlowersandroller,floatingaround.Thegreaterthecurvature,thegreatertheamountoffloating,springtensionchangescausedbythegreater,andthereforethegreaterthechangesingrindingforce,theworsethequalityofsurfaceprocessing.InordertoadapttobothcurvedandellipticalshapeofthetubetoGreenrequestedthatthesubjectofaspecialdesignoftheclampingdevice.Itssimplestructure,lowcostandreliability.AtthesametimewealsoinaccordancewithchangesingrindingforceassmallaspossibletheprinciplesofLiu'fixtureclampingpositionwasoptimized..Generalwoodgrindingrollerwithalargersizeofthesand,thestructureisrathercomplicated.Inbambooprocessing,itisnecessarytodesignasmallerpackage-typesandroll,thegrindingdiameter150mm,emeryclothaxialwidthof100mm.WedesignedasimplesandrollerbambooforthewholedesigntotheGreenSandofaspecialroller,itisnotonlyreliable,excellentperformanceandcompactstructure,lightweight,thereplacementofemeryclothconvenient,fast.Paperdescribedindetailthecharacteristicsofitsstructureandfocusonthekeyrollsandflexiblepartsofthestrengthandstiffnessofringtheoreticalanalysisandcalculation.Thisresearchdesignedabrand-newtothewholegreenbambooprocessingtechnologyandequipment,processing,accesstotheentiresurfaceoftheprocessingqualitybambooideal,suitableforcrack-freetostartthepromotionofhighsignificance.Keywords:crack-freetostartthewholePennytoQing,grinding,sandroll,design磨削竹筒長度：2500mm磨削去青厚度：1mm磨床工作效率：每臺每天工作8個小時，加工150根竹筒竹筒胸徑尺寸：110mm毛竹竹筒壁厚：10mm竹筒旋轉速度：50r/min3.3行星齒輪的設計選定齒輪的傳動類型、精度等級、材料、熱處理方式、確定許用應力。由所設計的傳動方案選直齒圓柱齒輪傳動，因它所傳遞的功率羅大，所以齒輪選用硬齒面，材料為20Cr，滲碳淬火，硬度為56∽62HRS，齒輪的制造精度為8級。查表取[σ]H1im=1500NP，[σ]F1im=460MP按齒面接觸疲勞計算由公式d1≥{[2KT1（u+1）/Ψ]×(ZE+ZH+Zε/[σ]H)2}1/3（2）確定公式內各參數(shù)的值因滾動軸承對稱分布，做Ψd=0.5因此齒輪為減速傳動，故u=2.35（2）計算齒輪的名義轉矩×6.92/42.7=15.18KN?m（3）初步選定齒輪參數(shù)Z1=17Z2=u×i=2.35×17=40（4）計算載荷系數(shù)K及其它參數(shù)KA=1，Kv=1.2，Ka=1.2,Kβ=1.1K=KAKvKaK?=1×1.2×1.2×1.1×=1.584ZE=189.8，ZH=2.5，Zε=[（4-1.71）/3]1/2=0.903v′=3m/s，v′Z1/100=4×17/100=0.68m/s所以d1≥{[2KT1（u+1）/Ψd×u]×（ZE+ZH+Zε/[σ]H2}1/3=[（2×1.584×15.48×100000×2.35/0.5×1.35]×(189.8×2.5×0.903/1500)1/3=111.68mm取d1=112mmM=d1/Z1=112/17=6.59取m=7（5）確定齒輪的幾何尺寸d1=m×Z1=7×17=119×mmd2=m×22=7×40=280mma=m（Z1+Z2）/2=7×（17+40）/2=199.5mmb2=b=0.5×119=59.5mmb1=59.5+（5∽10）=64.5∽69.5b1=68a=200，ha*=1，c*=0.25da1=133mm，df1=101.5mmda2=294mm，df2=262.5mm（6）校核齒輪彎曲疲勞強度oF=2KT1YFSYε/bd1mYFs1=4.25，YFs2=3.95，Yε=0.25+0.75/1.792=0.668σF=2KT1YFsYε/bd1m=2×1.584×15.48×100000×4.25×0.69/59.5×119×7=290.16MP≤[σF]=450MP（7）驗算齒輪的實際速度V==πd1nl/60×1000=η119×42.7/60×1000=0.27m/s<vˊ=4m/s合適。3.4軸的設計及軸承的選擇3.4.1、軸的結構設計原則×1000π×2×17×0.74×100000/60×1000=0.13m/s<3m/s所以齒輪采用油浴管潤滑，軸承采用脂潤滑。（3）軸II各段軸向尺寸的確定小齒輪的寬度b=48mm又因為此軸向尺寸與軸齒輪相配合，它的軸向尺寸一般略小于傳動零件的輪轂寬度。取b=46mm小內齒輪端面至卷賂內壁距離△=10∽15mm，取△=10mm又小內齒輪與軸承相配合，它的尺寸為50mm，查表選深溝球軸承，代號碼為6410。所為軸承寬度B=31mm，取擋油板厚為1mm，所以B=31+1=32mm。所以軸的總長度為L=46+32+32+10=110mm（4）軸II的強度校核①計算齒輪受力分度圓直徑d=196mm，轉矩T=421.35N.m齒輪切向力Ft=2T/d=2×4.21×100000/196=4296N齒輪徑向力Fr=Fttana/cosβ=4296tan200/=1664N齒輪軸向力Fx=Fttanβ=ON②繪制軸的受力簡圖（見圖3.1）③計算支承反力（見圖3.1）水平平面FH1=（Fxd/2+65Fr）/110=65×1664/110=983NFH2=Fr-FH1=1664-983=681N垂直平面Fv1=Fv2=Ft/2=4296/2=2146N④繪制彎矩圖（見圖3.1）水平平面彎矩圖，b戴面MˊHb=65FH1=65×983=63895N.mmM"Hb= MˊHb-Fxd/2=63895-0=63895Nσ垂直平面彎矩圖Mvb=65Fv1=65×2146=13949ON.mm合成彎矩圖Mˊb=（Mˊ2Hb+M2vb）?=（638952+1394902）?=2354000N.mm=Mˊb⑤繪制轉矩圖T=421.35N.m⑥繪制當量彎矩圖因軸為雙向運轉，所以a=0.5aT=0.5×4.21×1000000=210.5N.mb截面Mˊeb=[Mˊ2b+(aT)2]?=[23540002+2105002]?=236339N.mmM"eb= Mˊeb=236339N.mm⑦核校截面b因截面a只受扭矩作用，雖然健槽、軸肩及過渡配合引起應力集中將削弱軸的疲勞強度，但由于量小直徑是按扭轉強度較為寬裕的確定，所以截面a無需校核，只校核截面b。db=(Meb/0.1[σ]-1)=(236339/0.1×55)=32.69mm考慮鍵槽，db=1.05×32.69=34.32mm，所以實際直徑為db=35mm，合適。圖3.1軸的截荷分析圖3.4.5、軸Ⅲ的設計、計算及軸承的確定(1)d≥A(P/n)=110(6.92/42.7)=59.97mm，取d=60mm(2)軸Ⅲ各段軸向尺寸的確定小齒輪的寬度b=48mm又因為此軸向尺寸與軸齒輪相配合，它的軸向尺寸一般略小于傳動零件的輪轂寬度。取b=47mm小內齒輪端面至卷筒內壁距離△=10~15mm，取△=10~15mm又小內齒輪與軸承相配合，它的尺寸為55mm，查表選取深溝球軸承，代號為6411。所以軸承寬度B=33mm，取擋油板厚為1mm，所以B=33+1=34mm。所以軸承的總長度為L=47+34+34+15=130mm。同理按軸Ⅱ的方法校核軸Ⅲ的強度合適。3.5行星架的選擇3.5.1、最基本的行星輪系包括三個基本構件，即兩個中心輪和一系桿選擇輪系的類型時，主要從傳動比、效率、機構復雜程度及外廊尺寸等幾個方面綜合考慮。負號機構的效率都較高，故用于動力傳動中；但負號機構的傳動比較小，在動力傳動中若需具有較大的傳動化，可將幾個負號機構串聯(lián)起來，或采用負號機構與定軸輪系組成的復合輪系。正號機構的特點是傳動比大，但效率低，故一般用于非動力傳動或短期動力傳動中。例如磨床的進給機構、軋鋼機的指示器等其他儀表傳動中。因行星輪的分度圓直徑為161，且其中需按轉安裝軸承，所以采用雙壁整體式結構。這種行星架的主要特點是受載后的變型小，即剛性好。這一特點有利于行星輪上的載荷沿齒寬方向的均勻分布，減少震動的噪聲。為了保證剛度，通常取s=(0.16~0.28)a=(0.16~0.28)140=22.4~39.2mm3.5.2各行星輪軸孔的相鄰孔距差的公差f1f1是對行星輪間載荷分配均勻影響較大的因素，可按下式計算f1≤4.5(a)?/1000um=4.5(140)?/1000um對行星架的技術要求有：(1)鑄件無夾渣、氣孔、缺肉等缺陷。(2)鑄造圓角R3-R10由各處工藝結構自定。(3)正火處理。第4章去青機執(zhí)行機構的設計4.1鋼絲繩的設計鋼絲繩是起重機械的重要零件之一，它具有強度高、自重輕、運行平穩(wěn)適于高速、彈性較好、極少突然斷折等優(yōu)點，廣泛運用于機械、采礦等各方面。4.1.1、鋼絲繩之所以易于彎曲，主要是由于采用了直徑較小的細鋼絲，M=EIa/R上公式是將直徑d的鋼絲彎曲為半徑為R的圓環(huán)時所需的彎矩可以看出鋼絲繩直徑d愈小，彎曲所需力矩M愈小，更易于彎成較小的曲率半徑R。4.1.2、鋼絲繩的受力分析(1)拉應力σ1≈1.2S/i×(π/4)×d2=1.2S/ψ(π/4))×D12式中：S——鋼絲繩的拉伸載荷；d——鋼絲繩的直徑；i——鋼絲繩的鋼絲總數(shù)；D1——鋼絲繩的直徑；ψ——充滿率，ψ=i×(π/4)×d2/(π/4)×D12ψ——0.43(8股點接觸繩)ψ——0.47(6股點接觸繩)ψ——0.47(8股點接觸繩)ψ——0.51(6股點接觸繩)(2)繞上卷筒的彎曲應力當鋼絲繩繞上卷筒時，鋼絲受到彎曲，由于它是螺旋形，彎曲應力比直鋼絲繞上圓筒時小，約為其值的40%，故σW≈0.4ED1/D式中E=2.1×105N/mm2D——卷筒直徑。(3)鋼絲繩在擠壓載荷P的作用下產生的擠壓應力為σ=0.388(PE2ρ2)1/3式中：ρ——接觸折合率；E——折合彈性模數(shù)。E=2E1E2/E1+E2(E1=2.1×105N/mm2,E2=1×105N/mm2)鋼絲繩根據不同工作條件應有一定的安全系數(shù)。即Fmax×S≤Fp(1)Fp=ψFO(2)所以FO≥Fmax×S/ψFmax——鋼絲繩最大靜拉力；FO——鋼絲繩破斷拉力綜合；ψ——鋼絲繩破斷拉力換算系數(shù)；S——鋼絲繩的安全系數(shù)；由以上公式及有關數(shù)據，查《起重機械》可得下述型號的鋼絲繩鋼絲繩的直徑d=14.0mm鋼絲直徑d=0.9mm鋼絲總斷面積s=40.29mm2鋼絲繩參考質量m=68.50kg/100m4.2卷筒的設計卷筒在起升機構或牽引機械中用來卷繞鋼絲繩，將旋轉運動轉化為直線運動。它也是起重機械的重要零件之一。4.2.1、卷筒的主要尺寸卷筒的主要尺寸為：直徑D、長度L、厚度B。(1)卷筒的直徑D卷筒的名義直徑是繩槽底的直徑。卷筒直徑不能低于規(guī)定的下限，即：D≥(e-1)dE的數(shù)值查表得e=18所以D≥(18-1)14=238mm，取D=300mm(2)卷筒的長度卷筒為多層卷繞，設各層的卷繞直徑分別為D1D2D3……Dn，共繞n層，每層有Z圈，則總的繞繩量為mH=Zπ(D1+D2+D3+……+Dn)D1=D+dD2=D+3dD3=D+5d……Dn=D+(2n-1)d代入上式得：mH=Zπ{nD+d[1+3+5……+(2n-1)]}=Zπn(D+nd)所以Z=mH/πn(D+nd)(3)卷筒的厚度卷筒的壁厚可由經驗公式確定對于鑄鐵卷筒B=0.02D+(6~10)(mm)即：B=0.02×300+(6~10)=12~16(mm)對于鋼卷筒B≈d在此選鑄鐵卷筒，由強度核及鑄造工藝要求，鑄鐵卷筒壁厚不宜小于12mm。取卷筒壁厚B=14mm。(4)鋼絲繩為尾在卷筒上的固定①由于鋼絲繩為多層卷繞且使卷筒緊湊，采用下圖所示方法將繩尾引到卷筒一側，再用壓板固定。(見圖4.1)圖4.1繩尾固定示意圖②壓板的計算繩尾的壓力SS=kd×Smax/eau（μ≈0.12）當n=1.5時，eau=eμ×3π=3.1當n=2時，eau=eμ×4π=3.1當n=1.5時，eau=eμ×6π=3.1kd——動系數(shù)k=a+bv（a=1.1~1.4,a=1.2b=0.133~0.533b=0.4,v=0.8）所以k=1.52又因為Smax=6y×σ×t/A=82691N所以S=1.52×1054.7×14/4.5=27.93KN每個壓板的夾持力如下圖(見圖4.2)圖4.2繩尾壓板示意圖S=2μP(P為每個螺釘?shù)睦?壓板數(shù)ny=ks/s1(k——安全系數(shù)，k≥1.52)為了安全，壓板數(shù)不少于2，取ny=4。4.3吊鉤的設計4.3.1、吊鉤的材料吊鉤的材料的取法可以避免重大的人身及設備事故，其材料要求沒有突然斷裂的危險。從減輕吊鉤自重的角度出發(fā)，要求吊鉤的材料具有高的強度，但強度的材料通常對裂紋和缺陷很敏感，材料的強度愈高，突然斷裂的可能性愈大。因此，目前吊鉤廣泛采用低碳鋼。4.3.2、吊鉤的構造吊釣鉤孔的尺寸根據系物繩或專用吊具的尺寸決定。標準釣鉤取的鉤孔尺寸是根據容納系物繩的尺寸決定的，單鉤a=(30~5000)×[m0(t)]1/2=(10~12)×[Q(KN)1/2(mm)。雙鉤a=(20~25)×[m0(t)]1/2=(7~8)×[Q(KN)1/2](mm)，大起重量取小值。鉤口a1較鉤孔a小，a1≈3a/4。從吊鉤的受力情況看，吊鉤的斷面形狀為梯形最為合理。第5章制動器的設計去青機是一種間歇動作的機械，它的工作特點是經常啟動和制動。因此，制動器是一個必不可少的零件，以保證吊重能停止在空中。5.1.制動器的選用起升機構制動器的力矩必須大于由貨物產生的靜力矩，使貨物處于懸吊狀態(tài)時具有足夠的安全裕度，故應滿足下式Mzh≥KzhMj(N.m)Kzh——制動安全系數(shù)查表取Kzh=1.75下降靜力矩為：Mj=(Q1+Q0)Doy/2Mj由于帶式制動器的制動帶包角很大，因而制動力矩很大，對于同樣制動力矩可以采用比塊式制動器更小的制動輪且它的結構緊湊，因此在此選用帶式制動器。5.2帶式制動器的計算(1)根據制動原理，帶與輪所產生的磨擦力F與帶兩端的張力T和t之差相等，而且必須能平衡圓周力。(見圖5.1)F=T-t=P=2Mz/D圖5.1制動原理示意圖式中D——制動輪直徑，按需要的制動力矩由表取D=600mm，M2≥300kgf.m，寬試B=110mm。根據歐拉公式，帶的兩端張力之間的關系為T=teμa式中μ——摩擦系數(shù)，查表取a——制動帶繞在制動輪上的包角(rad)。通常取2500~2700在此取a=2600。驗算直徑D，D={4Mzheμa/ψ×[P]×(eμa-1)}1/3式中許用壓力比，通常為[P]0.3~0.6N/mm2取[P]=0.4N/mm2ψ=0.2~0.3，D大時取小值。取ψ=0.25所以D≥599.4mm，取D=600mm，合適所以P=2Mz/D=2×300×1000/600=1000kgfT=P×eμa(eμa-1)=349.6kgft=P/(eμa-1)=793.7kgf(2)制動帶的寬度制動帶的寬度b一般比制動輪的寬度B（見表）小5~10mm，取b=100mm計算帶的繞入端張力驗比壓力，即qmax=T/(D/2)b≤[q](kgf/cm2)[q]——許用壓力比，查表得[q]=15kgf/cm2所以qmax=11.4kgf/cm2≤[q]=15kgf/cm2合適。(3)制動帶的厚度制動帶的厚度δ可根據最大張力端連接處危險斷面的拉伸強度條件來確定，即δ=T/(b-Zd)[σ]1(cm)式中d——連接鉚釘直徑，通常取d=0.4~0.1cm，在此取d=0.8cm。Z——為每排鉚釘數(shù)值：取Z=6[σ]1——帶的拉伸許用應力，鋼帶的材料常用A3、A5和45鋼，[σ]1=800~1000kgf/cm2；取[σ]1=900落千丈kgf/cm2根據制動的厚度與寬度的關系查表得：§=6mm（4）制動帶比壓力帶式制動器的比壓力分布是不均勻的，如下圖，在最大張力Smzx處比壓力p也最大。（見圖5.2）×82691/（600×1000）=2.76KN式中D——制動輪直徑，B——制動帶寬度。（5）驗算制動力矩Mzh=（Smax-Smin）D/2根據柔性帶的摩擦公式，當制動輪轉動時Smax=SmineHa式中a——包角，單位為孤度；ц——摩擦系數(shù)Smin=Smax/eμa=36588.9NMzh=SmaxD(1-1/eμa)2由于Smax=DB[p]2所以Mzh=D2B[P](1-1/eμa)/4=ΨD3[p]（1-1/eμa）/4=0.25×6003×0.4×(1-1/e0.18×2600/3600×2π)=302.4kgf.m≈Mzh=300kgf.m合適（6）上閘力上閘力的P大小為p=Smin×a/1×η=2Mzha/D1×η（eμa-1）2×3000000×（2600/3600×2π）/[600×0.95]×(e0.18×2600/3600×2π-1×450=42Nη——杠桿效率η=0.95（7）松閘間隙和松閘行程帶式制動器的最小松閘間隙可取為εmin=0.03D×0.03×600=18mm磨損后的最大松閘間隙可取為εmax=1.5εmin=1.5×18=27mm上閘力P的著力點的最大行程為（見圖5.3）圖5.3制動器最大行程示意圖H=εmaxa1/b△1=（D/2+ε）a-Da/2=εa=（18∽27）×（2600/3600×2π）=40.68∽60.12mm取△1=60mm所以b=104mmH=εmaxa1/b=27×（26000）/3600×2π）×450/104=264m為了保證各處松閘間隙均勻，在圓周上分布若干限制退程的調整頂螺頂釘（見圖5.4）圖5.4制動器調整頂螺釘示意圖（8）起動和制動時間的驗算①起動時間機構起動時電動機必須發(fā)出較大的力矩，即起動力矩，便原來靜止的質量開始運動。這時起動力矩除了克服靜阻力矩外，還有一部分使運動質量加速。這部分力矩越大，加速的時間就越短。電動機軸上的力矩平衡方程為Mq=Mj+Mg式中Mj——靜力矩，即穩(wěn)定運動時的阻力矩；Mg——在加速過程中運動質量引起的貫性力矩。由Mgg=[J]ω/tq=π[J]nd/30tq=[J]nd/9.55tq起動時間為tq=[J]nd/9.55（Mq-Mj）（S）式中Mq——起動力左（N/m）查表取Mq=（0.8∽0.9）Mmax。對于一般起升速度不太大的起重機，tq=0.5∽2s，對于起升速度大于0.5m/s的裝卸起重機，tq=3∽4s小起重量的起重機起動時間應短些；起重最大的可梢長。因去青機為一般起升速度不太大的起重機，取tq=2s。②制動時間制動時，制動器的制動力矩促使運動質量減速，下降制動時制動時間長，其公式為Tzh=[J]nd/9.55（Mzn-Mj）（s）(J)=1。15Ja+（Q+Q0）d02η/4gm2i2η——滿載下降時電動機的轉速，通常nd≈2n0-nd制動時間大約等于起動時間。所以tzh=tq=2s。（9）為了防止制動帶從制動輪上滑脫，可將制動輪做成具有輪緣的結構。為增大制動帶與輪接觸表面的摩擦系數(shù)，在鋼帶的表面用埋頭鉚釘或螺釘固定一層石棉帶或木塊作為復面，帶的兩端用特制的連接件連接，其中一端作剛性固接，另一端用可調的螺紋連接，以便可按帶與輪的松開間隙調節(jié)帶的長短。第6章潤滑與密封因滾動軸承速度較底，所以采用脂潤滑。脂潤滑的結構簡單，易于密封，一般每隔半年左右補充或更換一次潤滑脂。潤滑脂的裝填量不應超過軸承空間的1/3～1/2?？赏ㄟ^軸承座上的注油孔及通道注入，為防止箱內的油侵入軸承與脂混合，并防止脂流失，應在箱體內側裝擋油環(huán)。減速器的密封部位有許多，一般有軸處、軸承室內側、箱體結構面等。軸伸處的密封采用氈圈式密封，此種密封結構簡單、價廉、安裝方便。軸承室內側采用檔油環(huán)密封，此種密封能防此過多的油、雜質進入軸承室內。箱體結構面的密封是在結合面上涂密封膠來密封。總結本課題在大量查閱國內外相關資料的基礎上，通過理論分析和反復試驗，找到了一種較為合理的去青工藝，并研制出一臺新型、簡單、操作方便、高效的整竹去青加工設備，具有較高的推廣意義。所設計的加工設備與市場現(xiàn)有設備相比較有更好的通用性和操作性，適用各地組織大規(guī)模竹材加工，加工后獲得的整竹去青質量理想，適合后續(xù)的無裂紋展開的要求，兼顧了最大限度的降低加工設備的生產成本和提高了設備的通用性，便于推廣到一些經濟欠發(fā)達的竹材產地。一、論文所做的工作和創(chuàng)新點本課題在理論分析研究的基礎上進行實際工藝設備的開發(fā)制造，在論文階段采用理論與實踐相結合的方法，先從各環(huán)節(jié)可能出現(xiàn)的問題入手，基礎和理論分析相結合，再對該設備的加工試驗所采集的大量數(shù)據進行優(yōu)化分析，最后回到實踐中去加以指導和改進。(l)、廣泛查閱有關毛竹的特性數(shù)據，對毛竹的特性數(shù)據進行數(shù)據統(tǒng)計，在最大程度上把握毛竹加工與普通機械零件加工工藝上的不同，為加工設備的設計提供了準確的數(shù)據和理論依據，做到了有的放矢;(2)、廣泛研究國內外現(xiàn)有的有關竹材加工工藝設備方面的文獻，通過各種形式，深入市場調研，對市場需求進行分析，廣泛收集資料，從經濟性等各方面出發(fā)進行比較最終確定竹子去青加工設備的最優(yōu)方案為砂輥磨削加工方法，研制出適合毛竹“三度”要求的浮動磨頭和一種較簡單實用的小型砂輥及適合竹筒特點的特殊裝夾設備，同時深入市場和工廠，根據市場的需求和工廠的現(xiàn)有的加工能力確定機床設備的基本配置;(3)、組織人力對設備設計的可行性做最終論證，深入工廠加工出設備雛形，通過小試、中試以取得了較多可靠的數(shù)據，同時有選擇性地吸收國內外類似研究的數(shù)據和成果，并以此作為本課題的參照;(4)、對設計出的機床各部分在理論和試驗的基礎上進行了優(yōu)化。二、要進一步研究和完善的工作(1)、由于試驗設備和經費的限制，本設備試驗時所使用的毛竹是產地是浙江，數(shù)量有限，所做的試驗對設備的檢驗還不完善，設備在將來推光到其他地區(qū)時，還需根據當?shù)氐拿瘛叭取钡那闆r對個別部件作適當調整;(2)、本論文所設計的設備對于竹筒的夾緊裝置采用的是手動夾緊，在今后設備大批量投入生產時將改為氣動夾緊的裝置;(3)、至于文中的疏忽和錯誤之處，懇請各位老師、同學、以及其他閱讀拙作的諸位專家指正。畢業(yè)設計是培養(yǎng)我綜合運用所學理論知識技能來解決實際問題的能力的一個重要環(huán)節(jié)。對我來說，這是一種綜合能力測試的時候。而且我受到老師精心培養(yǎng)和自我實踐能力（包括實際動手能力、查閱文獻與撰寫論文能力等）下，一種自我創(chuàng)新的好機會。此次我畢業(yè)設計歷時共50天。畢業(yè)設計是一種綜合性較強的專業(yè)實踐環(huán)節(jié)，它具知識面寬、學科廣、綜合性強等特點。它不僅把我大學幾年所學的基礎知識及專業(yè)知識有機的聯(lián)系起來，還把書本知識與實踐聯(lián)系起來。通過這次畢業(yè)設計，我鞏固了以前學過的知識，提高了查閱資料的能力，使我更認識到畢業(yè)設計的重要性，從而提高了我理論聯(lián)系實際上的設計能力和動手能力。為我今后走向工作崗位打下了一定的基礎。本次設計在老師的細心指