冷軋帶鋼課程設(shè)計(jì)

遼寧科技大學(xué)課程設(shè)計(jì)說(shuō)明書設(shè)計(jì)題目：冷軋1.05*1300mm軋制規(guī)程設(shè)計(jì)學(xué)院：材冶學(xué)院專業(yè)班級(jí)：材控08-4班學(xué)生：指導(dǎo)教師： 成績(jī)： 供學(xué)習(xí)參考供學(xué)習(xí)參考目錄TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"1冷軋綜述 3\o"CurrentDocument"冷軋產(chǎn)品及用途 3\o"CurrentDocument"冷軋產(chǎn)品的技術(shù)要求 3\o"CurrentDocument"冷軋鋼板現(xiàn)狀及新技術(shù) 3\o"CurrentDocument"幾種冷軋帶鋼新技術(shù)簡(jiǎn)介 4\o"CurrentDocument"2工藝及規(guī)格 6\o"CurrentDocument"冷軋薄板生產(chǎn)工藝流程 6\o"CurrentDocument"規(guī)格 7\o"CurrentDocument"3軋制規(guī)程制定 8\o"CurrentDocument"壓下規(guī)程的制定 8\o"CurrentDocument"張力制度 8\o"CurrentDocument"軋制速度制度 10\o"CurrentDocument"4計(jì)算軋制力 12\o"CurrentDocument"5設(shè)備校核 16\o"CurrentDocument"軋輥各局部尺寸確定 16\o"CurrentDocument"咬入能力校核 17\o"CurrentDocument"支承輥強(qiáng)度校核 18\o"CurrentDocument"支撐輥與工作輥接觸應(yīng)力校核 21\o"CurrentDocument"電機(jī)能力校核 21\o"CurrentDocument"6結(jié)語(yǔ) 23\o"CurrentDocument"7參考文獻(xiàn) 231冷軋綜述冷軋產(chǎn)品及用途經(jīng)過(guò)幾十年的開(kāi)展，我國(guó)的冷軋事業(yè)不斷地成長(zhǎng)壯大，從只能生產(chǎn)建筑用材的產(chǎn)品開(kāi)展成為能夠生產(chǎn)高級(jí)汽車外板、高級(jí)家電板、高級(jí)包裝材料和電工鋼產(chǎn)品，無(wú)論產(chǎn)量，還是產(chǎn)品的規(guī)格品種多樣化和質(zhì)量，都有大幅提高。冷軋產(chǎn)品種類分為金屬鍍層薄板〔鍍Sn、Zn等〕；深沖鋼板〔汽車板〕；電工用硅鋼板；不銹鋼板，廣泛應(yīng)用于汽車制造、裝飾材料、精密儀表、工業(yè)廠房、食品罐頭及一些耐久制品。冷軋產(chǎn)品的技術(shù)要求外表狀態(tài)和外表光潔度。冷軋帶鋼具有良好的加工性和美觀外表，多用作外用板材和深沖板材，因此必須防止外表缺陷。尺寸和形狀精度。冷軋板帶的尺寸精度包括厚度、寬度和長(zhǎng)度精度，其偏差在相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)中均有規(guī)定。形狀精度一般用平坦度、橫向彎曲、直角度來(lái)表示，其允許值在標(biāo)準(zhǔn)中同樣作了規(guī)定。加工性。冷軋產(chǎn)品用途廣泛，加工方法很多，從簡(jiǎn)單的彎曲加工直到深沖壓加工。按加工性來(lái)分，有成形性和形狀性兩種。時(shí)效性能。所謂時(shí)效現(xiàn)象就是金屬和合金性能隨著時(shí)間的推移而發(fā)生變化的現(xiàn)象。冷軋鋼板有淬火時(shí)效和應(yīng)變時(shí)效。一般發(fā)生時(shí)效時(shí)硬度和抗拉強(qiáng)度增大，延性降低。特殊性能。如搪瓷性能、耐蝕性、電磁性能和沖裁性等。冷軋鋼板現(xiàn)狀及新技術(shù)現(xiàn)代我國(guó)投入生產(chǎn)的帶鋼有武鋼、鞍鋼、寶鋼、本鋼、首鋼等。經(jīng)過(guò)長(zhǎng)期的生產(chǎn)實(shí)踐和引進(jìn)國(guó)外先進(jìn)工藝技術(shù)，板帶鋼的生產(chǎn)技術(shù)得到了快速的開(kāi)展，冷軋帶鋼采用2000mm左右甚至2000mm以上的軋機(jī)，單卷最大單重達(dá)60t日趨大型化。布置方式由酸洗，單卷軋制分開(kāi)逐步過(guò)渡到無(wú)頭軋制，酸軋聯(lián)合等全連續(xù)的軋制。軋制速度不斷提高，冷軋已達(dá)41m/s，軋機(jī)自動(dòng)化，連續(xù)化，高速化。幾種冷軋帶鋼新技術(shù)簡(jiǎn)介加快冷軋板帶生產(chǎn)技術(shù)的開(kāi)展是我國(guó)今后假設(shè)干年品種結(jié)構(gòu)調(diào)整的重點(diǎn)。要堅(jiān)持技術(shù)高起點(diǎn)，支持有冷軋?jiān)?、資金條件好、管理水平高的企業(yè)開(kāi)展冷軋板帶生產(chǎn)，產(chǎn)品要注重國(guó)際競(jìng)爭(zhēng)能力。要鼓勵(lì)合資,合作引進(jìn)資金、技術(shù)和管理，縮小和國(guó)外先進(jìn)產(chǎn)品的差距。要堅(jiān)持專業(yè)化生產(chǎn)，培養(yǎng)和創(chuàng)造自己的獨(dú)特產(chǎn)品。要注重開(kāi)展速度和產(chǎn)品結(jié)構(gòu)、質(zhì)量、效益的統(tǒng)一。不能猶豫徘徊,也不能盲目冒進(jìn)，一定要注重資源、環(huán)境、市場(chǎng)、技術(shù)、人才的有機(jī)統(tǒng)一。目前冷軋生產(chǎn)技術(shù)正向大型化、集成化、高速化方向開(kāi)展,而且在進(jìn)一步地提高自動(dòng)化和連續(xù)化水平。產(chǎn)量和生產(chǎn)率都有顯著的提高,產(chǎn)品質(zhì)量更趨完美。有效的冷軋技術(shù)可以生產(chǎn)出高質(zhì)量的冷軋產(chǎn)品，同時(shí)具有較好的經(jīng)濟(jì)效益。其最近開(kāi)發(fā)的一些冷軋生產(chǎn)新技術(shù)包括：1〕冷軋帶鋼邊部減薄控制技術(shù)〔EDC)用于冷軋帶鋼邊部減薄控制的設(shè)備，以取得沿帶鋼寬度方向均勻恒定的厚度。邊部減薄就是冷軋帶鋼邊部區(qū)域所不需要的厚度減薄。引起冷軋帶鋼邊部減薄的原因是軋輥在軋制段從加載到卸載的過(guò)程中軋輥彈性壓扁位移所致根。據(jù)帶鋼的使用，這一局部減薄的區(qū)域必須裁去。因此，當(dāng)需要對(duì)帶鋼邊部進(jìn)行修整時(shí)，鋼材的成材率將會(huì)下降。為了防止造成這樣的損失，開(kāi)發(fā)出用于可逆冷軋機(jī)和串列式冷軋機(jī)用的冷軋帶鋼邊部減薄控制系統(tǒng)。為了補(bǔ)償帶鋼邊部減薄，在帶鋼邊部區(qū)域的工作輥直徑必須降低。為此，要對(duì)工作輥輥身一端進(jìn)行特定的研磨形成一定錐度?？刂频母驹敲淳褪腔谑瑰F度偏移，直到確定特定的邊部減薄值。此新型帶鋼邊部減薄控制系統(tǒng)可以控制在帶鋼整個(gè)長(zhǎng)度上帶鋼邊部減薄值較低的一個(gè)衡值，其結(jié)果就是減少了修整損失。2〕T-輥工藝技術(shù)為使冷軋工藝最正確化和提高冷軋帶鋼的質(zhì)量，更好地了解冷軋過(guò)程中的物理過(guò)程是必不可少的。因此，開(kāi)發(fā)了T-輥技術(shù)，這是一個(gè)技術(shù)包，它包括模擬冷軋過(guò)程的新的和改良的物理模型。除了完整的力學(xué)和熱動(dòng)力學(xué)描述外，對(duì)潤(rùn)滑軋制詳細(xì)和模擬的描述使操作人員可以選擇一個(gè)最正確化的工藝。模型的精確性使實(shí)際測(cè)量結(jié)果與模擬結(jié)果具有非常高的一致性。例如，對(duì)軋制力和軋輥外表光潔度向帶鋼外表的轉(zhuǎn)換有非常精確的模擬。3〕最少量潤(rùn)滑和利用液氮的清潔方法改良帶鋼外表質(zhì)量的潤(rùn)滑和清潔方法。作為一種新的潤(rùn)滑和清潔概念，開(kāi)發(fā)出了綜合采用最少量潤(rùn)滑和利用液氮的方法。在冷軋帶鋼平整過(guò)程中，這一方法明顯地改善了帶鋼外表質(zhì)量，同時(shí)降低了設(shè)備運(yùn)轉(zhuǎn)本錢。當(dāng)在平整機(jī)入口使用最少潤(rùn)滑劑時(shí)，精確控制降低摩擦的潤(rùn)滑劑的使用量。利用最少量的潤(rùn)滑劑可以同步降低軋制力和改善帶鋼平直度。在出口處的液氮覆蓋在帶鋼和軋輥外表上。這種方法具有以下優(yōu)點(diǎn)：清潔和枯燥的帶鋼外表明顯地可以降低生銹的可能性；大幅度減輕了下道工序清潔帶鋼外表的工作強(qiáng)度；延長(zhǎng)了工作輥使用壽命。4〕在線檢測(cè)系統(tǒng)用于記錄產(chǎn)品質(zhì)量和滿足較小公差的在線檢測(cè)系統(tǒng)。今天，高效生產(chǎn)高質(zhì)量冷軋帶鋼需要完整地記錄產(chǎn)品主要質(zhì)量參數(shù)。它既可以向用戶提供產(chǎn)品質(zhì)量信息，同時(shí)也可以有效地跟蹤工藝過(guò)程中引起質(zhì)量問(wèn)題的原因，并給予修正。帶鋼外表光潔度控制系統(tǒng)可在帶鋼整個(gè)長(zhǎng)度上將光潔度控制在一個(gè)恒定的值和當(dāng)需要時(shí)更換軋輥。平直度測(cè)量輥可對(duì)帶鋼外表平直度進(jìn)行精確和平安可靠的測(cè)量。軋輥密實(shí)的外表可以防止在帶鋼外表留下印跡，也可以對(duì)具有光滑外表的冷軋帶鋼進(jìn)行涂鍍處理。

2工藝及規(guī)格2.1冷軋薄板生產(chǎn)工藝流程原料〔熱軋板平整 平整成品退火連續(xù)鍍錫縱剪檢查重卷淬火、堿、酸洗檢查、清洗淬火、堿、酸洗酸洗熱帶鋼鍍錫板普通深沖板電工硅鋼板不銹鋼板原料〔熱軋板平整 平整成品退火連續(xù)鍍錫縱剪檢查重卷淬火、堿、酸洗檢查、清洗淬火、堿、酸洗酸洗熱帶鋼鍍錫板普通深沖板電工硅鋼板不銹鋼板圖圖2-1冷軋板帶鋼工藝流程2.2規(guī)格注：參照鞍鋼冷軋一號(hào)線1700連軋機(jī)組進(jìn)行設(shè)計(jì)1、成品規(guī)格1.05*1300mm2、原料規(guī)格：〔1〕選取鋼種：Q215；〔2〕根據(jù)經(jīng)驗(yàn)資料，選取原料尺寸為3.05*1350mm的熱軋板卷。3、四輥軋機(jī)五機(jī)架連軋主要單體性能〔1〕工作輥直徑：0〔520?600〕mm,選0600mm；〔2〕支承輥直徑：0〔1400?1525〕mm，選01500mm。3軋制規(guī)程制定壓下規(guī)程的制定根據(jù)經(jīng)驗(yàn)采用分配壓下系數(shù)表3-1,令軋制中的總壓下量為EAh,那么各道的壓下量Ah為：Ah=b￡Ahi ii式中：bi一壓下分配系數(shù)。表3-1各種冷連軋機(jī)壓下分配系數(shù)bi道次〔機(jī)架〕號(hào)機(jī)架數(shù) 1 2 3 4 520.700.30 —— —— ——30.500.30 0.20 —— ——40.400.30 0.20 0.10 ——50.300.25 0.25 0.15 0.05根據(jù)表中的b計(jì)算出各道次壓下量為：i△h1=0.6△h2=0.5△h3=0.5△h4=0.3△h5=0.1張力制度張力—作用在軋件軋制方向上的力。前張力—作用方向與軋制方向相同的張力。后張力—作用方向與軋制方向相反的張力。張應(yīng)力—單位張力。張力的作用：①防止帶鋼在軋制過(guò)程中跑偏〔保證正確對(duì)中軋制〕；②使所軋帶鋼保持平直1包括在軋制過(guò)程中保持板形平直以及軋后板形好〕;③降低軋件的變形抗力，便于軋制更薄的產(chǎn)品；④起適當(dāng)調(diào)整冷軋機(jī)主電機(jī)負(fù)荷的作用。張力制度：張力制度就是合理的選擇軋制中各道次張力的數(shù)值。實(shí)際生產(chǎn)中假設(shè)張力過(guò)大會(huì)把帶鋼拉斷或產(chǎn)生拉伸變形，假設(shè)張力過(guò)小那么起不到應(yīng)有作用。因此作用在帶鋼上的最大張應(yīng)力應(yīng)滿足：o<omaxs其中：o—作用在帶鋼單位截面積上的最大張應(yīng)力；maxo—帶鋼的屈服極限。s冷連軋的特點(diǎn)之一是采用大張力軋制，所以一般單位張力q為10.3?0.5〕o,s軋機(jī)不同、軋制道次不同、鋼種不同、規(guī)格不同等影響，張力變化范圍較寬。后張力與前張力相比對(duì)減少單位軋制壓力效果明顯，足夠大的后張力能使單位軋制壓力降低35%，而前張力只能降低20%左右。且單位張力后機(jī)架要比前機(jī)架大一些。冷軋帶鋼的分配原那么見(jiàn)表3-2。表3-2冷軋帶鋼的分配原那么帶鋼厚度，mm0.3~11~22~4單位張應(yīng)0.5~0.8o0.2~0.5o0.1~0.2o力，kg/mm2sssQ=Aoz0AE1人」+ JtiAvdtlt00式中：/0—-帶材上a、b兩點(diǎn)間的原始距離；o——帶材原始張應(yīng)力；z0Av b點(diǎn)速度v與a點(diǎn)速度v之差，Av=v-v；b a baE——帶材的彈性模量。在確定各架壓下分配系數(shù)，亦確定各架壓下量或軋后厚度的同時(shí)，還需根據(jù)經(jīng)驗(yàn)分析選定各機(jī)架之間的單位張力。參考經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)，初步制定壓下量及前、后張力如表3-3所示：表3-3產(chǎn)品壓下量及前、后張力道次H/mmih/mmiAh/mmi前張力/MPa后張力/MPa13.052.450.60904022.451.950.501009031.951.450.5010410041.451.150.3010810451.151.050.10501083.3軋制速度制度冷連軋機(jī)最大特點(diǎn)是速度高，生產(chǎn)能力大，軋制板卷重。軋制時(shí)先采用低速度穿帶〔1?3m/s〕，待通過(guò)各機(jī)架并由張力卷取機(jī)卷上之后，同步加速到軋制速度，進(jìn)入穩(wěn)定軋制階段。在焊縫進(jìn)入軋機(jī)之前，為防止損傷輥面和斷帶，一般要降速至穩(wěn)定軋制速度的40%~70%。焊縫過(guò)后又自動(dòng)升至穩(wěn)定軋速。在一卷帶鋼軋制即將完成之前，應(yīng)及時(shí)減速至甩尾速度，以通過(guò)尾部。冷連軋的最高速度限制，主要是由軋制工藝潤(rùn)滑和冷卻能否保證帶鋼外表質(zhì)量和板型。軋輥轉(zhuǎn)速確實(shí)定：根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值，軋件由末架軋機(jī)軋制完成后的出口速度一般為18?22m/s,選取末架軋機(jī)軋件的出口速度為20m/s，根據(jù)秒流量體積條件：hV=hV=hV=hV=hV11 22 33 44 55求出軋件在各架軋機(jī)的出口速度。利用前滑值計(jì)算軋輥的轉(zhuǎn)速：計(jì)算步驟如下：Ah〔1〕先計(jì)算出咬入角^:a=arccos（1-一）D〔2〕利用咬入角計(jì)算出中性角y：y=a（1-巴）=^^（1-，^）2 2f2x180 2fx180〔3〕通過(guò)中性角求出前滑值S：S工Rhhhi〔4〕計(jì)算軋輥線速度v：v=上1+Sh〔5〕計(jì)算軋輥轉(zhuǎn)速n：n=60V兀D對(duì)各道次依次按上述步驟進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如表3-4所示：表3-4各機(jī)架計(jì)算結(jié)果機(jī)架號(hào)ayShV/m-s-iv/m-s-in/r-min-112.5630.0160.0318.5718.313264.622.3390.0130.02610.76910.496334.132.3390.0130.03514.48313.993445.441.8120.0120.03818.26117.592560.051.0460.0080.0182019.646625.44計(jì)算軋制力各機(jī)架摩擦系數(shù)的選取：因第一道次要保證順利咬入，不噴油，故取0.08，以后噴乳化液，取值0.06。本設(shè)計(jì)采用M.D.Stone公式計(jì)算平均單位壓力：—ex—1 -p二——(K—Q)x上式中：x=f；h=Hlh；h 2l'——考慮軋輥彈性壓扁的變形區(qū)長(zhǎng)度；K——平面變形抗力，K=1.1折；sQ——'前后張力平均值，Q=q乜(q—前張力、q—后張力)2i 0計(jì)算步驟如下：(1)確定變形抗力由于在變形區(qū)內(nèi)各斷面處變形程度不等，因此，通常根據(jù)加工硬化曲線取本道次平均總壓下率所對(duì)應(yīng)的變形抗力值。平均總壓下率ZE按下式計(jì)算：s￡e=0.4e+0.6e01式中：8=(H—H).H——本道次軋前的預(yù)變形量；0 0 , 08=(H—h).H——本道次軋后的總變形量；1 0 ； 0H——冷軋前軋件的厚度；0H——本道次軋前軋件的厚度；h——本道次軋后軋件的厚度。如叩f300y..i. _? ?一?一?一?一l-P1020SO4flSO607USO90以用圖4-1Q215鋼種加工硬化曲線1-縱向;2-橫向根據(jù)Q215典型產(chǎn)品的含碳量，由加工硬化曲線查出對(duì)應(yīng)于￡&的二值，然s后計(jì)算平面變形抗力：K=1.1寸。s由Q=q詈求出平均單位張力Q，那么可得到K=K-Q的值。(2)求x的值x的值根據(jù)軋輥壓扁時(shí)平均單位壓力圖解〔斯通圖解法〕得到。先根據(jù)具體軋制條件計(jì)算出參數(shù)z2和y的值：Z=(fl/h)2式中：f——摩擦系數(shù)；l——接觸弧長(zhǎng)，l=RRhh，R一工作輥半徑。y=2af(K-Q)..h8(1—u2)R式中：a= —兀Eu——泊松比，取0.25；E——彈性模量，取E=210GPa,代入計(jì)算得:〃:8x(1-…300=0.00343.14x2.1x105圖4-2確定fl'/h之圖表然后在斯通圖解中z2尺和y尺上分別找出對(duì)應(yīng)其值的兩點(diǎn)，連成一條直線，此直線與S形曲線的交點(diǎn)即為x的值。根據(jù)x值查表便可得e二的值。x(3)求平均單位壓力P及總壓力P將K-Q的值和ex^1的值代入P=上(K-Q)即可算出平均單位壓力P。xx總壓力為：P=Bl'p式中：l 由l'=f計(jì)算得到；軋件寬度，B=1300mm

對(duì)各道次依次按上述步驟進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果如表4-1所示。表4-1各道次計(jì)算結(jié)果道次g0/%g1/%/%os/MPaQ/MPaK'/MPal/mmh/mm1019.711.835065337.513.42.75219.736.129.551095491.512.22.2336.152.545.962010261112.21.7452.562.358.46801066769.51.3562.365.664.371079737.55.51.1道次zz2yxex-1l'PPx/mm/MPa/KN10.390.150.070.431.25014.8421.98106.620.330.110.090.391.22214.3600.611165.430.430.190.140.531.31815.0805.315720.840.440.190.210.61.37013．0926.115651.450.300.090.270.531.3189.7972.012278.3表4-2壓下規(guī)程道H/mmh/mmAh/mmii ig%軋速前張力后張力p_/MPaP/KN次/m?s-i/MPa/MPa13.052.450.6019.78.3139040421.98106.622.451.950.5020.410.49610090600.611165.431.951.450.5025.613.993104100805.315720.841.451.150.3020.717.592108104926.115651.451.151.050.108.719.64650108972.012278.35設(shè)備校核5.1軋輥各局部尺寸確定軋輥直接承受軋制力和轉(zhuǎn)動(dòng)軋輥的傳動(dòng)力矩，屬于消耗性零件，就軋機(jī)整體而言，軋輥平安系數(shù)最小，軋輥強(qiáng)度往往決定整個(gè)軋機(jī)負(fù)荷能力，因此，要對(duì)軋輥進(jìn)行校核。表5-1軋輥材質(zhì)及許用應(yīng)力值材質(zhì)許用應(yīng)力許用接觸應(yīng)力許用剪切應(yīng)許用接觸剪應(yīng)目/MPa用/MPa力/MPa力./MPa合金鍛鋼240240073730軋輥各局部尺寸分別為：工作輥：輥身直徑：D=600mm,輥身長(zhǎng)度L=1700mm；gs工作輥輥頸直徑： d=(0.50.55)D=0.55x600=330mm；gg工作輥輥頸長(zhǎng)度：l=(0.831.0)d=0.9x330=297mm；ggl l 297297工作輥壓下螺絲間的中心距： L=L+++*=1700+297+297=1997；g$22 2 2支撐輥：輥身直徑：D=1500mm輥身長(zhǎng)度L=1700mm；z$支撐輥輥頸直徑d=(0.50.55)D=0.55x1500=825mm；zz支撐輥輥頸長(zhǎng)度：l=(0.831.0)d=0.9x825=743mm；zzll 743743支撐輥壓下螺絲間的中心距：L=L+1+==1700+士+743=2443mm。z$22 2 2輥頭均采用扁頭萬(wàn)向接軸輥頭。電機(jī)功率N=5500KW。

表5-2五機(jī)架連軋機(jī)各機(jī)架數(shù)據(jù)機(jī)架號(hào)軋制壓力P/KN轉(zhuǎn)速n/電機(jī)功率/KW張力差/MPa18106.6264.61x550050211165.4334.11x550010315720.8445.41x55004415651.4560.01x55004512278.3625.41x5500-58由上表可看出，第三架軋機(jī)的總壓力最大，所以以第三架軋機(jī)為例進(jìn)行校核：四輥軋機(jī)支撐輥與工作輥承受的彎矩之比等于直徑比的四次方，其彎曲力的分配也和彎矩一樣，即P=15720.8KNPzPg48500)404X39,而Pz+Pg=P”二39x157208-1532K40405.2咬入能力校核軋機(jī)要能夠順利進(jìn)行軋制，必須保證咬入符合軋制規(guī)律，所以要對(duì)咬入條件進(jìn)行校核。(5.1)(5.2)Ah=D(1-cosa)(5.1)(5.2)a<p式中：D——工作輥直徑；Ah——軋件的壓下量;a——咬入角；p——摩擦角。原料在第一架軋機(jī)咬入比擬困難，所以對(duì)第一架進(jìn)行咬入能力的校核。校核

如下:由公式(5.1),得到:? 「Ah、如下:由公式(5.1),得到:? 「Ah、a=arccos(1一)DD=600mm,f=0.08,Ah=0.6mm，所以:a=arccos(1--^-)=2.56°600而f=tanP得到:P=arctanf=arctan0.08=4.57°由于a=2.56°<P=4.57°,因此，第一架軋機(jī)可以實(shí)現(xiàn)帶鋼順利咬入。5.3支承輻強(qiáng)度校核Mz圖Mz圖5-1支撐輥彎矩圖(1)輥身中央處承受最大彎矩：(1L、 (2443171M=P|￡^一幺|=15328x 一一=6104.376儂.mz zF8]I4 8J輥身中央處產(chǎn)生的最大彎曲應(yīng)力支承輻重車后直徑D=1500(1-5%)=1425mmomax6104.3760.1D3 0.1x1.4253z二21.1MPa<O]=240MPa因此，支承輥的輥身滿足要求(2)支撐輥輥頸強(qiáng)度校核P15328P15328z^l= 義0.743=2847.18KN.m4M4M dWd2847.18 r] =50.7MPa<0」0.1義0.8253所以支承輥輥頸符合要求。5.4工作輥強(qiáng)度校核〔1〕工作輥輥身強(qiáng)度校核5-2工作輥彎矩圖工作輥輥身中心處承受的垂直彎矩為以「尸1/B[=393x[早-183)二1323KN.m前后總張力差T=104x1.95x1300-100x1.45x1300=75.1KN”上止可亦左g/ T(L B) 75.1 (1.7 1.3\八八丁八丁水干張力作用弓矩0=————= x————=9.9KN.m82 2(4 8) 2 (4 8)輯身合成張力矩0=、'：M2+M2=."3232+9.92=133KN.m8881 82=7.2Mpa<01=240MPa工作輻在重車后最小直至D==7.2Mpa<01=240MPaM133o=g= gW0.1x0.5738所以工作輥輥身符合要求〔2〕工作輥輥頭強(qiáng)度校核利用前滑值計(jì)算軋輥的轉(zhuǎn)速5-3工作輻輻頭圖M=9549P=9549x-5500-=117.9KN.mnn445.4D1=D—(5~15)=600—10=590mma=6.5—0.6)D=0.6x590=354mm1TOC\o"1-5"\h\zMM117.9 口t=—n=—n= =12.8Mpa<trJWW 0.208x0.3543 rn n因此，輥頭強(qiáng)度滿足要求。(2)工作輥輥頸強(qiáng)度校核P393M，=。l=——x0.297=29.2KN.md4g4M” 29.2 「Jo=d= =8.1Mpa<0」d W〃0.1x0.333 rd

因此，工作輥輥頸強(qiáng)度滿足要求。5.5支撐輥與工作輥接觸應(yīng)力校核工作輥與支撐輥外表接觸產(chǎn)生接觸應(yīng)力，它將影響軋輥的軋制壽命，應(yīng)加以校核。計(jì)算接觸應(yīng)力使用赫茲公式：:q(r+r)O= 1 2 maxY兀2(K+K)rr

1 1 212式中： q—-接觸外表單位長(zhǎng)度上的負(fù)荷；\，r2—-相互接觸兩個(gè)軋輥的半徑;K，K12與軋輥材料有關(guān)的系數(shù)；N 1i2K= i兀E11K，K12與軋輥材料有關(guān)的系數(shù)；N 1i2K= i兀E11_日2

2-兀E2P157208r=300mm，r=750mm，E=200GPa，q=一= =9247.5kN/mi 2 L1.70s軋輥材料相同，日=0.3,得到:o=0.418.max V匹三)二0.418Jrr \12,'9247.5x1000x200x1000x(0.3+0.75)0.3x0.75=1228MPa<[o']=2400MPat=0.304O =0.304x1228=373.3MPa<[t']=730MPamax max所以，軋輥滿足強(qiáng)度要求。根據(jù)以上結(jié)果，軋輥各局部均滿足強(qiáng)度