房建施工實戰(zhàn)之塔吊基礎設計與計算

塔吊基礎設計與計算實戰(zhàn)演練趙志剛本講內容：?

一、塔吊基礎設計參考規(guī)范、規(guī)程?

二、塔吊基礎的類型及基本規(guī)定?

三、塔吊基礎的一般規(guī)定?

四、塔吊基礎的設計原則?

五、主要名詞解釋?

六、基礎埋置深度的確定?

七、天然地基基礎地基計算?

八、塔吊基礎設計及實例?

九、塔吊基礎計算軟件操作要點一、塔吊基礎設計參考規(guī)范、規(guī)程1）《建筑制圖規(guī)范》GB/T50104-20102）《建筑結構荷載規(guī)范》（GB

50009-2012）。3）《建筑地基基礎設計規(guī)范》（GB

50007-2011）；4）《混凝土結構設計規(guī)范》（GB

50010-2010）；5）《鋼結構設計規(guī)范》（GB

50017-2003）；7）《建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50202-2002）8）《建筑邊坡工程技術規(guī)范》

GB50330-20139）《建筑地基處理技術規(guī)范》

（JGJ79-2012）；10）《建筑樁基技術規(guī)范》（JGJ

94-2008）；11）《建筑基坑支護技術規(guī)程》

JGJ120-201212）《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》（JGJ/T

187-2009）；塔式起重機型號分類及表示方法分類組別型號特性代號代號意義名稱主參數

單位表示法塔式起重機

國內

塔式

起重機

Q、T（起、塔）軌道式

—Z（自）

QTQTZ

上回轉式塔式起重機上回轉自升式塔式起重機額定起重

力矩kN·m×10-1

固定式

固定式G（固）內爬升式P（爬）

輪胎式L（輪）

汽車式Q（汽）X（下）K（快）

—

—

—

—QTXQTKQTGQTP

QTLQTQ

下回轉式塔式起重機快速安裝式塔式起重機

固定式塔式起重機

內爬升式塔式起重機

輪胎式塔式起重機

汽車式塔式起重機履帶式U（履）—QTU履帶式塔式起重機

國外

塔式起重機

TC（英語T—起重機；C—塔）

最大起重臂長度（m）、臂端的起重量（KN）例：QTZ80(TC5610)，QTZ100(TC5613)，QTZ160(TC6020)二、塔吊基礎的類型及基本規(guī)定塔吊基礎形式應根據工程地質、荷載大小與塔機穩(wěn)定性要求、現場條件、技術經濟指標，并結合塔吊廠商提供的《塔機使用說明書》要求確定。

目前塔吊基礎的結構類型主要有天然板式基礎、樁基礎（包括四樁、三樁、單樁基礎）、十字交叉梁樁式基礎、十字交叉梁板式基礎、組合基礎（由砼承臺或型鋼平臺、格構式鋼柱或鋼管柱及灌注樁或鋼管樁等組成）。塔機基礎的設計應按獨立狀態(tài)下的工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)的荷載分別計算。塔機基礎工作狀態(tài)的荷載應包括塔機和基礎的自重荷載、起重荷載、風荷載，并應計入可變荷載的組合系數，其中起重荷載不應計入動力系數；非工作狀態(tài)下的荷載應包括塔機和基礎的自重荷載、風荷載。這是塔機基礎設計的基本原則。塔機在獨立狀態(tài)時，所承受的風荷載等水平荷載及傾覆力矩、扭矩對基礎的作用效應最大；附著狀態(tài)（安裝附墻裝置后）時，塔機雖然增加了標準節(jié)自重，但對基礎設計起控制作用的各種水平荷載及傾覆力矩、扭矩主要由附墻裝置承擔，附著狀態(tài)可不計算。塔機工作狀態(tài)的基本風壓應按0.20

kN/m2取用，風荷載作用方向應按起重力矩同向計算；非工作狀態(tài)的基本風壓應按現行國家標準《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009中給出的50年一遇的風壓取用，且不小于0.35kN/m2，風荷載作用方向應從平衡臂吹向起重臂；按《建筑機械使用安全技術規(guī)程》JGJ33的規(guī)定，六級及以上大風應立即停止作業(yè)，相應的基本風壓為0.12kN/m2；本規(guī)程取工作狀態(tài)的基本風壓為0.20kN/m2，再乘各項風荷載系數之積，大于現行國家標準《塔式起重機設計規(guī)范》GB/T13752規(guī)定的基本風壓0.25kN/m2乘單一風力系數之積。在確定基礎或樁承臺高度、計算基礎內力、確定配筋和驗算材料強度時，傳給基礎的荷載效應組合和相應的基底反力，應按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應的基本組合計算，并應采用相應的分項系數；

塔機基礎設計缺少計算資料時，可采用塔機制造商提供的《塔機使用說明書》的基礎荷載，包括工作狀態(tài)和非工作狀態(tài)的垂直荷載、水平荷載、傾覆力矩、扭矩以及非工作狀態(tài)的基本風壓；若非工作狀態(tài)時塔機現場的基本風壓大于《塔機使用說明書》提供的基本風壓，則應按本規(guī)程附錄A的規(guī)定對風荷載予以換算。.圖3.2.7-（a）錐形塔帽式塔機平衡臂圖3.2.7-（b）平頭式塔機和動臂式塔機平頭式塔吊核心筒動臂式塔吊圖4.2.1-（a）塔機的板式基礎圖4.2.1-（b）塔機的十字形基礎（加配重）.塔機基礎節(jié)形式塔機預埋節(jié)形式組合式基礎立面示意圖圖4.4.1-（b）

型鋼平臺組合式基礎圖4.4.1-（c）

無平臺組合式基礎圖5.1-1

塔基預埋錨栓的定位架5.1-2

塔機基礎節(jié)和錨栓的連接小車和吊鉤自重平衡臂自重平衡塊自重

QTZ60塔機豎向荷載簡圖

起重臂自重

最大起重荷載

塔身自重塔機各分部重心至塔身中心的距離三、塔吊基礎的一般規(guī)定?

（1）混凝土強度等級不低于C35；考慮到混凝土齡期的因素，要求混凝土強度等級不低于C45；?

（2）基礎表面平整度允許偏差1/1000；?

（3）埋設件的位置、標高和垂直度以及施工工藝符合出廠說明書要求。?當塔式起重機安裝在建筑物基坑內底板上時，須對底板進行抗沖切強度驗算，一般應加密縱橫向配筋，并增加底板厚度。（4）當塔式起重機安裝在坑側支護結構上，必須對支護結構強度和穩(wěn)定性進行驗算，如不滿足安全要求，須對支護結構進行加固。?

（5）當塔式起重機安裝在坑側土地面上時，安裝地點須與基坑保持一定安全距離，并應對坑側土體進行抗滑動、抗傾覆驗算和抗整體滑動驗算，如不滿足安全要求，須采取支護措施或采用樁基礎。?

（6）塔式起重機的混凝土基礎周圍應修筑邊坡和排水設施。?

（7）塔式起重機的基礎施工完畢，經驗收合格后方可使用。（8）塔吊平面位置的選擇應遵守以下幾個原則：（9）、塔吊垂直運輸能力估算：四、塔吊基礎的設計原則?（一）、地基基礎設計步驟?

由于影響地基基礎設計的因素較多，一般是先假設后計算，往往需要反復幾次才能完成，一般步驟如下：?1）選擇地基基礎方案，確定基礎類型（包括材料和平面布置方式）；?2）確定基礎埋置深度和地基承載力特征值、單樁承載力特征值；?3）根據地基承載力特征值計算基礎底面尺寸；（樁基礎：根據單裝承載力特征值確定樁位布置及基礎底面尺寸）?4）根據需要進行變形驗算；?5）進行基礎的結構設計；?6）繪制基礎施工詳圖、提出施工說明；?（二）、地基基礎設計時，所采用的荷載為最不利組合?1）按地基承載力確定基礎底面積及埋深或按單樁承載力確定樁數時，傳至基礎或承臺底面上的荷載應應按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應的標準組合。相應的抗力應采用地基承載力特征值或單樁承載力特征值。?2）計算地基變形時，傳至基礎底面上的荷載效應應按正常使用極限狀態(tài)下荷載效應的準永久組合，不應計入風荷載和地震作用，相應的限值應為地基變形允許值。?3）計算擋土墻土壓力、斜坡穩(wěn)定及滑坡推力時，荷載效應?按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應組合，但其分項系數均為1.0。?4）在確定基礎或樁臺高度、支擋結構截面、計算基礎或支擋結構內力、確定配筋和驗算材料強度時，上部結構傳來的荷載效應組合和相應的基底反力，應按承載能力極限狀態(tài)下荷載效應的基本組合，采用相應的分項系數。當需要驗算基礎裂縫寬度時，按正常使用極限狀態(tài)荷載效應標準組合。?5）基礎設計安全等級、結構設計使用年限、結構重要性系數應按有關規(guī)范的規(guī)定采用，但結構重要性系數γ0不應小于1.0。?（三）、荷載組合?1、承載能力極限限狀態(tài)荷載組合（《建筑結構荷載規(guī)范》?1）由可變荷載效應控制的組合：?式中

γG——永久荷載的分項系數；

γQi——第i個可變荷載的分項系數，其中γQ1為可變荷載Q1的分項系數；

SGK——按永久荷載標準值Gk計算的荷載效應值；

SQik——按可變荷載標準值Qik計算的荷載效應值，其中SQ1k為諸可變荷載效應中起控制作用者；Ψci——可變荷載Qi的組合值系數，應分別按各章的規(guī)定采用；2）由永久荷載效應控制的組合

：注：1

基本組合中的設計值僅適用于荷載與荷載效應為線性的情況。

2

當對SQ1K無法明顯判斷時，輪次以各可變荷載效應為SQ1K，選其中最不利的荷載效應組合。2、正常使用極限狀態(tài)荷載組合（《建筑結構荷載規(guī)范》

1)對于標準組合，荷載效應組合的設計值S應按下式采用：

注：組合中的設計值僅適用于荷載與荷載效應為線性的情況。

2）對于準永久組合，荷載效應組合的設計值S可按下式采用：

式中：Ψqi——可變荷載Qi的準永久值系數，應按各章的規(guī)定采用。注：組合中的設計值僅適用于荷載與荷載效應為線性的情況。

五、主要名詞解釋1）地基承載力標準值：在正常情況下，可能出現承載力最小值，系按標準方法試驗、直接查規(guī)范承載力表，也可根據承載力基本值乘以回歸修正系數即得。2）地基承載力設計值：地基在保證穩(wěn)定性的條件下，滿足建筑物基礎沉降要求的所能承受荷載的能力。可由塑性荷載直接，也可由極限荷載除以安全系數得到，或由地基承載力標準值經過基礎寬度和埋深修正后確定。3）地基承載力的特征值fak：正常使用極限狀態(tài)計算時的地基承載力。即在發(fā)揮正常使用功能時地基所允許采用抗力的設計值。它是以概率理論為基礎，也是在保證地基穩(wěn)定的條件下，使建筑物基礎沉降計算值不超過允許值的地基承載力。4）修正后的地基承載力特征值fa：考慮了影響承載力的各項因素后，由地基承載力特征值經過基礎寬度和埋深修正后確定，最終采用的相應于正常使用極限狀態(tài)下的設計值的地基允許承載力。簡而言之：“特征值”則為允許值，安全系數已包括在內,采用正常使用極限狀態(tài)組合；若為“標準值”，則為極限值，應考慮相應的抗力分項系數，采用承載能力力極限組合。目前設計院習慣性提供標準值，大家一定要注意。六、基礎埋置深度的確定一、根據工程地質和水文地質條件確定

1）天然地基型，有軟弱下臥層時，持力層得厚度需大于基礎底寬的1/4（十字交叉型為對角線長度），其最小厚度應大于1~2m；2）持力層在水平向的土性還應均勻，特別是選用移動式塔吊需注意此點；3）基礎宜埋置在地下水位以上，當必須埋在地下水位以下時，應采取地基土在施工時不受擾動的措施。4）當持力層為粘性土等隔水層，而其下有承壓水時，需驗算隔水層土的自重壓力應大于承壓水的水壓力，以避免出現持力層被承壓水沖壞。二、作用在地基上的荷載大小和性質

（抗滑移等計算）三、相鄰建筑物的基礎埋深；四、地基土凍脹和融陷的影響。基礎埋深一般大于凍土深度，同時需計算凍脹力作用七、天然地基基礎地基計算7.1承載力計算1）軸心荷載作用：2）雙向小偏心荷載作用（e≤b/6）：3）單向大偏心荷載作用時（b/6＜e≤b/4）：式中：fa—修正后的地基承載力特征值；Pk:基礎底面的平均壓力值Gk—基礎自重和基礎上部至地面的其他荷載；（標準值）A—基礎地面面積，A=b*l；Fk,Fvk,Mvk,Tk—塔吊在基礎上的荷載；（標準值）e—偏心距，（

Mvk

+

Fvk*h

）/(Fk+Gk)；注：根據地下水位標高，Gk需按浮容重考慮；7.1承載力計算（1）基礎底面的壓力，應符合下式要求：當軸心荷載作用時p≤fa（14-26）式中

p——基礎底面的平均壓力值；fa——地基承載力特征值。當偏心荷載作用時，除符合式（14-26）要求外，尚應符合下式要求pmax≤1.2fa式中

pmax——基礎底面邊緣的最大壓力值。（2）基礎底面的壓力，按下列公式確定：當軸心荷載作用時，式中

F——塔式起重機傳至基礎頂面的豎向力值；G——基礎自重和基礎上的土重；A——基礎底面面積。當偏心荷載作用，偏心距e≤b/6時,式中

M——作用于基礎底面的力矩；W——基礎底面的抵抗矩。當偏心距e＞b/6時，pmax按下式計算：式中

l——垂直于力矩作用方向的基礎底面邊長；a——合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣的距離。地基承載力特征值可由載荷試驗或其他原位測試等方法確定。7.2軟弱下臥層承載力計算1）軟弱下臥層：在地基受力范圍內，持力層下有承載力明顯低于持力層得土層。2）驗算公式：Pz+Pcz≤faz式中：Pz--相應于荷載效應標準組合時，軟弱下臥層頂面處的附加壓力值；Pcz---軟臥下臥層頂面處土的自重壓力值；faz---軟臥下臥層頂面處經深度修正后地基承載力特征值。擴散角法計算土中附加應力示意圖Es1/Es2Z=0.25bZ≥0.5b36°23°510°25°1020°30°3）Pz值的計算矩形截面：Pz=lb(Pk-Pc)/(b+2ztanθ)(l+2ztanθ)

式中：l、b--矩形基礎的兩邊；

Pc--基礎底面處土的自重壓力值（如有）；

θ--地基壓力擴散線角，可按下表。

注：1.Es1為上層土壓縮模量；Es2為下層土壓縮模量；2.z/b<0.25時取θ=0°，必要時，宜由試驗確定；z/b>0.50時θ值不變。7.3修正后的地基承載力特征值

1）當基礎寬度大于3m或埋置深度大于0.5m時，地基承載力修正公式：

fa=fak+ηbγ(b-3)+ηdγm(d-0.5)

式中：fak--地基承載力特征值；

ηb、ηd--基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數，按基底下土的類別查《建筑地基基礎設計規(guī)范》表5.2.4取值；γ--基礎底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；

b--基礎底面寬度(m)，當基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值；γm--基礎底面以上土的加權平均重度，地下水位以下取浮重度；

d--基礎埋置深度(m)，

土面開始計。

7.4.天然地基變形計算1）地基變形特征：a）沉降量b）沉降差（行走式塔吊）c）傾斜（獨立塔吊）d）局部傾斜。7.5、天然地基基礎穩(wěn)定性計算1）當塔機基礎底標高接近邊坡底或基坑底部，并符合下列要求之一時，可不作地基穩(wěn)定性驗算。a）a不小于2.0m，c不大于1.0m，fak不小于130kN/m2，且地基持力層下無軟弱下臥層；b）采用樁基礎?；A位于邊坡的示意7.6.天然地基基礎配筋計算抗沖切計算

Fl≤0.7βhpftamh0

am=(at+ab)/2

Fl=pjAl

式中：βhp---受沖切承載力截面高度影響系數，當h不大于800mm時，βhp取1.0.當h大于等于2000mm時，βhp取0.9，其間按線性內插法取用；

ft---混凝土軸心抗拉強度設計值；

h0---基礎沖切破壞錐體的有效高度；

am---沖切破壞錐體最不利一側計算長度；

at---沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬；當計算基礎變階處的受沖切承載力時，取上階寬；

ab---沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內(圖a、b)。當沖切破壞錐體的底面在l方向落在基礎底面以外(圖c)，ab=l；

pj---扣除基礎自重及其上土重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；

Al---沖切驗算時取用的部分基底面積(圖a、b中的陰影面積ABCDEF，或圖c中的陰影面積ABCD)；

Fl---相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值?？箯澯嬎鉓Ⅰ=1/12a21[(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l]

MⅡ=1/48(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A)

式中：pmax,pmin--相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基反力設計值；

a1--任意截面Ⅰ-Ⅰ至基底邊緣最大反力處的距離；

p--相應于荷載效應基本組合時在任意截面Ⅰ-Ⅰ處基礎底面地基反力設計值（塔吊柱腳處）；G--考慮荷載分項系數的基礎自重及其上的土自重；當組合值由永久荷載控制時，G=1.35Gk,Gk為基礎及其上土的標準自重。

抗彎配筋計算

計算公式：

最小配筋率：0.15%；十字型基礎基底壓力示意圖板式基礎基底壓力示意圖出圖1）基礎尺寸：寬度×長度×高度，一般基礎尺寸應為正方形基礎；2）基礎埋置深度；3）混凝土標號及鋼筋級別；4）墊層厚度及基礎混凝土標號；（基礎砼強度要求不低于C45

）5）基礎配筋圖（鋼筋直徑、級別、間距及形式）；6）地腳螺栓型號、預埋件設置及接地要求按《塔機基礎說明書》采用。注：制圖需滿足《建筑制圖規(guī)范》的標準；如果塔吊采用整體式基礎，基礎計算除其自身強度需滿足規(guī)范要求外，尚應滿足防止塔式起重機傾覆和地基承載力的要求。（1）防塔機傾覆計算為防止塔機傾覆需滿足下列條件：式中

e——偏心距，即地基反力的合力至基礎中心的距離；Mt——作用于塔身的不平衡力矩；H——作用于基礎上的水平力；h——整體基礎的高度；F——作用于基礎頂面的豎向力；G——基礎自重；b——基礎寬度。八、塔吊獨立基礎設計及實例二.

荷載計算1.

自重荷載及起重荷載1)

塔機自重標準值Fk1=950kN2)

基礎以及覆土自重標準值Gk=7.5×7.5×1.40×25=1968.75kN3)

起重荷載標準值Fqk=160kN2.

風荷載計算1)

工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a.

塔機所受風均布線荷載標準值

(Wo=0.2kN/m2)Wk=0.8×1.59×1.95×1.2×0.2=0.60kN/m2，qsk=1.2×0.60×0.35×2=0.50kN/mb.

塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qsk×H=0.50×45.00=22.50kNc.

基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5Fvk×H=0.5×22.50×45.00=506.30kN.m2)

非工作狀態(tài)下塔機塔身截面對角線方向所受風荷載標準值a.

塔機所受風均布線荷載標準值

(本地區(qū)

Wo=0.45kN/m2)Wk=0.8×1.65×1.95×1.2×0.45=1.39kN/m2qsk=1.2×1.39×0.35×2.00=1.17kN/mb.

塔機所受風荷載水平合力標準值Fvk=qsk×H=1.17×45.00=52.54kNc.

基礎頂面風荷載產生的力矩標準值Msk=0.5Fvk×H=0.5×52.54×45.00=1182.16kN.m3.

塔機的傾覆力矩工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=5231+0.9×(1860+506.30)=7360.67kN.m非工作狀態(tài)下，標準組合的傾覆力矩標準值Mk=5231+1182.16=6413.16kN.m三.

樁豎向力計算非工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk)/n=(950+1968.75)/4=729.69kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(950+1968.75)/4+(6413.16+52.54×1.40)/5.09=2003.99kNQkmin=(Fk+Gk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(950+1968.75-0)/4-(6413.16+52.54×1.40)/5.09=-544.62kN工作狀態(tài)下：Qk=(Fk+Gk+Fqk)/n=(950+1968.75+160)/4=769.69kNQkmax=(Fk+Gk+Fqk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(950+1968.75+160)/4+(7360.67+22.50×1.40)/5.09=2221.87kNQkmin=(Fk+Gk+Fqk-Flk)/n-(Mk+Fvk×h)/L=(950+1968.75+160-0)/4-(7360.67+22.50×1.40)/5.09=-682.49kN四.

承臺受彎計算1.

荷載計算不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向力反力設計值：工作狀態(tài)下：最大壓力

Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(950+160)/4+1.35×(7360.67+22.50×1.40)/5.09=2335.07kN最大拔力

Ni=1.35×(Fk+Fqk)/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×(950+160)/4-1.35×(7360.67+22.50×1.40)/5.09=-1585.82kN非工作狀態(tài)下：最大壓力

Ni=1.35×Fk/n+1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×950/4+1.35×(6413.16+52.54×1.40)/5.09=2040.94kN最大拔力

Ni=1.35×Fk/n-1.35×(Mk+Fvk×h)/L=1.35×950/4-1.35×(6413.16+52.54×1.40)/5.09=-1399.69kN2.

彎矩的計算依據《塔式起重機混凝土基礎工程技術規(guī)程》第6.4.2條其中

Mx,My1──計算截面處XY方向的彎矩設計值(kN.m)；xi,yi──單樁相對承臺中心軸的XY方向距離(m)；Ni──不計承臺自重及其上土重，第i樁的豎向反力設計值(kN)。由于工作狀態(tài)下，承臺正彎矩最大：

Mx=My=2×2335.07×0.80=3736.11kN.m承臺最大負彎矩:

Mx=My=2×-1585.82×0.80=-2537.31kN.m3.

配筋計算根據《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010第6.2.10條式中

α1──系數，當混凝土強度不超過C50時，α1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，α1取為0.94,期間按線性內插法確定；

fc──混凝土抗壓強度設計值；

h0──承臺的計算高度；

fy──鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2。底部配筋計算:

αs=3736.11×106/(1.000×19.100×7500.000×13502)=0.0143ξ=1-(1-2×0.0143)0.5=0.0144γs=1-0.0144/2=0.9928

As=3736.11×106/(0.9928×1350.0×360.0)=7743.3mm2頂部配筋計算:

αs=2537.31×106/(1.000×19.100×7500.000×13502)=0.0097ξ=1-(1-2×0.0097)0.5=0.0098γs=1-0.0098/2=0.9928As=2537.31×106/(0.9951×1350.0×360.0)=5246.4mm2五.

承臺剪切計算最大剪力設計值：Vmax=2335.07kN依據《混凝土結構設計規(guī)范》(GB50010-2010)的第6.3.4條。我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截面受剪承載力滿足下面公式：式中

λ──計算截面的剪跨比,λ=1.500，ft──混凝土軸心抗拉強度設計值，ft=1.710N/mm2；b──承臺的計算寬度，b=7500mm；h0──承臺計算截面處的計算高度，h0=1350mm；fy──鋼筋受拉強度設計值，fy=360N/mm2；S──箍筋的間距，S=200mm。經過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構造配箍筋!六.

承臺受沖切驗算角樁軸線位于塔機塔身柱的沖切破壞錐體以內，且承臺高度符合構造要求，故可不進行承臺角樁沖切承載力驗算七.

樁身承載力驗算樁身承載力計算