建筑工程模板施工方案

一、編制根據(jù)福州***社會保障房項(xiàng)目構(gòu)造施工圖紙《建筑構(gòu)造荷載規(guī)范》GB50009-中國建筑工業(yè)出版社；《混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》GB50010-中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社；《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ130-中國建筑工業(yè)出版社；《鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)范》GB50017-中國建筑工業(yè)出版社；《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》二、工程概況福州東部新城社會保障房14#地塊項(xiàng)目1-4#樓，工程地點(diǎn)福州市倉山區(qū)白湖亭浦下村。工程建設(shè)單位是福州市****房地產(chǎn)開發(fā)企業(yè)，設(shè)計單位是福州****設(shè)計院，由福建省*****監(jiān)理有限企業(yè)監(jiān)理，由廈門***建設(shè)工程有限企業(yè)承建。2．1設(shè)計概況1建筑面積（m2）總建筑面積33325地下建筑面積41462層數(shù)地下1地上4-163層高（m）地下室4.45上部2.94構(gòu)造形式現(xiàn)澆鋼筋混凝土框架構(gòu)造，坡屋面5構(gòu)造斷面尺寸（mm）地下室外墻厚度250柱斷面550×550、300×500、350×500、400×500，最大550*550高4.25梁斷面400×800、400×900、200×700、300×700、200×800、450×900，最大450×900mm，高4.2m樓板厚度90—250（地下室250C30）6鋼筋類型非預(yù)應(yīng)力7砼強(qiáng)度等級C25~C302．2現(xiàn)場狀況本工程分四個施工段施工，模板堆場每區(qū)設(shè)一處，詳細(xì)位置詳現(xiàn)場詳細(xì)布置。三、施工安排3．1施工部位及工期安排對于每個施工區(qū)段的勞動力使用要根據(jù)其模板工程量及施工工期來組織安排，在保證工期的同步，力爭勞動力的安排均衡，而對于模板質(zhì)量的保證關(guān)鍵在于保證模板支架尺寸、支撐體系及細(xì)部處理，從而保證不變形、不漲模，重要應(yīng)注意的部位在梁柱接頭、上下層接頭、樓梯踏步及弧形梁的弧度來控制等。3．2勞動組織及職責(zé)分工1．根據(jù)模板工作量及施工總進(jìn)度計劃安排，配置三個木組操作施工段（每區(qū)一種），木工班組提成3班，每班25∽30人左右流水作業(yè)（視工期、工程量等詳細(xì)狀況對應(yīng)增減）。2．模板施工納入項(xiàng)經(jīng)部質(zhì)量管理體系，以項(xiàng)目經(jīng)理為首，技術(shù)負(fù)責(zé)人、專職質(zhì)檢員、施工員及模板班組均按職責(zé)和崗位進(jìn)行模板施工的質(zhì)量管理。3．本模板施工的所有施工過程需接受項(xiàng)經(jīng)部質(zhì)量管理體系的有關(guān)人員的監(jiān)督和管理。四、施工準(zhǔn)備4．1施工方案的選擇本工程地下室基礎(chǔ)承臺、基礎(chǔ)梁等采用190*190*90空心磚模，M5水泥砂漿砌筑。根據(jù)本工程的特點(diǎn)，為保證工程質(zhì)量、保證協(xié)議工期的同步，為了加緊施工進(jìn)度，本工程模板支撐系統(tǒng)選用鋼管加強(qiáng)加可調(diào)式頂托支撐系統(tǒng)，采用2.5套模來周轉(zhuǎn)，并在施工中采用有效的技術(shù)措施，以到達(dá)節(jié)省材料，減少成本的效果。4．2材料準(zhǔn)備4．2．1原材料性能及質(zhì)量規(guī)定1．柱、梁板模板所有采用地產(chǎn)優(yōu)質(zhì)覆面酚醛樹脂浸漬復(fù)合九層膠合板，板面涂覆熱壓一層酚醛樹脂，規(guī)格尺寸為915×1830×18mm，1200×2440×18mm兩種，膠合板板邊四面均涂封防水油漆，耐磨性強(qiáng)，表面平整光滑，不易吸水受潮變形，使用周期為一般膠合板的3∽5倍，作為柱、梁板等構(gòu)造的主模板，是控制本工程模板施工工藝的主導(dǎo)原因。2．骨料及擱柵選用50×100mm，100×100mm，75×150mm三種規(guī)格方木，經(jīng)刨光處理后，保證斷面一致，腐爛扭裂木材不得使用。柱豎向壓骨采用100×100mm方木。3．梁板模板支撐采用扣件式鋼管架，可調(diào)托頭（上部裝可調(diào)整螺桿），Φ10對拉螺栓及專門柱箍，柱模板支撐采用鋼管斜撐，側(cè)模邊角處采用50×50×5mm角鋼包邊4．脫模劑采用非油性脫模劑，無毒無污染，工作條件及脫模效果好，砼表面平整光滑，無氣眼，不污染砼表面及鋼筋，不需處理就可直接使用。5．高度不小于600的梁模板采用穿腹螺栓加固,柱模板定位采用∟40×4角鋼。6．膠帶紙選用2cm寬紙質(zhì)膠帶紙模板及支撐實(shí)際用量表序號材料名稱規(guī)格單位備注1膠合板915×1830×18mm片2方木50×100mmm3同上（L=2m）3方木100×100mmm3同上4方木75×150mmm3同上5方木120×120mmm3同上6鋼管Φ48×3.5mm噸按進(jìn)度分批進(jìn)場7扁鋼50×5噸按進(jìn)度分批進(jìn)場8角鋼50×50×5噸按進(jìn)度分批進(jìn)場9角鋼∟40×4噸按進(jìn)度分批進(jìn)場10頂、底托/副按進(jìn)度分批進(jìn)場4．3技術(shù)準(zhǔn)備1．項(xiàng)經(jīng)部在模板施工前組織人員學(xué)習(xí)圖紙、熟悉施工規(guī)范，學(xué)習(xí)有關(guān)模板施工規(guī)程。2．管理人員應(yīng)在模板施工前向班組進(jìn)行施工交底，向其詳細(xì)交待施工中應(yīng)注意事項(xiàng)。五、模板施工技術(shù)及措施5．1施工流水段劃分模板施工組織幢與幢之間的流水作業(yè)，單體以樓層作為施工流水段，柱和梁板的水平和豎向構(gòu)件合為一種檢查批。5．2模板及支撐配置層數(shù)本工程主體構(gòu)造施工模板配置：各樓施工配置3套梁板模板，2套柱模板，以滿足流水翻轉(zhuǎn)，計劃各幢月上4層。5．3隔離劑的選用及注意事項(xiàng)脫模劑的采用必須是無毒無污染，不影響構(gòu)造性能或阻礙裝飾施工，工作條件及脫模效果好，砼表面平整光滑，無氣眼，不污染砼表面及鋼筋，不需處理就可直接使用。使用前模板表面清理潔凈，后按規(guī)定涂刷脫模劑。在涂刷模板脫模（隔離）劑時，不得玷污鋼筋和砼接槎處。對模板表面要保護(hù)好，拆模時應(yīng)清除水泥渣再涂刷隔離劑。5．4模板設(shè)計詳?shù)谑c(diǎn)。5．5模板的現(xiàn)場制作根據(jù)模板設(shè)計拼裝圖，分別制作柱、梁板模板，并編號分堆寄存，將預(yù)制編號的模板運(yùn)至工作面定位組裝，定位翻轉(zhuǎn)。上下樓層接縫，板縫拼接，洞口等特殊部位的拼裝，應(yīng)嚴(yán)格按模板設(shè)計拼裝圖施工。5．6模板制作質(zhì)量1．梁側(cè)模采用包底做法，梁與剪力墻交接處，梁模擱在柱立模上，主次梁交接處，次梁模擱在主梁側(cè)模上；為便于拆模，梁與柱，次梁與主梁的模板結(jié)合處，梁口模板宜縮短2∽3mm，并鋸成小斜面。2．梁模拼擋木楞按梁斷面確定用料大小和間距。3．墻柱模板在制作前應(yīng)預(yù)留好鐵件、預(yù)留孔、水電管盒位置，經(jīng)復(fù)核檢查后進(jìn)行合模。4．使用模板支撐、擱柵、橫檔等松木，不得有腐朽、扭裂和節(jié)疤超過1/3材料，頂撐要垂直。5．7模板的寄存1．寄存位置及場地地面的規(guī)定：寄存位置應(yīng)按現(xiàn)場施工總平面圖規(guī)定位置寄存。寄存地應(yīng)為砼澆筑的硬地面，并有可靠的排水措施。為防止模板直接置于地面而吸水受潮變形，應(yīng)用杠木置于地面作為隔離之用。2．模板寄存的技術(shù)與管理注意事項(xiàng)A．實(shí)行文明施工，材料按指定地點(diǎn)堆放，及時整頓打掃工作面，保持整潔。B．模板拆除下來的材料按指定地點(diǎn)堆放，及時整頓歸堆，以防鐵釘扎腳，嚴(yán)禁在寄存地向下扔雜物木料，防止高壓，物體墜落，導(dǎo)致工傷事故。C．模板堆高不應(yīng)超過2.4m，寄存地應(yīng)及時轉(zhuǎn)運(yùn)出場或運(yùn)上工作面施工。D．寄存地模板應(yīng)按規(guī)格分類堆放，拆下的模板和制作好的模板應(yīng)分開堆放，防止混用。5．8模板的安裝1．模板工藝流程A．支柱模次序放樣彈線（柱定位墊塊∟40×4角鋼焊定）→刷脫模劑→各向立模安裝→柱箍安裝→安裝支撐系統(tǒng)→調(diào)整標(biāo)高、垂直度和幾何尺寸→核驗(yàn)合格后轉(zhuǎn)入下道工序B．支梁、板模次序安裝鋼管立柱→安裝頂托→調(diào)整頂托高度→安裝托梁、主次擱柵→鋪釘膠合板及拼板→梁板軸線標(biāo)高調(diào)整→面板拼縫粘貼膠帶紙→刷脫模劑→質(zhì)檢→下道工序C．梁板模板支撐1）根據(jù)模板支撐原理定出梁板的支撐及板帶位置。2）梁、板采用鋼管支撐；其架距和間距應(yīng)根據(jù)方案布置。3）鋼管立桿應(yīng)豎直設(shè)置；鋼管間必須按步距鋪設(shè)；鋼管支撐支架高度控制5m4）鋼管間的連接必須采用鋼管扣件連接，且對接扣件應(yīng)交錯布置；鋼管應(yīng)縱橫平直，相鄰間鋼管連接鋼管立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個相隔接頭在高度方向錯開的距離不適宜不不小于500mm。5）在鋼管支撐的頂部和底部設(shè)置整體性水平拉桿與剪刀撐且必須與鋼管立桿相連接；6）安裝后的鋼管扣件擰緊扭矩應(yīng)用扭矩扳手進(jìn)行檢查，扭矩應(yīng)在45∽60N·m之間，檢查數(shù)量不應(yīng)少于50%。7）可調(diào)底座絲桿伸出長度≤200mm，上托插入管內(nèi)長度不不不小于1/3絲桿長度。2．模板設(shè)計構(gòu)造A．柱模板柱模采用定型18mm厚膠合板制作整體模板，側(cè)模柱角處采用50×50×5mm角鋼包邊，豎楞（規(guī)格50×100）柱箍采用100×100mm方木雙拼＠400。B．墻模板構(gòu)造墻體采用18mm膠合板模，內(nèi)楞使用方木（規(guī)格100×100）,內(nèi)楞間距為300mm，外楞采用100×100方木，間距為900mm。采用Φ12對拉螺栓鎖緊（間距為900×300mm）。為保證墻體斷面尺寸，在墻角和墻體中用鋼筋加鐵片作限位，墻體中間用砼預(yù)制條限位對撐（間距為900×900mm）。墻體整體穩(wěn)定用Φ48鋼管斜撐，地面預(yù)埋，端部頂撐，垂直調(diào)整加可調(diào)制作，斜撐鋼管加可調(diào)頂托間距400。C．梁模板梁板模板支撐體系采用扣件式鋼管架，可調(diào)托頭（上部裝可調(diào)整螺桿）。該工程梁截面最大為450*900mm，采用扣件式鋼管架，18mm厚膠合板拼模，梁側(cè)壓骨選用方木，支撐梁底的擱柵選用100×100mm方木間距@450mm。D．板模板樓板模板采用扣件式鋼管架體系，模板選用膠合板18×915×1830mm，擱柵選用100×100mm方木，托梁選用100×100mm。配板的方式應(yīng)先用原則尺寸的整塊膠合板對稱排列，局限性部分留在中央及兩端，用膠合板鋸成所需尺寸嵌補(bǔ)。板縫均用鐵皮封縫，保證砼表面光滑平整。E．斜屋面模板本工程斜斜屋面梁板支撐落在悶頂層梁板支撐上。悶頂層高度均在1.5米以內(nèi)。梁板采用鋼管架斜支撐，間距1.8m，如附圖所示。各斜撐架之間通過上下兩道縱橫向鋼管拉結(jié)。G．樓梯模板設(shè)計樓梯模板為膠合板，踏步側(cè)板兩端釘在梯段側(cè)板木檔上，靠墻的一端釘在反三角木上，踏步板龍骨采用50mm厚方木，制作時在梯段側(cè)板內(nèi)劃出踏步形狀與尺寸，并在踏步高度線一側(cè)留出踏步側(cè)板厚度定上木檔，詳見附圖，支撐采用鋼管支撐。3．模板安裝企業(yè)原則構(gòu)造規(guī)定A．模板加工規(guī)定柱、梁的模板加工必須滿足截面尺寸，兩對角線誤差不不小于1mm，尺寸過大的模板需進(jìn)行刨邊，否則嚴(yán)禁使用。次龍骨(格柵)必須雙面刨光，主龍骨(牽杠)至少要單面刨光。翹曲、變形的方木不得作為龍骨使用。B．模板加工管理模板加完畢后，必須通過項(xiàng)目經(jīng)理部有關(guān)人員驗(yàn)收合格，并報監(jiān)理工程師復(fù)驗(yàn)合格后方可使用。對于周轉(zhuǎn)使用的膠合板，假如有飛邊、破損模板必須切掉破損部份，然后封面加以運(yùn)用。C．梁模板安裝次序及技術(shù)規(guī)定要點(diǎn)：1）模板安裝次序搭設(shè)各調(diào)平模板支架→按標(biāo)高鋪梁底模板→拉線找直→綁扎梁鋼筋→安裝墊塊→梁兩側(cè)模板→調(diào)整模板。2）技術(shù)要點(diǎn)按設(shè)計規(guī)定起拱，并注意梁的側(cè)模包住底模，下面龍骨包住側(cè)模。D．樓板模板安裝次序及技術(shù)要點(diǎn)1）模板安裝次序鋼管搭設(shè)→主龍骨→次龍骨→柱頭模板龍骨→柱頭模板、頂板模板→拼裝→頂板內(nèi)、外柱頭模板龍骨→模板調(diào)整驗(yàn)收→進(jìn)行下一道工序。2）技術(shù)要點(diǎn)樓板模板當(dāng)采用單塊就位時，宜以每個鋪設(shè)單元從四面先用陰角模板與梁模板連接，然后向中內(nèi)鋪設(shè)。按設(shè)計規(guī)定起拱2‰，起拱部位為中間起拱，四面不起拱。樓梯模板安裝嚴(yán)禁“飛?！薄．柱模板安裝次序1）模板安裝次序搭設(shè)腳手架→柱模板就位安裝→安裝柱?！苍O(shè)支撐→固定柱?！鷿仓炷痢鸪_手架、模板→清理模板。2）技術(shù)要點(diǎn)板塊與板塊豎向接縫處理，做成企口拼接，然后加柱箍、支撐體將柱固定。F．樓梯模板安裝次序及技術(shù)規(guī)定要點(diǎn)1）梯段側(cè)板的寬度至少要等于梯段板厚及踏步高，板的厚度為30mm，長度按梯段確定。反三角木是由若干三角木塊釘在方木上，三角木塊兩直角邊長分別各等于踏步的高和寬，板的厚度為50mm，方木斷面為100mm2）先立平臺梁、平臺板的模板以及梯基的側(cè)板。在平臺梁和梯基側(cè)板上釘托木，將擱柵支于托木上，擱柵下立牽械及牽械撐，牽桿斷面為100×100mm，牽桿撐間距為1-3）要注意梯步高步應(yīng)均勻一致，最下一步及最上一步的高度，必須考慮到樓地面最終的裝修厚度，防止由于裝修厚度不一樣而形成梯步高度不協(xié)調(diào)。G．預(yù)埋件、預(yù)留洞安裝次序及技術(shù)規(guī)定要點(diǎn)1）對本工程的預(yù)埋件、預(yù)留洞，在施工前應(yīng)和安裝圖詳細(xì)查對無誤后方能進(jìn)行施工。2）在模板或鋼筋骨架上畫出預(yù)埋件和預(yù)留洞的標(biāo)高、幾何尺寸和位置。3）預(yù)埋件四角留小洞用釘子固定在模板上。預(yù)留洞固定在模板上，保證在施工中不會移動。4）砼澆搗時，要派專人對預(yù)埋件、預(yù)留洞進(jìn)行檢查和校正，保證埋件和預(yù)留洞口精確。5．9模板的拆除1．拆模次序A．拆柱模次序拆支撐體系→拆柱箍→拆柱?！鷻z查修整柱?！⒚撃D(zhuǎn)運(yùn)下一工作面B．拆梁板模次序拆除部分水平拉桿→敲支拉桿銷→降下頂托→拆除楞木→拆除面板→拆除水平拉桿→清理修整模板→轉(zhuǎn)運(yùn)下一工作面2．拆模規(guī)定A．先支模板后拆，后支模板先拆，先拆非承重分部模板，后拆承重部分。模板拆除跨度較大的梁承重模板應(yīng)先從跨中開始分別向兩端拆除。B．先拆除與構(gòu)造的連接件，放松螺栓，使模板與砼脫離后再進(jìn)行拆除，防止因拆模而使砼受震損傷及損壞模板。C．建立拆模申請制度。樓層模板的支撐系統(tǒng)的拆除，應(yīng)待此處砼強(qiáng)度到達(dá)設(shè)計規(guī)定后，報請項(xiàng)經(jīng)部，并由項(xiàng)經(jīng)部報監(jiān)理單位審核同意后，方可拆除。拆模時，嚴(yán)禁猛撬、硬砸及大面積撬落和拉倒。E．柱模在砼澆筑至少48小時后，其強(qiáng)度能保證構(gòu)件不變形，棱角完整時方可拆模。F．梁板模應(yīng)在與構(gòu)造同條件養(yǎng)護(hù)的砼試塊到達(dá)規(guī)范規(guī)定強(qiáng)度后方可拆除（詳見下表），梁板側(cè)模拆除時應(yīng)保證砼表面及棱角不受損傷。底模拆除時的砼強(qiáng)度規(guī)定構(gòu)件類型構(gòu)件跨度（m）到達(dá)設(shè)計的砼立方體抗壓強(qiáng)度原則值的百分率（%）板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、殼≤8≥75>8≥100懸臂構(gòu)件―≥100G．拆下的模板和支架宜分散堆放，并及時運(yùn)走，清理潔凈及凈整，加強(qiáng)保管，堆放整潔，以利再用。H．框架工程拆模遵照隔一層拆一層的原則(即上一層樓面砼到達(dá)拆模強(qiáng)度方可拆除下一層樓板的支撐)，拆模時發(fā)現(xiàn)異常暫停拆模，經(jīng)處理后方可繼續(xù)拆模。六、檢查批的劃分主體構(gòu)造的模板分項(xiàng)工程按樓層劃分檢查批，即以一種框架構(gòu)造（柱和梁板）作為一種檢查批。七、模板工程質(zhì)量規(guī)定和質(zhì)量保證措施7．1質(zhì)量規(guī)定A.模板安裝采用早拆模施工措施：即面板采用18厚優(yōu)質(zhì)膠合板，擱柵、楞木用松方木、支撐系統(tǒng)用Φ48×3.5mm鋼管，坡屋面層用鋼管支撐，梁模板使用優(yōu)質(zhì)膠合板。柱模板均采用優(yōu)質(zhì)膠合板，減少拼縫，防止漏漿。B.模板安裝的質(zhì)量規(guī)定1）模板及支架必須具有足夠的支承面積，其強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，符合設(shè)計規(guī)定；2）模板的接縫不不小于1.5mm，不漏漿；3）實(shí)測容許偏差符合《建筑安裝工程質(zhì)量檢查評估原則》中模板分項(xiàng)的安裝規(guī)定，其合格率控制在90％以上。模板安裝質(zhì)量規(guī)定項(xiàng)次項(xiàng)目名稱容許偏差值(mm)1軸線位移基礎(chǔ)5柱、墻、梁32標(biāo)高+2～-53截面尺寸基礎(chǔ)+10柱、墻、梁＋2～-54層高垂直度不不小于5m6不小于5m85相鄰兩板表面高下差26表面平整度27預(yù)埋鋼板中心線位移38預(yù)埋管預(yù)埋孔中心線位移39預(yù)埋螺栓中心線位移2外露長度+10～-010預(yù)留洞中心線位移10外露長度+10～-07．2模板施工技術(shù)質(zhì)量管理措施1．模板的制作按新的施工及驗(yàn)收規(guī)范規(guī)定進(jìn)行模板構(gòu)造計算和設(shè)計。模板使用的材料及安裝措施、次序應(yīng)嚴(yán)格按模板作業(yè)計劃規(guī)定進(jìn)行，每一道工序必須遵守“三檢”制度進(jìn)行，上一道工序在未經(jīng)檢查承認(rèn)合格后，不得進(jìn)行下一道工序施工。2．梁側(cè)模采用包底做法，梁與柱交接處，梁模擱在柱立模上，主次梁交接處，次梁模擱在主梁側(cè)模上；為便于拆模，梁與柱，次梁與主梁的模板結(jié)合處，梁口模板宜縮短2-3mm，并鋸成小斜面。3．柱模板安裝應(yīng)立縫垂直、橫縫水平、標(biāo)高精確、表面平整，柱位鋼筋電焊墊塊定位。4．梁板模板嚴(yán)格控制起拱值，按設(shè)計規(guī)定進(jìn)行起拱：當(dāng)跨度不小于或等于7m時，梁起拱值為跨度的2/1000，無規(guī)定期，當(dāng)跨度不小于或等于4m時，梁起拱值為跨度的1/1000；樓板起拱值為1/500。5．施工軸線投測選用高精度經(jīng)緯儀，采用內(nèi)部控制和外部檢查相結(jié)合的投測措施，對引出的軸線（點(diǎn)）進(jìn)行封閉校核后，彈出柱體模板軸線安裝控制線，靠柱模外拉通長透線，以控制檢查柱模水平平直度、表面平整度。柱四角延長線也應(yīng)彈出四角延長線進(jìn)行控制柱腳截面尺寸其互相位置的對的。6．在涂刷模板脫模（隔離）劑時，不得玷污鋼筋和砼接槎處。對模板表面要保護(hù)好，拆模時應(yīng)清除水泥渣再涂刷隔離劑。7．澆筑砼前，模板上雜物應(yīng)清理潔凈后，再澆水濕潤，但模板上不應(yīng)有積水。8．對模板班組實(shí)行全過程技術(shù)指導(dǎo)和質(zhì)量監(jiān)督制度，嚴(yán)格執(zhí)行班組、質(zhì)檢員、工序交接施工員三級檢查制度，把質(zhì)量問題消滅在安裝檢查過程中。八、質(zhì)量通病防止措施及（半）產(chǎn)品保護(hù)措施8．1質(zhì)量通病軸線偏位、支撐剛度局限性、變形、標(biāo)高偏差、接縫不嚴(yán)密導(dǎo)致漏漿、上層模板底部位移，砼連接處“戴帽”，脫模劑使用不妥，模板板面清理不符規(guī)定，磚頂過梁模板缺陷等。8．2防止措施 1．對有關(guān)操作人員進(jìn)行技術(shù)交底，增強(qiáng)責(zé)任制管理，嚴(yán)格執(zhí)行三檢制。按模板方案進(jìn)行，上下層模板支撐應(yīng)保持豎向一致對應(yīng)。2．模板軸線標(biāo)高放樣后，專人進(jìn)行技術(shù)復(fù)核，無誤后才支模。3．柱模根部樓面彈設(shè)墻位置線及檢測線，柱筋電焊限位墊塊。4．支模時拉水平、豎向通線，設(shè)豎向總垂直控制線保證水平豎向位置精確。5．根據(jù)構(gòu)造特點(diǎn)，進(jìn)行模板專題設(shè)計，保證有足夠強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性。6．砼澆注時，對模板進(jìn)行質(zhì)量檢測，發(fā)現(xiàn)問題及時處理，澆注要均勻、對稱下料，控制一次澆灌高度在施工規(guī)范容許范圍之內(nèi)（尤其是門窗洞口模板兩側(cè)）。7．通過設(shè)計確定梁底支撐間距，及墻模壓骨間距，在梁墻摸上口設(shè)臨時撐頭。8．當(dāng)梁板跨度不小于或等于4m9．樓每層設(shè)標(biāo)高控制點(diǎn)，支模過程用水準(zhǔn)儀進(jìn)行模板底面找平。10．模板頂部設(shè)標(biāo)高記、嚴(yán)格按標(biāo)識施工。11．樓梯踏步安裝考慮裝修層厚度。12．嚴(yán)格控制木模含水率，制作時拼縫嚴(yán)密，拼縫不不小于2mm。澆搗砼前，提前澆水濕潤。13．梁柱交接部位支撐要牢固，拼縫嚴(yán)密防止錯位。14．拆模后，及時清理，涂刷脫模劑（嚴(yán)禁使用廢機(jī)油），涂刷要均勻，一般為兩遍。15．在封模前，應(yīng)將模內(nèi)垃圾清除。在墻拐角、墻梁接頭處留打掃孔。16．門頂砼過梁支模采用磚墻上留孔挑扁擔(dān)措施施工，梁側(cè)模下口夾緊磚墻，斜撐與上口模擋釘牢，保持直線。8．3（半）成品保護(hù)措施1．模板應(yīng)按編號分類堆放，拆模后及時清理，涂刷脫模劑。2．在板面電焊鋼筋，水電管時，應(yīng)用白鐵皮墊底隔離，嚴(yán)禁在板面拖拉鋼筋、電管，堆放安裝過程用方木墊底，安裝后及時設(shè)保護(hù)墊塊，嚴(yán)禁用鐵撬撬模板。3．砼澆搗按規(guī)程操作，防止過度振搗引起模板變形，防止在板面卸料過高。4．嚴(yán)格按拆模次序拆模，不得用鐵撬直接撬模板，保證邊角完整，拆模由人工傳下樓面輕放，嚴(yán)禁亂扔擲。九、模板施工安全文明措施1．建立以項(xiàng)目負(fù)責(zé)人為首的文明生產(chǎn)管理組織體系，開展文明生產(chǎn)管理活動，進(jìn)場前對工人進(jìn)行文明施工教育。項(xiàng)經(jīng)部設(shè)置專職安全員，實(shí)行安全值班制度，安全員在企業(yè)兩級安全站和項(xiàng)目經(jīng)理指導(dǎo)下，認(rèn)真貫徹安全生產(chǎn)責(zé)任制，推進(jìn)和組織施工中的安全工作，形成整個比較健全的安全保證體系。2．在施工前施工員要認(rèn)真做好針對性的安全技術(shù)交底工作，兩級安全員及值班人員都應(yīng)進(jìn)行全面檢查，班組安全員在各自施工范圍內(nèi)逐一檢查外腳手架、安全網(wǎng)、內(nèi)架子、五口防護(hù)以及工人與否對的使用勞保用品，及時清理外架、安全網(wǎng)內(nèi)的材料及雜物，嚴(yán)禁將模板材料堆放在外架上。3．模板安裝操作過程應(yīng)按模板施工單項(xiàng)作業(yè)計劃備料使用，使用模板支撐、擱柵、橫檔等松木，不得有腐朽、扭裂和節(jié)疤超過1/3材料，頂撐要垂直，橫順拉桿和剪力撐要拉牢扣緊（釘牢）模板上一道工序未完，支撐未能固定期，不得進(jìn)行下一道工序。4．明火作業(yè)由專人負(fù)責(zé)登記審批，定專人防火衛(wèi)生責(zé)任區(qū)，工地施工用電拉搭線路及電源設(shè)置由工地電工負(fù)責(zé)，班組不得私自拆除、搭接，臨時照明電源線不得拖地，電源插座破裂要及時更換。5．模板拆除時間應(yīng)按規(guī)范規(guī)定由木部施工員負(fù)責(zé)告知，未經(jīng)同意班組不得安排拆除。拆下來的材料按指定地點(diǎn)堆放，及時整頓歸堆，以防鐵釘扎腳，嚴(yán)禁向下扔雜物木料，防止高壓，物體墜落，導(dǎo)致工傷事故。6．在塔吊吊裝轉(zhuǎn)運(yùn)模板時，工人不得站在吊點(diǎn)吊臂活動范圍內(nèi)。7．控制模板板面所堆集的鋼筋、砼及施工機(jī)械等荷載，支撐應(yīng)保證牢固。8．實(shí)行文明施工，材料按指定地點(diǎn)堆放，及時整頓打掃工作面，保持整潔。十、模板體系的設(shè)計和計算

附1對250mm墻模板進(jìn)行驗(yàn)算（高4.25米）墻模板的背部支撐由兩層龍骨（木楞或鋼楞）構(gòu)成：直接支撐模板的為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨的為主龍骨，即外龍骨。組裝墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩側(cè)模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為主龍骨的支點(diǎn)。根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載原則值為2.00kN/m2；一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)次楞(內(nèi)龍骨)間距(mm):300；穿墻螺栓水平間距(mm):300；主楞(外龍骨)間距(mm):900；穿墻螺栓豎向間距(mm):900；對拉螺栓直徑(mm):M12；2.主楞信息龍骨材料:木楞；寬度(mm):100.00；高度(mm):100.00；主楞肢數(shù):2；3.次楞信息龍骨材料:木楞；寬度(mm):100.00；高度(mm):100.00；次楞肢數(shù):1；4.面板參數(shù)面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方參數(shù)方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；墻模板設(shè)計簡圖二、墻模板荷載原則值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取4.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取4.250m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為46.083kN/m2、102.000kN/m2，取較小值46.083kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力原則值F1=46.083kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載原則值F2=2kN/m2。三、墻模板面板的計算面板為受彎構(gòu)造,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。按規(guī)范規(guī)定，強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨持續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算跨中彎矩計算公式如下:其中，M--面板計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=300.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×46.08×0.90×0.90=44.793kN/m，其中0.90為按《施工手冊》取的臨時構(gòu)造折減系數(shù)。傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.90×0.90=2.268kN/m；q=q1+q2=44.793+2.268=47.061kN/m；面板的最大彎距：M=0.1×47.061×300.0×300.0=4.24×105N.mm；按如下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面抵御矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=900×18.0×18.0/6=4.86×104mm3；f--面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值：σ=M/W=4.24×105/4.86×104=8.715N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值σ=8.715N/mm2不不小于面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算計算公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=300.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×46.08×0.90×0.90=44.793kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.90×0.90=2.268kN/m；q=q1+q2=44.793+2.268=47.061kN/m；面板的最大剪力：∨=0.6×47.061×300.0=8470.922N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:其中，Τ--面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--面板計算最大剪力(N)：∨=8470.922N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=900mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值:T=3×8470.922/(2×900×18.0)=0.784N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪應(yīng)力計算值T=0.784N/mm2不不小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[T]=1.5N/mm2，滿足規(guī)定！3.撓度驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范，剛度驗(yàn)算采用原則荷載，同步不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載:q=46.08×0.9=41.47N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=300mm；E--面板的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=90×1.8×1.8×1.8/12=43.74cm4；面板的最大容許撓度值:[ω]=1.2mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.677×41.47×3004/(100×9500×4.37×105)=0.547mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.547mm不不小于等于面板的最大容許撓度值[ω]=1.2mm，滿足規(guī)定！四、墻模板內(nèi)外楞的計算(一).內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨持續(xù)梁計算。本工程中，內(nèi)龍骨采用木楞，寬度100mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為:W=100×100×100/6=166.67cm3；I=100×100×100×100/12=833.33cm4；內(nèi)楞計算簡圖1.內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算內(nèi)楞跨中最大彎矩按下式計算：其中，M--內(nèi)楞跨中計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(外楞間距):l=900.0mm；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×46.08×0.30×0.90=14.931kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。q=(14.931+0.756)/1=15.687kN/m；內(nèi)楞的最大彎距：M=0.1×15.687×900.0×900.0=1.27×106N.mm；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度應(yīng)滿足下式：其中，σ--內(nèi)楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--內(nèi)楞計算最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞的截面抵御矩(mm3)，W=1.67×105；f--內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計算值：σ=1.27×106/1.67×105=7.624N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；內(nèi)楞的最大應(yīng)力計算值σ=7.624N/mm2不不小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨持續(xù)梁計算，公式如下:其中，V－內(nèi)楞承受的最大剪力；l--計算跨度(外楞間距):l=900.0mm；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×46.08×0.30×0.90=14.931kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.30×0.90=0.756kN/m，其中，0.90為折減系數(shù)。q=(q1+q2)/2=(14.931+0.756)/1=15.687kN/m；內(nèi)楞的最大剪力：∨=0.6×15.687×900.0=8470.922N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式:其中，τ--內(nèi)楞的截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--內(nèi)楞計算最大剪力(N)：∨=8470.922N；b--內(nèi)楞的截面寬度(mm)：b=100.0mm；hn--內(nèi)楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--內(nèi)楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：τ=1.500N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計算值:fv=3×8470.922/(2×100.0×100.0)=1.271N/mm2；內(nèi)楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；內(nèi)楞截面的受剪應(yīng)力計算值τ=1.271N/mm2不不小于內(nèi)楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足規(guī)定！3.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗(yàn)算采用荷載原則值，同步不考慮振動荷載作用。撓度驗(yàn)算公式如下：其中，ω--內(nèi)楞的最大撓度(mm)；q--作用在內(nèi)楞上的線荷載(kN/m)：q=46.08×0.30/1=13.82kN/m；l--計算跨度(外楞間距):l=900.0mm；E--內(nèi)楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--內(nèi)楞截面慣性矩(mm4)，I=8.33×106；內(nèi)楞的最大撓度計算值:ω=0.677×13.82/1×9004/(100×9500×8.33×106)=0.776mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ω]=3.6mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ω=0.776mm不不小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ω]=3.6mm，滿足規(guī)定！(二).外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載作用下的三跨持續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用木楞，寬度100mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為:W=100×100×100/6=166.67cm3；I=100×100×100×100/12=833.33cm4；外楞計算簡圖4.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算外楞跨中彎矩計算公式：其中，作用在外楞的荷載:P=(1.2×46.08+1.4×2)×0.3×0.9/2=7.06kN；外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距):l=300mm；外楞最大彎矩:M=0.175×7059.10×300.00=3.71×105N/mm；強(qiáng)度驗(yàn)算公式：其中，σ--外楞的最大應(yīng)力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；M=3.71×105N/mmW--外楞的凈截面抵御矩；W=1.67×105mm3；[f]--外楞的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)，[f]=13.000N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計算值:σ=3.71×105/1.67×105=2.224N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；外楞的最大應(yīng)力計算值σ=2.224N/mm2不不小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2,滿足規(guī)定！5.外楞的抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式如下:其中，∨--外楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(水平螺栓間距間距):l=300.0mm；P--作用在外楞的荷載:P=(1.2×46.08+1.4×2)×0.3×0.9/2=7.059kN；外楞的最大剪力：∨=0.65×7059.101=1.38×103N；外楞截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:其中，τ--外楞截面的受剪應(yīng)力計算值(N/mm2)；∨--外楞計算最大剪力(N)：∨=1.38×103N；b--外楞的截面寬度(mm)：b=100.0mm；hn--外楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--外楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)力計算值:τ=3×1.38×103/(2×100.0×100.0)=0.206N/mm2；外楞的截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；外楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:[fv]=1.5N/mm2；外楞截面的受剪應(yīng)力計算值τ=0.206N/mm2不不小于外楞截面的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足規(guī)定！6.外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計算手冊》，剛度驗(yàn)算采用荷載原則值，同步不考慮振動荷載作用。撓度驗(yàn)算公式如下：其中，ω--外楞最大撓度(mm)；P--內(nèi)楞作用在支座上的荷載(kN/m)：P=46.08×0.30×0.90/2＝6.22kN/m；l--計算跨度(水平螺栓間距):l=300.0mm；E--外楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--外楞截面慣性矩(mm4)，I=8.33×106；外楞的最大撓度計算值:ω=1.146×1.24×101/2×3003/(100×9500×8.33×106)=0.024mm；外楞的最大容許撓度值:[ω]=1.2mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.024mm不不小于外楞的最大容許撓度值[ω]=1.2mm，滿足規(guī)定！五、穿墻螺栓的計算計算公式如下:其中N--穿墻螺栓所受的拉力；A--穿墻螺栓有效面積(mm2)；f--穿墻螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：穿墻螺栓的型號:M12；穿墻螺栓有效直徑:9.85mm；穿墻螺栓有效面積:A=76mm2；穿墻螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN；穿墻螺栓所受的最大拉力:N=46.083×0.3×0.9=12.442kN。穿墻螺栓所受的最大拉力N=12.442kN不不小于穿墻螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足規(guī)定！附2對550*550mm柱墻模板進(jìn)行驗(yàn)算（高4.25米）柱模板的背部支撐由兩層（木楞或鋼楞）構(gòu)成，第一層為直接支撐模板的豎楞，用以支撐混凝土對模板的側(cè)壓力；第二層為支撐豎楞的柱箍，用以支撐豎楞所受的壓力；柱箍之間用對拉螺栓互相拉接，形成一種完整的柱模板支撐體系。柱模板設(shè)計示意圖柱截面寬度B(mm):550.00；柱截面高度H(mm):550.00；柱模板的總計算高度:H=4.25m；根據(jù)規(guī)范，當(dāng)采用溜槽、串筒或?qū)Ч軙r，傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載原則值為2.00kN/m2；計算簡圖一、參數(shù)信息1.基本參數(shù)柱截面寬度B方向?qū)菟〝?shù)目:0；柱截面寬度B方向豎楞數(shù)目:3；柱截面高度H方向?qū)菟〝?shù)目:0；柱截面高度H方向豎楞數(shù)目:3；2.柱箍信息柱箍材料:木楞；寬度(mm):100.00；高度(mm):100.00；柱箍的間距(mm):400；柱箍肢數(shù):1；3.豎楞信息豎楞材料:木楞；寬度(mm):50.00；高度(mm):100.00；豎楞肢數(shù):1；4.面板參數(shù)面板類型:竹膠合板；面板厚度(mm):18.00；面板彈性模量(N/mm2):9500.00；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2):1.50；5.木方參數(shù)方木抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fc(N/mm2):13.00；方木彈性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪強(qiáng)度設(shè)計值ft(N/mm2):1.50；二、柱模板荷載原則值計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取5.000h；T--混凝土的入模溫度，取25.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H--模板計算高度，取4.250m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為57.604kN/m2、102.000kN/m2，取較小值57.604kN/m2作為本工程計算荷載。計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力原則值F1=57.604kN/m2；傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載原則值F2=2kN/m2。三、柱模板面板的計算模板構(gòu)造構(gòu)件中的面板屬于受彎構(gòu)件，按簡支梁或持續(xù)梁計算。本工程中取柱截面寬度B方向和H方向中豎楞間距最大的面板作為驗(yàn)算對象，進(jìn)行強(qiáng)度、剛度計算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。由前述參數(shù)信息可知，柱截面寬度B方向豎楞間距最大，為l=250mm，且豎楞數(shù)為3，面板為2跨，因此對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨持續(xù)梁進(jìn)行計算。面板計算簡圖1.面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算對柱截面寬度B方向面板按均布荷載作用下的二跨持續(xù)梁用下式計算最大跨中彎距：其中，M--面板計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(豎楞間距):l=250.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×57.60×0.40×0.90=24.885kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時構(gòu)造折減系數(shù)。q=q1+q2=24.885+1.008=25.893kN/m；面板的最大彎距：M=0.125×25.893×250×250=1.62×105N.mm；面板最大應(yīng)力按下式計算：其中，σ--面板承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--面板計算最大彎距(N.mm)；W--面板的截面抵御矩:b:面板截面寬度，h:面板截面厚度；W=400×18.0×18.0/6=2.16×104mm3；f--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值：σ=M/W=1.62×105/2.16×104=7.492N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值σ=7.492N/mm2不不小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[σ]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.面板抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的二跨持續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--面板計算最大剪力(N)；l--計算跨度(豎楞間距):l=250.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×57.60×0.40×0.90=24.885kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.40×0.90=1.008kN/m，式中，0.90為按《施工手冊》取用的臨時構(gòu)造折減系數(shù)。q=q1+q2=24.885+1.008=25.893kN/m；面板的最大剪力：∨=0.625×25.893×250.0=4045.770N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式:其中，τ--面板承受的剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--面板計算最大剪力(N)：∨=4045.770N；b--構(gòu)件的截面寬度(mm)：b=400mm；hn--面板厚度(mm)：hn=18.0mm；fv---面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪應(yīng)力計算值:τ=3×4045.770/(2×400×18.0)=0.843N/mm2；面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；面板截面的受剪應(yīng)力τ=0.843N/mm2不不小于面板截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足規(guī)定！3.面板撓度驗(yàn)算最大撓度按均布荷載作用下的二跨持續(xù)梁計算，撓度計算公式如下:其中，ω--面板最大撓度(mm)；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載(kN/m)：q=57.60×0.40＝23.04kN/m；l--計算跨度(豎楞間距):l=250.0mm；E--面板彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--面板截面的慣性矩(mm4)；I=400×18.0×18.0×18.0/12=1.94×105mm4；面板最大容許撓度:[ω]=250/250=1mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.521×23.04×250.04/(100×9500.0×1.94×105)=0.254mm；面板的最大撓度計算值ω=0.254mm不不小于面板最大容許撓度設(shè)計值[ω]=1mm,滿足規(guī)定！四、豎楞方木的計算模板構(gòu)造構(gòu)件中的豎楞（小楞）屬于受彎構(gòu)件，按持續(xù)梁計算。本工程柱高度為4.3m,柱箍間距為400mm，豎楞為不小于3跨，因此按均布荷載作用下的三跨持續(xù)梁計算。本工程中，豎楞采用木楞，寬度50mm，高度100mm，截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為:W=50×100×100/6=83.33cm3；I=50×100×100×100/12=416.67cm4；豎楞方木計算簡圖1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算支座最大彎矩計算公式：其中，M--豎楞計算最大彎距(N.mm)；l--計算跨度(柱箍間距):l=400.0mm；q--作用在豎楞上的線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×57.60×0.25×0.90=15.553kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m；q=(15.553+0.630)/1=16.183kN/m；豎楞的最大彎距：M=0.1×16.183×400.0×400.0=2.59×105N.mm；其中，σ--豎楞承受的應(yīng)力(N/mm2)；M--豎楞計算最大彎距(N.mm)；W--豎楞的截面抵御矩(mm3)，W=8.33×104；f--豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；f=13.000N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值:σ=M/W=2.59×105/8.33×104=3.107N/mm2；豎楞的最大應(yīng)力計算值σ=3.107N/mm2不不小于豎楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[σ]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.抗剪驗(yàn)算最大剪力按均布荷載作用下的三跨持續(xù)梁計算，公式如下:其中，∨--豎楞計算最大剪力(N)；l--計算跨度(柱箍間距):l=400.0mm；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q1:1.2×57.60×0.25×0.90=15.553kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值q2:1.4×2.00×0.25×0.90=0.630kN/m；q=(15.553+0.630)/1=16.183kN/m；豎楞的最大剪力：∨=0.6×16.183×400.0=3883.939N；截面抗剪強(qiáng)度必須滿足下式:其中，τ--豎楞截面最大受剪應(yīng)力(N/mm2)；∨--豎楞計算最大剪力(N)：∨=3883.939N；b--豎楞的截面寬度(mm)：b=50.0mm；hn--豎楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--豎楞的抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值:τ=3×3883.939/(2×50.0×100.0)=1.165N/mm2；豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值:[fv]=1.500N/mm2；豎楞截面最大受剪應(yīng)力計算值τ=1.165N/mm2不不小于豎楞截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[fv]=1.5N/mm2，滿足規(guī)定！3.撓度驗(yàn)算最大撓度按三跨持續(xù)梁計算，公式如下:其中，ω--豎楞最大撓度(mm)；q--作用在豎楞上的線荷載(kN/m)：q=57.60×0.25=14.40kN/m；l--計算跨度(柱箍間距):l=400.0mm；E--豎楞彈性模量（N/mm2）：E=9500.00N/mm2；I--豎楞截面的慣性矩(mm4)，I=4.17×106；豎楞最大容許撓度:[ω]=400/250=1.6mm；豎楞的最大撓度計算值:ω=0.677×14.40×400.04/(100×9500.0×4.17×106)=0.063mm；豎楞的最大撓度計算值ω=0.063mm不不小于豎楞最大容許撓度[ω]=1.6mm，滿足規(guī)定！五、B方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用方木，截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為:W=10×10×10/6=166.67cm3；I=10×10×10×10/12=833.33cm4；柱箍為單跨，按集中荷載簡支梁計算（附計算簡圖）：B方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取B方向的；P=(1.2×57.6×0.9+1.4×2×0.9)×0.25×0.4/1=6.47kN；B方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=6.473kN；B方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩:M=1.813kN.m；B方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=1.400mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M=1.81kN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵御矩:W=166.67cm3；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值:σ=10.36N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；B邊柱箍的最大應(yīng)力計算值σ=10.36N/mm2不不小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足規(guī)定!2.柱箍撓度驗(yàn)算通過計算得到:ω=1.4mm；柱箍最大容許撓度:[ω]=550/250=2.2mm；柱箍的最大撓度ω=1.4mm不不小于柱箍最大容許撓度[ω]=2.2mm，滿足規(guī)定!六、B方向?qū)菟ǖ挠嬎鉈方向沒有設(shè)置對拉螺栓！七、H方向柱箍的計算本工程中，柱箍采用木楞，截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為:W=10×10×10/6=166.67cm3；I=10×10×10×10/12=833.33cm4；柱箍為單跨，按簡支梁計算（附計算簡圖）：H方向柱箍計算簡圖其中P--豎楞方木傳遞到柱箍的集中荷載(kN)，豎楞距離取H方向的；P=(1.2×57.6×0.9+1.4×2×0.9)×0.25×0.4/1=6.47kN；H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=6.473kN；H方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩:M=1.813kN.m；H方向柱箍變形圖(mm)最大變形:V=1.400mm；1.柱箍抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算公式:其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M=1.81kN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵御矩:W=166.67cm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值:σ=10.357N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值σ=10.357N/mm2不不小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足規(guī)定!2.柱箍撓度驗(yàn)算通過計算得到:V=1.4mm；柱箍最大容許撓度:[V]=550/250=2.2mm；柱箍的最大撓度V=1.4mm不不小于柱箍最大容許撓度[V]=2.2mm，滿足規(guī)定!八、H方向?qū)菟ǖ挠嬎鉎方向沒有設(shè)置對拉螺栓！附3對300*750mm梁模板進(jìn)行因本工程梁支架高度不小于4米，根據(jù)有關(guān)文獻(xiàn)提議，假如僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參照了《施工技術(shù)》（3）：《扣件式鋼管模板高支撐架設(shè)計和使用安全》中的部分內(nèi)容。梁段:L1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0.45；梁截面高度D(m):0.90混凝土板厚度(mm):250.00；立桿梁跨度方向間距La(m):0.80；立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)長度a(m):0.10；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：4.20；梁兩側(cè)立柱間距(m):0.95；承重架支設(shè):1根承重立桿，方木支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.00；采用的鋼管類型為Φ48×3.5；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)狀況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載原則值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力原則值(kN/m2):21.6；傾倒混凝土側(cè)壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載原則值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：100.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：3；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根數(shù)：2；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，150mm；穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞,，寬度100mm，高度100mm；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載原則值計算1.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取5.000h；T--混凝土的入模溫度，取25.000℃；V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.900m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別為44.620kN/m2、21.600kN/m2，取較小值21.600kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎構(gòu)造,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨持續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強(qiáng)度計算跨中彎矩計算公式如下:其中，σ--面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--面板的最大彎距(N.mm)；W--面板的凈截面抵御矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；[f]--面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)；按如下公式計算面板跨中彎矩：其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q1=1.2×0.5×21.6×0.9=11.66kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值:q2=1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q=q1+q2=11.664+1.260=12.924kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距):l=325mm；面板的最大彎距M=0.125×12.924×3252=1.71×105N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值:σ=1.71×105/2.70×104=6.32N/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值σ=6.32N/mm2不不小于面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.撓度驗(yàn)算q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載原則值:q=21.6×0.5=10.8N/mm；l--計算跨度(內(nèi)楞間距):l=325mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量:E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值:ω=0.521×10.8×3254/(100×9500×2.43×105)=0.272mm；面板的最大容許撓度值:[ω]=l/250=325/250=1.3mm；面板的最大撓度計算值ω=0.272mm不不小于面板的最大容許撓度值[ω]=1.3mm，滿足規(guī)定！四、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨持續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為:W=50×1002×1/6=83.33cm3；I=50×1003×1/12=416.67cm4；內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計算公式如下:其中，σ--內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；W--內(nèi)楞的凈截面抵御矩；[f]--內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)。按如下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q=(1.2×21.6×0.9+1.4×2×0.9)×0.325=8.4kN/m；內(nèi)楞計算跨度(外楞間距):l=500mm；內(nèi)楞的最大彎距:M=0.1×8.40×500.002=2.10×105N.mm；最大支座力:R=1.1×8.401×0.5=4.62kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值σ=2.10×105/8.33×104=2.52N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值σ=2.52N/mm2不不小于內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=17N/mm2，滿足規(guī)定！（2）.內(nèi)楞的撓度驗(yàn)算其中E--面板材質(zhì)的彈性模量：10000N/mm2；q--作用在模板上的側(cè)壓力線荷載原則值：q=21.60×0.33=7.02N/mm；l--計算跨度(外楞間距)：l=500mm；I--面板的截面慣性矩：I=8.33×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值:ω=0.677×7.02×5004/(100×10000×8.33×106)=0.036mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值:[ω]=500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值ω=0.036mm不不小于內(nèi)楞的最大容許撓度值[ω]=2mm，滿足規(guī)定！2.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力4.62kN,按照集中荷載作用下的持續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度100mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為:W=100×1002×2/6=333.33cm3；I=100×1003×2/12=1666.67cm4；外楞計算簡圖外楞彎矩圖(kN.m)外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算其中σ--外楞受彎應(yīng)力計算值(N/mm2)M--外楞的最大彎距(N.mm)；W--外楞的凈截面抵御矩；[f]--外楞的強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)。根據(jù)持續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M=1.386kN.m外楞最大計算跨度:l=300mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值:σ=1.39×106/3.33×105=4.158N/mm2；外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=17N/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值σ=4.158N/mm2不不小于外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=17N/mm2，滿足規(guī)定?。?）.外楞的撓度驗(yàn)算根據(jù)持續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.408mm外楞的最大容許撓度值:[ω]=300/250=1.2mm；外楞的最大撓度計算值ω=0.408mm不不小于外楞的最大容許撓度值[ω]=1.2mm，滿足規(guī)定！五、穿梁螺栓的計算驗(yàn)算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑:12mm；穿梁螺栓有效直徑:9.85mm；穿梁螺栓有效面積:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力:N=21.6×0.5×0.375=4.05kN。穿梁螺栓最大容許拉力值:[N]=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=4.05kN不不小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=12.92kN，滿足規(guī)定！六、梁底模板計算面板為受彎構(gòu)造,需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨持續(xù)梁計算。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮模板構(gòu)造自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模板構(gòu)造自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵御矩W分別為:W=800×18×18/6=4.32×104mm3；I=800×18×18×18/12=3.89×105mm4；1.抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算按如下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：其中，σ--梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)；M--計算的最大彎矩(kN.m)；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=225.00mm；q--作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1:1.2×（24.00+1.50）×0.80×0.90×0.90=19.83kN/m；模板構(gòu)造自重荷載：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3:1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q=q1+q2+q3=19.83+0.30+2.02=22.15kN/m；跨中彎矩計算公式如下:Mmax=0.125×22.147×0.2252=0.14kN.m；σ=0.14×106/4.32×104=3.244N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力σ=3.244N/mm2不不小于梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f]=13N/mm2，滿足規(guī)定！2.撓度驗(yàn)算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗(yàn)算采用原則荷載，同步不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下:其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=（(24.0+1.50)×0.900+0.35）×0.80=18.64KN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=225.00mm；E--面板的彈性模量:E=9500.0N/mm2；面板的最大容許撓度值:[ω]=225.00/250=0.900mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.521×18.64×2254/(100×9500×3.89×105)=0.067mm；面板的最大撓度計算值:ω=0.067mm不不小于面板的最大容許撓度值:[ω]=225/250=0.9mm，滿足規(guī)定！七、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強(qiáng)度及抗剪驗(yàn)算要考慮模板構(gòu)造自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮模