谷氨酸生產(chǎn)工藝計算

工藝計算第一節(jié)：物料平衡計算凡引入某一系統(tǒng)或設(shè)備的物料重量Gm,必需等于用于轉(zhuǎn)化形成產(chǎn)物所消耗的物量Gp和物料損失之和GtGm=Gp+Gt一、 物料衡算目的：（1） 確定生產(chǎn)設(shè)備的容量、個數(shù)和主要設(shè)備尺寸；（2） 工藝流程草圖設(shè)計（3） 水、蒸汽、熱量、冷量衡算；（4） 控制生產(chǎn)水平。二、 方法1．給出物料衡算流程示意圖2．選定計算基準按每批投料量進行計算；按每噸產(chǎn)品消耗的原料量計算；按時間計算。3．確定工藝指標及消耗定額以及相關(guān)的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)；4．列出各工藝階段的物料衡算表并繪出物料流程圖。三、 實例（以年產(chǎn)商品味精10000t為實例）（一） 、生產(chǎn)規(guī)模及產(chǎn)品規(guī)格（1） 99%規(guī)格的味精占80%，即8000t/a;（2） 80%的味精占20%，即2000t/a；折算為100%味精為：8000X99%+2000X80%=9520（t/a）（二） 、生產(chǎn)工作制度全年生產(chǎn)日320天；2~3班作業(yè)，連續(xù)生產(chǎn)。三）、主要工藝技術(shù)參數(shù)序號生產(chǎn)工序參數(shù)名稱指標淀粉質(zhì)原料糖蜜原料1制糖（雙酶法）淀粉糖化轉(zhuǎn)化率％$982發(fā)酵產(chǎn)酸率g/dl三$3發(fā)酵糖酸轉(zhuǎn)化率％$50$554谷氨酸提取提取收率％$86$805精制GLU-MSG收率％$92$906發(fā)酵操作周期hW48W48原料及動力單耗表序號物料名稱規(guī)格單耗(t/t)淀粉原料大米原料糖蜜原料1玉米淀粉含淀粉86%2大米含淀粉70%3糖蜜含糖50%4硫酸98%5液氨99%6純堿98%7活性炭8水3093093099電2000Kwh/t2000Kwh/t2000Kwh/t10蒸汽生產(chǎn)過程的總物料衡算(一)生產(chǎn)能力以年產(chǎn)商品MSGIOOOt為實例。折算為100%MSG9520t/a。日產(chǎn)商品MSG：1000/320=(t/d)(其中99%的MSG251,80%的)日產(chǎn)100%MSG:9520/320=(t/d)(二)總物料衡算(以淀粉質(zhì)原料為例)1000kg純淀粉理論上產(chǎn)100%MSG量：1000XX%X=(kg)1000kg純淀粉實際產(chǎn)100%MSG:1000XX98%X50%X86%X92%X=(kg)1000kg工業(yè)淀粉(含量86%的玉米淀粉)產(chǎn)100%MSG量：X86%=(kg)淀粉單耗1t100%MSG消耗純淀粉量：1000/二(t)1t100%MSG實際消耗工業(yè)淀粉量：1000/二(t)1t100%MSG理論上消耗純淀粉量：1000/二(t)1t100%MSG理論上消耗工業(yè)淀粉量：86%=(t)總收率：可以按以下兩種方法計算。實際產(chǎn)量(kg)/理論產(chǎn)量X100%=X100%=%(98%X50%X86%X92%)/%X100%=%淀粉利用率：X100%=%生產(chǎn)過程總損失：100%－%=%物料在生產(chǎn)過程中損失的原因：糖轉(zhuǎn)化率稍低。發(fā)酵過程中部分糖消耗于長菌體以及呼吸代謝；殘?zhí)歉?；滅菌損失；產(chǎn)生其他產(chǎn)物。提取收率低，母液中Glu含量高。精制加工過程損耗及產(chǎn)生焦谷氨酸納等。原料以及中間品的計算淀粉用量：X=(t/d)糖化液量：純糖X86%XX98%=(t/d)折算為24%的糖液：24%=(t/d)發(fā)酵液用量：純Glu量：X50%=(t/d)；折算為8g/dl的發(fā)酵液：8%=(m3)；X二(t)(為發(fā)酵液的相對密度)提取Glu量：純Glu量：X86%=(t/d)折算為90%的Glu量：90%=(t/d)Glu廢母液量(采用等電-新離子回收法，以排出的廢母液含Glu%g/d計算)：()/%=591(m3/d)三)總物料衡算結(jié)果衡算結(jié)果列匯總表，如下表：工業(yè)原料，淀粉含量86%；糖含量50%。^料一淀粉質(zhì)原料(工米淀粉)糖蜜(甜菜糖蜜) 生產(chǎn)1T100%MSGt/d生產(chǎn)1t100%MSGt/vd工業(yè)原料118糖液24%(t) 246.4谷氨酸(90%)(L)MSG(100%)(t)排出含%谷氨 591酸廢母液排出含1%谷酸廢母液650制糖工序的物料衡算淀粉漿量及加水量：淀粉加水比例為：1：，1000kg工業(yè)淀粉漿1000X(1+)=3500kg；加水量為2500kg。粉漿干物質(zhì)濃度10005X86%/3500=%(3)液化酶量：使用液體a-淀粉酶35005X%=8.75kg(4)CaCl2：量3500X%=8.75kg5)糖化2酶量：用液體糖化酶3500X%=8.75kg(6)糖化液產(chǎn)量1000X86%XX98%/24%=3898kg24%糖化液的相對密度為3898/=3576(L)7)加珍珠巖量：為糖液的15%3898X=5.85kg(8)濾渣產(chǎn)量：含水70%廢珍珠巖()=19.5kg生產(chǎn)過程進入的蒸汽和洗水量3898+(X3)=385.4kg衡算結(jié)果(年產(chǎn)萬噸味精)：根據(jù)總物料衡算，日投入工業(yè)淀粉，物料衡算匯入下表：

制糖工序物料衡算匯總表進入系統(tǒng)離開系項目物料比例日投料量kg項目物料比例日投料量kg工業(yè)淀粉100063190糖液3898246315配液化酶2500157975濾渣1232料水553CaCl2553糖化酶553珍珠巖370洗水和蒸汽24353累計247547累計247547三連續(xù)滅菌和發(fā)酵工序的物料衡算1)發(fā)酵培養(yǎng)基數(shù)量①1000kg工業(yè)淀粉，得到24%的糖化液3898kg。發(fā)酵初始糖濃度16.4g/dl，其數(shù)量為：3898x3898x24%16.4%(W/V)=5704(L)16.4g/dl的糖相對密度為，5704X=6046kg配料按放罐發(fā)酵液的體積計算：5704X%/16%=5847(L)玉米漿：5847X%(w/v)=11.7kg甘蔗糖蜜:5847X%(w/v)=17.5kg無機鹽：5847X%(w/v)=11.7kg配料用水：配料時培養(yǎng)基的含糖量不低于19%，向24%的糖液中加入水量為：3898X24%/19%-3898=1026(kg)滅菌過程中加入蒸汽及補水量：1081kg④發(fā)酵零小時數(shù)量驗算：3898++++1026+1081=6046kg其體積為：6046/=5704(L)與以上結(jié)果計算一致。接種量5847X1%(w/v)=(L)X=62kg發(fā)酵過程加液氨數(shù)量，為發(fā)酵液體積的%：5847X%=164kg加消泡劑量：為發(fā)酵液的%。5847X%=2.9kg消泡劑的相對密度為，=(L)發(fā)酵過程從排風(fēng)帶走的水分進風(fēng)25°C相對濕度為70%，水蒸汽分壓18mmHg,排風(fēng)32°C，相對濕度為100%，水蒸汽分壓27mmHg。進罐空氣的壓力為大氣壓，排風(fēng)大氣壓。進出空氣的濕含量差為:X-X0.62227x100%X-X0.62227x100%1.5x760—27x100%-0.62218x70%2.5x760-18x70二水/kg干空氣)通風(fēng)比：1:,帶走水量:5847XX60X36XXX=29(kg)式中為320C時干空氣密度(kg/m3)(7)衡算結(jié)果匯總:年產(chǎn)萬噸商品味精日投工業(yè)淀粉,連續(xù)滅菌和發(fā)酵工序的物料衡算匯總列入下表:連續(xù)滅菌和發(fā)酵工序的物料衡算匯總表進入系統(tǒng)離開系統(tǒng)項目1t工業(yè)淀粉之匹配物料(kg)t/d項目1t工業(yè)淀粉之匹配物料(kg)t/d24%糖液3898發(fā)酵液6194391玉米漿空氣帶走水量29甘蔗糖蜜過程分析放罐殘留及其他損失52無機鹽配料水1026滅菌過程進蒸汽及水68接種量62液氨164消泡劑累計62753966275四、谷氨酸提取工序的物料衡算采取冷凍等電及其新離交回收工藝。

(按1000kg工業(yè)淀粉之匹配量計)發(fā)酵液數(shù)量：5847L；6194kg。加98%硫酸量：為發(fā)酵液的％(W/V)5843X%=210(kg)98%硫酸的相對密度,故:210/=114(L)谷氨酸產(chǎn)量分離前谷氨酸量：100%谷氨酸量:5843X8%(W/V)=(kg)分離后谷氨酸量：純谷氨酸: X86%=402(kg)90%谷氨酸: 402/90%=(kg)母液數(shù)量： 母液含谷氨酸0.7g/dl.4-=9343(kg)谷氨酸分離洗水量X20%=89(L)母液回收過程中用水以及酸堿等數(shù)量9343-5843-114-89=3297(L)=3297kg谷氨酸提取工序物料衡算匯總表進入系統(tǒng)離開系統(tǒng)項目1t工業(yè)淀粉之匹配物料(kg)t/d項目1t工業(yè)淀粉之匹配物料(kg)t/d發(fā)酵液619490%谷氨酸硫酸210母液9343590分離用洗水89回收加水等3297208累計9790累計五、精制工序的物料衡算(1)谷氨酸數(shù)量100%Glu402kg；90%Glu446.6kg(2)NaCO量23X%=161(kg)加活性炭X%=(kg)(4)中和液數(shù)量=1278(L)402x1.272=1278(L)40%(W/V)1278X=1482(kg)式中含40%(W/V)MSG溶液的相對密度20oBe')5)中和加水量1482-161=873(kg)產(chǎn)MSG量產(chǎn)100%MSG量：精制收率92%,產(chǎn)100%量為：402XX92%=(kg)產(chǎn)母液量：母液平均含MSG量25%(W/V)402XX8%/25%=164(L),母液的相對密度則：164X二(kg)廢濕活性炭數(shù)量：濕碳含水75%()二(kg)MSG分離調(diào)水洗水量X5%=24(kg)10)中和脫色液在結(jié)晶蒸發(fā)過程中蒸發(fā)出的水量1482+(kg)11)物料衡算匯總,列入表10-12中。表10-12精制工序物料衡算匯總表進入系統(tǒng)離開系統(tǒng)項目1t工業(yè)淀粉及匹配物料(kg)t/d項目1t工業(yè)淀粉及匹配物料(kg)t/d90%Glu100%MSGNa2C03161母液活性炭廢碳中和加水873蒸發(fā)水量850分離洗水24累計1506累計六、味精生產(chǎn)過程物料衡算圖以投料1000kg工業(yè)淀粉為基準，所得各部中間物料及其匹配輔料的衡算結(jié)果匯總于圖10-4；按年產(chǎn)萬噸味精衡算結(jié)果(以每日量為基準)匯總于圖10-5。第六節(jié)熱量衡算熱量衡算是根據(jù)能量守恒定律建立起來的,熱平衡方程表示如下Q+Q+Q二Q+Q+Q123456式中Q 物料帶入的熱量(J)1Q2——蒸汽熱量J)2Q3——各種熱效應(yīng)，如發(fā)酵熱、稀釋熱、溶解熱等(J)Q——物料帶走熱量J)4Q5——消耗于設(shè)備上熱量J)5

Q——設(shè)備向外界散失熱量J)6一、液化工序熱量衡算液化工序流程如圖10-6所示。一)液化加熱蒸汽量加熱蒸汽消耗量(D),可按下式計算:Q——設(shè)備向外界散失熱量J)6一、液化工序熱量衡算液化工序流程如圖10-6所示。一)液化加熱蒸汽量加熱蒸汽消耗量(D),可按下式計算:GC(t2-tl)D=I-y式中G 淀粉漿量(kg/h)C——淀粉漿比熱容(kJ/(kg?K))t——漿料初溫(20+273=293K)1t2——液化溫度(90+273=363K)I一加熱蒸汽焓，2738kJ/kg(，表壓)入——加熱蒸汽凝結(jié)水的焓，在363K時為377kJ/kg(1)淀粉漿量G：根據(jù)物料衡算，日投工業(yè)淀粉；連續(xù)液化，24=(t/h)。加水為1：,粉漿量為：2630X=9205(kg/h)。粉漿干物質(zhì)濃度2630x86%X100%=%(2)3)式中9205粉漿比熱C可按下式計算：X l00-XC=C+C0100水100C0——淀粉質(zhì)比熱容，取(kg?K)X——粉漿干物質(zhì)含量，％Ck——水的比熱容，(kg?K)水24.6100-24.6C=+ 二(kJ/100100(kg?K))4)蒸汽用量9205x3.53(90-20)D= =9632738-377二)滅酶用蒸汽量滅酶時將液化液由90°C加熱至100°C,9205x3.53(100-90)D-= (2738-419) =140(kg/h)kg/h)在100°C時的入為419kJ/kg。滅=要求在20min內(nèi)使液化液由90°C升至100°C，則蒸汽高峰量為:60140X =420(kg/h)20以上兩項合計，平均量963+140=1103（kg/h）；每日用量X24二（t/d）。高峰量： 963+420=1383（kg/h）三）液化液冷卻用水量使用板式換熱器，將物料由100°C降至65°C，使用二次水，冷卻水進口溫度20°C,出水溫度58.7°C，需冷卻水量（W）：W=即189(t/d)(9250+1103)x3.53(100-W=即189(t/d)(58.7-20)x4.18 二7873無訓(xùn))二、 化工序熱量衡算日產(chǎn)24%的糖液2461,即246/=6）。糖化操作周期30h,其中糖化時間25h。糖化罐100m3，裝料75m3，需糖化罐225.7 30X——=225.7 30X——=75 24臺），取4臺使用板式換熱器，使糖化液（經(jīng)滅酶后）由85°C降至60°C，用二次水冷卻，冷卻水進口溫度20°C，出口溫度45°C，平均用水量為：10308x3.53（85-60）（45-20）x4.18 =8705（kg/h）式中10308為糖化液量（液化液+蒸汽冷凝水=9205+1103）要求在2h把75m3糖液冷卻至40°C，高峰用水量為:8705103087500087051030875000x1.092=34518(kg/h)25每日糖化罐同時運轉(zhuǎn):X—:30=(灌225.7每投（放）料灌次：=375(灌)每日冷卻水用量：2XX=216(t/d)三、連續(xù)滅菌和發(fā)酵工序熱量衡算一）培養(yǎng)液連續(xù)滅菌用蒸汽量發(fā)酵罐200ma裝料系數(shù)，每罐產(chǎn)100%MSG量:200XX8%X86%X92%X=（t）年產(chǎn)萬噸商品味精，日產(chǎn)100%MSG發(fā)酵操作時間48h（其中發(fā)酵時間38h）,需發(fā)酵罐臺數(shù):臺），取6臺），取6臺。X—=11.27 24每投（放）料灌次：29.7511.27日運轉(zhuǎn)：3848罐）每罐初始體積140ma，糖濃度每投（放）料灌次：29.7511.27日運轉(zhuǎn)：3848罐）每罐初始體積140ma，糖濃度16.4g/dl,滅菌前培養(yǎng)基含糖19%，其數(shù)量：140x16.4%t)滅菌加熱過程中用蒸汽(表壓)1=2743J/kg,使用板式換熱器將物料由20°C預(yù)熱至75°C，再加熱至120°C。冷卻水由20°C升至45°C。見圖10-7流程所示。每罐滅菌時間3h,輸料流量:120.8丁=(t/h)消毒滅菌用蒸汽量(D)：40300x消毒滅菌用蒸汽量(D)：40300x3.97(120-75)D=2743-120x4.18=3212(kg/h)t/h)式中為糖液的比熱容(kJ/(kg?K))每日用蒸汽量：X3X3二(t/d)高峰量：h平均量：—24二(t/h)(二)培養(yǎng)液冷卻水用量參照圖10-7,120°C熱料通過與生料熱交換，降至80°C，再用水冷卻至35°C。冷卻水由20°C升至45°C，計算冷卻水量(W)40300x3.97(80-35)W= (45-20)x4.18 二68896(kg/h)二69(t/h)全天用水量：69X3X3=621(t/d)三)發(fā)酵罐空罐滅菌蒸汽用量發(fā)酵罐體加熱:200m3,1Cr18Ni9的發(fā)酵罐體重，冷卻排管重6t,1Cr18Ni9其蒸汽量為：的比熱容(kg?K),用(表壓)蒸汽滅菌，使發(fā)酵罐在Mpa(表壓)下，由20°C升至127°C。其蒸汽量為：=986(kg)(34300+6000)x0.5x(127-20=986(kg)2718-127x4.18填充發(fā)酵罐空間所需的蒸汽量：因200m3發(fā)酵罐的全容積大于200ma，考慮到罐內(nèi)之排管、攪拌器等所占之空間，罐之自由空間仍按200m3計算。填充空間需蒸汽量：D=Vp=200X=(kg)空式中V——發(fā)酵罐自由空間即全容積(ma)P——加熱蒸汽的密度(kg/m3)，表壓時為滅菌過程的熱損失：輻射與對流聯(lián)合給熱系數(shù)a，罐外壁溫度70°C。a=+(70—20)=(kJ/(m2?h?K))，耗用蒸汽量=199(kg)200m3發(fā)酵罐的表面積為201，耗用蒸汽量=199(kg)201x43.4(70-20)D=損2718-127x4.18罐壁附著洗滌水升溫的蒸汽消耗=41(kg)201x0.001x1000627-20)x4.18=41(kg)2718-127x4.18式中——附壁水平均厚度(1mm)滅菌過程蒸汽滲漏，取總汽消耗量的5%，空罐滅菌蒸汽消耗量為：

=1632(kg/h)986+324+199+41=1632(kg/h)1-0.05每空罐滅菌，用蒸汽量：1632X=2448（kg/罐）每日用蒸汽量：2448X3=7344（kg/d）,平均量7344/24=306（kg/h）（四）發(fā)酵過程產(chǎn)生的熱量及冷卻用水量發(fā)酵過程的熱量計算有下列幾種方法：（1）通過計算生化反應(yīng)熱來計算總發(fā)酵熱Q總總Q總二生物合成熱+攪拌熱-汽化熱總生物合成熱可通過下列方程計算CHO+6O 6CO+6HO+2813KjCHO+NH+6126 32CHON+CO++890kJ594 2攪拌熱=860XXP（P——攪拌功率，kW）汽化熱二空氣流量（m3/h）X（l進-1出）p進出式中I進、I出——進出之空氣熱焓（kJ/kg干空氣）進出p 空氣密度（kg/m3）2）通過燃燒熱進行計算Q二工Q-EQ總 作用物燃燒 產(chǎn)物燃燒有關(guān)物料的燃燒熱:葡萄糖:15633kJ/kg谷氨酸:15424kJ/kg玉米漿:12289kJ/kg菌體:20900kJ/kg以發(fā)酵6~~12h耗糖速率最快，為放熱高峰.（3）通過冷卻水帶走的熱量進行計算在最熱季節(jié)，發(fā)酵放熱高峰期，測定冷卻水量及進、出口溫度，然后即可算出最大發(fā)熱量Q（kJ/（m3?K））最大4.18x冷卻水流量（kg/h人-1）Q （單d最大 發(fā)酵液總體積53丿4）通過發(fā)酵液的溫度升高進行計算關(guān)閉冷卻水，觀察罐內(nèi)發(fā)酵液溫度升高，用下式計算Q最大最大4.18(GCt+GCt)(kJ/(m3?K))(kJ/(m3?K))最大V式中G——發(fā)酵液重量（kg）C 發(fā)酵液比熱容（kJ/（m3?h））t——1h內(nèi)發(fā)酵液溫度升高數(shù)（K）G1 設(shè)備筒體的重量（kg）C；——設(shè)備筒體的比熱容（kJ/（kg?K））V—發(fā)酵液體積（m3）以上四種方法，以（3），（4）比較簡單實用。根據(jù)部分味精廠的實測和經(jīng)驗數(shù)谷氨酸的發(fā)酵熱高峰值約X104（kJ/（ma?h））。200m3發(fā)酵罐，裝料量140m3,使用新鮮水，冷卻水進口溫度10°C,出口溫度20°C,冷卻水用量(W)：3.0x104x140W=(20-10)x4.18=100500kg/h=100(t/h)日運轉(zhuǎn)臺，高峰用水量：100X=420(t/h)日用水量：420XX24=8064(t/d)平均水量：8064=336(t/d)24式中——各罐發(fā)熱狀況均衡系數(shù)四、谷氨酸提取工序冷量衡算等電罐200m3,裝液量146m3，相對密度，由30°C降至5°C,降溫速度2°C/h。其冷量為：146X103XX2X=X106(kJ/h)式中——發(fā)酵液比熱容(kJ/(kg?K))中和時，HSO對水的溶解熱為92kJ/mol,6h加98%HSO2 4 2 45100kg，其溶解熱為：5100x98%X92=782(kJ/h)6x98X106/3600=333(kW)每天運轉(zhuǎn)臺罐，總制冷量：333X=1399(kW)五、谷氨酸鈉溶液濃縮結(jié)晶過程的熱量衡算年產(chǎn)萬噸商品味精，日產(chǎn)100%MSG，選用25m3強制內(nèi)循環(huán)結(jié)晶罐，濃縮結(jié)晶操作周期24h，其中輔助時間4h。每罐產(chǎn)100%MSG10t，需結(jié)晶罐臺數(shù)：29.75E6)=，取4臺式中一一每罐投入的晶種量(t)(一)熱平衡與計算加熱蒸汽量每罐投入40g/dI的中和脫色液(俗稱原液)23m3，流加30g/dI母液32m3，過程中加水6m3，在70°C下真空蒸發(fā)結(jié)晶，濃縮3h，育晶17h。放料數(shù)量20m3熱量衡算來料帶入熱量：進料溫度35°C，比熱為(kg?K)Q=(23X+32X)XX35X103=X106(kJ)來料加水帶入熱量：Q=6XX35X103=X105(kJ)來水晶種帶入熱量：MSG比熱容(kJ/(kg?K))Q=1600XX20=X104(kJ)寺曰來晶結(jié)晶放熱：MSG結(jié)晶熱為mol=X105(kJ)Go-1.6)x106=X105(kJ)晶熱187

晶熱母液帶走熱量：分離母液12m3，折算為相對密度時151,比熱容為(kJ/(kg?K))Q=15X103XX70=X106(KJ)隨二次蒸汽帶走熱量：Q=(23+32+6-20)X2626X106=X108(kJ)二蒸式中20——結(jié)晶罐放罐時的結(jié)晶液量(m3)隨結(jié)晶MSG帶走熱量：Q=10X103XX70=X106(kJ)L1J曰出晶需外界供給熱量：Q=(Q+Q+Q)-(Q+Q+Q+Q)母二蒸出晶 來料來水來晶晶熱=(X106+X108+X106)-(X106+X105+X104+X105)=X107(kJ)計算蒸汽用量每罐次用汽量：熱損按5%折算。9.5x107D=(2717-535)x0.95=45830(kg/罐)每罐濃縮結(jié)晶時間20h,每小時耗蒸汽高峰量：45830/20=2292(kg/h)4臺罐(實際是臺)同時運轉(zhuǎn),高峰用蒸汽量：X2292=8022(kg/h)每日用蒸汽量：X45830=160405(kg/d)=160(t/d)每小時平均用蒸汽量：160/24二(t/h)(二)冷卻二次蒸汽所消耗冷卻水量二次蒸汽數(shù)量,即水蒸發(fā)速度23+32+6-20-- =(m3水/h)冷卻水量:使用循環(huán)水，進口溫度30°C,出口溫度45°C,70°C水蒸汽焓(kJ/kg),需冷卻水量(W)W==8000(kg/h)=80(t/h)(45-30)x4.182.05x103x(W==8000(kg/h)=80(t/h)(45-30)x4.184臺罐,高峰用水量：80X4=320(t/h)全日用水量：80X20X=5600(t/d)平均用水量：5600/24=233(t/h)為保證循環(huán)水溫度不高于30°C，需加進二次水4000t/d。六、干燥過程的熱量衡算分離后之濕MSG含水2%，干燥后達至IJ%,進加熱之空氣為18°C，相對濕度屮=70%,通過加熱器使空氣升至80°C，從干燥器出來的空氣為60°C。年產(chǎn)萬噸商品味精,日產(chǎn)濕味精,二班生產(chǎn),即16=(t/h)。干燥水分量：30400x2%-29750x0.2%=34(kg/h)1618°C空氣濕含量屮=70%,X0=(kg/kg干空氣),I0=kg干空氣；加熱80°C,l「kg干空氣用公式△二(IT)/(X-X)=Q+Q-Q,p2121物料損失初溫式中△——空氣經(jīng)過干燥后的熱量變化(kJ/kg—出空氣加熱器之空氣熱焓(kJ/kg)—出干燥器之空氣熱焓(kJ/kg)I0——冷空氣之熱焓(kJ/kgX0——空氣濕含量(kJ/kg干空氣)X：——進干燥器之空氣濕含量(kJ/kg干空氣)X2 出干空氣之空氣濕含量(kJ/kg干空氣)Q初溫——物料初始溫度時的物料中每g水之熱含量(J/kg)初溫Q物料 加熱物料所耗熱量Q損失 損失熱量，通常為有效熱量的10%損失Q=X103X(60-18)XX34物料=3924(kJ/kg水)Q=X(595X+X60X+3924-18X)損失=645(kJ/kg水)△=18X4.二-4494(kJ/kg水)設(shè)x2==I+△(X-X)=+(-4494)()121二(kJ/kg空氣)空氣耗量為：34/(kg/h)80°C時空氣的比容0.83m3/kg實際消耗空氣量為：18888X=15677(m3/h)耗用蒸汽量(D)：使用(表壓)蒸汽加熱，熱損失按15%計:=618(kg/h)D二(104.5—41.8)x18888x1.15=618(kg/h)D= (2706.7—504.7)每日用蒸汽量：618X16=9888(kg/d)平均每小時用蒸汽量：9888/24=412(kg/h)七、生產(chǎn)過程耗用蒸汽衡算匯總及平衡圖衡算結(jié)果：每日用蒸汽量為338t/d，每小時平均量為h,高峰量為h°100%MSG單耗蒸汽量：338/=(t/t)。以上計算不包括采暖及生活用蒸汽。蒸汽衡算匯總列入表10-13；蒸汽平衡如圖10-8所示。第七節(jié)水平衡一、糖化工序用水量(1)配料用水量：日投工業(yè)淀粉，加水比1：,用水量為：X=158(t/d)因連續(xù)生產(chǎn)，平均水量二高峰水量=158/24二(t/h)(用新鮮水)

液化液冷卻用水量：平均量=高峰量二二(t/h),189t/d(二次水)糖液冷卻水用量(使用二次水):每日用冷卻水量216(t/h)，平均量:216/24=9(t/h),高峰量：(t/h)。二