移動式操作平臺施工方案

。。。。21深圳地鐵蛇口西車輛段上蓋物業(yè)工程三號地塊移動式操作平臺施工方案施工單位：深圳市第一建筑工程編制時間： 年 月 日名目\l“_TOC_250005“一、編制依據(jù) 1\l“_TOC_250004“二、工程概況 1\l“_TOC_250003“三、移動式操作平臺的構(gòu)造、搭設(shè)及使用要求 2\l“_TOC_250002“四、材料質(zhì)量 8\l“_TOC_250001“五、移動式操作平臺搭、拆一般規(guī)定 9\l“_TOC_250000“六、施工預備 9七、移動式操作平臺的撤除 10八、移動式操作平臺計算書 錯誤！未定義書簽。一、編制依據(jù)1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)標準》JGJ130-20232、《建筑施工安全檢查評分標準》JGJ59-993、《特別作業(yè)人員安全技術(shù)考核治理規(guī)章》GB5306-854、《鋼管腳手架扣件》GB15831-19955、《建筑構(gòu)造荷載標準》GB5007-20236、《建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)標準》JGJ80-917、《高處作業(yè)分級》GB3608-938、施工現(xiàn)場安全生產(chǎn)保證體系與建筑施工安全技術(shù)標準選編。二、工程概況單位工程概況項目位型式

內(nèi) 容深圳地鐵蛇口西車輛段地鐵上蓋物業(yè)工程主體3深圳市南山區(qū)蛇口街道松湖支路75180m2深圳市地鐵集團〔深圳〕設(shè)計參謀深圳市中海建設(shè)監(jiān)理深圳市第一建筑工程111213本工程未設(shè)地下室，11~13號樓均為26層，高度為98.01棟 ；框架剪力墻構(gòu)造總平面圖總平面圖一般說明6.7，4.55，5.35，11.26.73M×4M，3.5；9抱柱加強平臺穩(wěn)定性。三、移動式操作平臺的構(gòu)造、搭設(shè)及使用要求1安裝施工中承受各種垂直和水平荷載。施工預備移動平臺的地基必需平坦。向搭、拆和使用人員進展安全技術(shù)交底。收，不合格產(chǎn)品不得使用。。。。。3上，并于地坪面要有成品保護措施。移動式操作平臺搭設(shè)工藝現(xiàn)場三層平臺高度不同，裝修要使用的移動式操作平臺尺寸、移動式操作平臺搭設(shè)方法Φ48.3×3.6mm30mm木板，一一加以固定，使其不松動。操作平臺的面積和總高度組合分別為①3m×4m，高4.5m；②3m×4m，高3.5m；③1.8m×3m，高3.5m。④6m×6m，高9為了避開搖動和傾覆，支承用的立柱，我們進展了穩(wěn)定驗算〔計算過程如下〕，在底部移動的輪子上設(shè)置鎖止裝置。另外，鑒于9米操作平臺的高度過大，為加2m4.8m7.6m高橫杠上設(shè)置抱柱鋼管。、搭設(shè)要求規(guī)定：A1/3；2100mm。移動式操作平臺四個立面必需設(shè)置剪刀撐，斜桿與地面的傾角宜在45度～60150mm。、留意事項欄桿φ欄桿φ60*8鋼管與底座槽鋼焊接側(cè)面圖側(cè)面圖二正面圖移動。架體移動時，上部應沒有作業(yè)人員。放開部位作業(yè)時，應當系掛安全帶，依據(jù)高掛低用的原則系掛安全帶。決不允許攀登桿件上下。使用過程中的要求：停頓作業(yè)。高處作業(yè)中所用的物料，均應堆放平穩(wěn)，不阻礙通行和裝卸。平臺上有人時機械拖動。制止配電線路穿越移動式腳手架操作平臺，或沿平臺拉設(shè)。移動式操作平臺搭設(shè)示意圖1、3m×4m1、3m×4m4.5m欄桿50厚木腳手板滿鋪水平剪刀撐爬梯(φ12鋼筋焊接)垂直剪刀撐4全部立桿與槽鋼焊接連接φ60*8鋼管與底座槽鋼焊接。。。。65欄桿欄桿50厚木腳手板滿鋪水平剪刀撐欄桿欄桿50厚木腳手板滿鋪水平剪刀撐φ12鋼筋焊接)垂直剪刀撐φ60*8鋼管與底座槽鋼焊接側(cè)面圖二全部立桿與槽鋼焊接連接φ60*8鋼管與底座槽鋼焊接側(cè)面圖一正面圖

側(cè)面圖3、1.8m×3m3.5m欄桿欄桿φ60*8鋼管與底座槽鋼焊接欄桿50厚木腳手板滿鋪水平剪刀撐欄桿50厚木腳手板滿鋪水平剪刀撐爬梯(φ12鋼筋焊接)垂直剪刀撐全部立桿與槽鋼焊接連接φ60*8鋼管與底座槽鋼焊接正面圖

側(cè)面圖二側(cè)面圖4、6m×6m9m四、材料質(zhì)量1、移動式操作平臺承受鋼管為：?48.3，3.6mm。2、扣件材質(zhì)應符合《鋼管腳手架扣件》GB1583165N.m〔用扭力扳手測試〕。3、鋪設(shè)板材符合相關(guān)質(zhì)量要求。4、移動式平臺必需符合有關(guān)質(zhì)量要求，并有產(chǎn)品質(zhì)量證明書。五、移動式操作平臺搭、拆一般規(guī)定1、搭設(shè)前應檢查全部材料是否符合要求。高血壓、心臟病者不得操作。3、搭、拆作業(yè)人員不得喝酒，在搭、拆過程中不得開玩笑。4、搭、拆作業(yè)穿著要靈敏，制止穿硬底鞋、高跟鞋、塑料鞋和帶釘?shù)男?。用品，未?jīng)落實不得進展搭、拆施工。6、搭、拆使用過程中，鋼管不準觸及有電線路。7、施工中覺察存在缺陷和隱患時，必需準時解決。8、搭設(shè)移動式操作平臺時，嚴格把握施工荷載。并實行相應的牢靠措施，作業(yè)后應馬上恢復。10〔防護欄〕，穿防滑鞋。事故的發(fā)生。12、在搭設(shè)腳手架的同時，必需設(shè)置登扶梯，嚴禁在腳手架上攀登。內(nèi)。隨時運出拆卸區(qū)域，并堆碼整齊，保持現(xiàn)場文明。六、施工預備向搭、拆和使用人員進展安全技術(shù)交底。2、按標準及施工組織設(shè)計的要求對鋼管、扣件、木板、輪子等進展檢查驗。。。。03收，不合格產(chǎn)品不得使用。上，并于地坪面要有成品保護措施。七、移動式操作平臺的撤除撤除移動式操作平臺時，應由專人負責監(jiān)護。干凈。上而下先裝者后拆，逐步撤除，一步一清。不準上下同時撤除。拆下的桿件和配件分類堆放，運至室外。并準時按品種、規(guī)格放整齊。八、移動式操作平臺計算書3m×4m，4.5m移動式操作平臺計算書1、次梁計算次梁承受Φ48×3.5300mm，15次梁。G=220×0.3=66N/m；1k鋼管自重標準值G=40N/m；2k永久荷載標準值G=66+40=106N/m；k施工均布活荷載標準值Q=1500×0.3=450N/m；1k計算次梁時用集中活荷載進展驗算P=900N；永久荷載和均布活荷載效應組合q=1.2×106+1.4×450=757.2N/m；M1=0.125ql2=0.125×757.2×32=852N·m；永久荷載和集中活荷載效應組合q=1.2×106=127.2N/m；P=1.4×900=1260N；M2=0.125ql2+0.25Pl=0.125×127.2×32+0.25×1260×3=1088N·m；取以上兩彎矩值中的較大值M=1088N·m，驗算次梁的彎曲強度。D48×3.5mmW5.078cm3，得W·f=5.078n n×215=1091.77N·m，900N，M＜Wn·f，滿足要求。2、主梁驗算主梁承受Φ48×3.54次梁作用在主梁上荷載為：757.2×3/2=1136N；：q1=1136/0.3=3786N/m；主梁鋼管自重荷載=40×1.2=48N/m；-681.72-681.72-681.72-681.721(1)2(2)171.133(3)544.82

544.82yxM=681.72N·my驗算彎曲強度，得N·m＜W·f=5.078×215=1091.77N·m，滿足要求。n3、立柱鋼管強度的驗算立柱承受Φ48×3.5鋼管，一側(cè)共有4根。。。。。23立桿凈截面An=489mm2，毛截面An=1808.64mm2，i=15.8mmλ=l/i=4500/15.8=285，查表知穩(wěn)定系數(shù)為φ=0.130。腳手架自重：8+4.2m×2+3.2m×2〕×40N/m×1.2=3168+9293=12461NQ=12461+25200=37661N單根立桿荷載:q=37661/8=4708N軸心壓力N=4708N立桿按軸心受壓依下式計算強度σ=N/An=4708/489=9.6N/mm2＜f=215N/mm2，。立桿還應按下式計算其穩(wěn)定性σ=N/φA)=4708/〔0.130×1808.64〕=20.0N/m2＜f=215N/m2，要求。4、立柱與主梁連接扣件抗滑力驗算12.80kN。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力依據(jù)下式計算(標準5.2.5):R≤RcRc12.80kN；4.7kN；則R≤12.8kN,雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!5T計算移動時,上部停頓施工,僅考慮腳手架自重,推腳手架時,作用力在距地為1.2mGTmaxGTmaxTminG腳手架自重:G=12461NTmax=12461N×4m/1.2m=41537NTmin=12461N×4m/4.5m=11076N腳手架傾覆推力最小為作用在頂部操作層時，大小為11.1KN，此種狀況不行1.268KN3m×4m，3.5m移動式操作平臺計算書1、次梁計算次梁承受Φ48×3.5300mm，15次梁。G=220×0.3=66N/m；1k鋼管自重標準值G=40N/m；2k永久荷載標準值G=66+40=106N/m；k施工均布活荷載標準值Q=1500×0.3=450N/m；1k計算次梁時用集中活荷載進展驗算P=900N；永久荷載和均布活荷載效應組合q=1.2×106+1.4×450=757.2N/m；M1=0.125ql2=0.125×757.2×32=852N·m；永久荷載和集中活荷載效應組合q=1.2×106=127.2N/m；P=1.4×900=1260N；M2=0.125ql2+0.25Pl=0.125×127.2×32+0.25×1260×3=1088N·m；取以上兩彎矩值中的較大值M=1343N·m，驗算次梁的彎曲強度。D48×3.5mmW5.078cm3，得W·f=5.078n n×215=1091.77N·m，900N，M＜Wn·f，滿足要求。2、主梁驗算主梁承受Φ48×3.54次梁作用在主梁上荷載為：757.2×3/2=1136N；：q1=1136/0.3=3786N/m；主梁鋼管自重荷載=40×1.2=48N/m；544.82

4-681.72-681.72-681.72-681.721(1)2(2)171.133(3)通過上述彎矩圖可知，最大彎矩值M=681.72N·my驗算彎曲強度，得xN·m＜W·f=5.078×215=1091.77N·m，滿足要求。n3、立柱鋼管強度的驗算立柱承受Φ48×3.5鋼管，一側(cè)共有4根。立桿凈截面An=489mm2，毛截面An=1808.64mm2，i=15.8mmλ=l/i=3500/15.8=222，查表知穩(wěn)定系數(shù)為φ=0.179。腳手架自重：GTmaxGTmaxTminG8+4.2m×2+3.2m×2〕×40N/m×1.2=3168+8621=11789NQ=11789+25200=36989N單根立桿荷載:q=36989/8=4624N軸心壓力N=4624N立桿按軸心受壓依下式計算強度σ=N/An=4624/489=9.5N/mm2＜f=215N/mm2，。立桿還應按下式計算其穩(wěn)定性σ=N/φA)=4624/〔0.179×1808.64〕=14.3N/m2＜f=215N/m2，要求。4、立柱與主梁連接扣件抗滑力驗算12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力依據(jù)下式計算(標準5.2.5):R≤RcRc12.80kN；4.6kN；則R≤12.8kN,雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!5T計算移動時,上部停頓施工,僅考慮腳手架自重,推腳手架時,作用力在距地為1.2m腳手架自重:G=11789NTmax=11789N×4m/1.2m=39297NTmin=11789N×4m/3.5m=13473N腳手架傾覆推力最小為作用在頂部操作層時，大小為13.5KN，此種狀況不行1.268KN1.8m×3m，3.5m移動式操作平臺計算書1、次梁計算次梁承受Φ48×3.5300mm，11次梁。G=220×0.3=66N/m；1k鋼管自重標準值G=40N/m；2k永久荷載標準值G=66+40=106N/m；k施工均布活荷載標準值Q=1500×0.3=450N/m；1k計算次梁時用集中活荷載進展驗算P=1000N；永久荷載和均布活荷載效應組合q=1.2×106+1.4×450=757.2N/m；M1=0.125ql2

=0.12×757.2×1.82

=307N·m；永久荷載和集中活荷載效應組合q=1.2×106=127.2N/m；P=1.4×1000=1400N；N·m；N·m，驗算次梁的彎曲強度。D48×3.5mmWn=5.078cm3，得Wn·f=5.078×215=1091.77N·m，1000N，M＜Wn·f，滿足要求。。。。。892、主梁驗算主梁承受Φ48×3.53〔1〕主梁按兩跨簡支梁連續(xù)梁計算，其荷載為：757.2×1.8/2=681.5N；：q1=681.5/0.3=2272N/m；主梁鋼管自重荷載=40×1.2=48N/m；365.40

3-652.501-652.501(1)2(2)y〔2x〕驗算彎曲強度，得

=0.12×〔2272+48〕×1.52

=653N·m；N·m＜W·f=5.078×215=1091.77N·m，滿足要求。n3、立柱鋼管強度的驗算立柱承受Φ48×3.5鋼管，共有3根。立桿凈截面An=489mm2，毛截面An=1808.64mm2，i=15.8mmλ=l/i=3500/15.8=222，查表知穩(wěn)定系數(shù)為φ=0.179。腳手架自重：G=220N/m2×1.8m×3m×1.2+(3.2m×6+2.0m×15+4.8m×4+4.0m×4+4.7m×6+3.2m×2+2.0m×2〕×40N/m×1.2=1426+5904=7330N1500N/m2×1.8m×3m×1.4=11340NQ=7330+11340=18670N單根立桿荷載:q=18670/6=3112N軸心壓力N=3112N立桿按軸心受壓依下式計算強度σ=N/An=3112/489=6.4N/mm2＜f=215N/mm2，。立桿還應按下式計算其穩(wěn)定性σ=N/(φA)=3112/〔0.179×1808.64〕=9.6N/m2＜f=215N/mm2，要求。4、立柱與主梁連接扣件抗滑力驗算12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力依據(jù)下式計算(標準5.2.5):R≤RcRc12.80kN；3.1kN；則R≤12.8kN,雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!5T計算1.2mGTmaxGTmaxTminG腳手架自重:G=7330NTmax=7330N×3m/1.2m=18325NTmin=7330N×3m/3.5m=6283N6.3KN，此種狀況不行1.2到達18.3KN68KN左右，因此移動腳手架推移時是比較安全的，不會發(fā)生傾覆。 91、次梁計算次梁承受Φ48×3.5300mm，2模板自重傳給次梁的荷載G=5*0.05*0.3=0.075KN/m；1k鋼管自重標準值G=0.04KN/m；2k永久荷載標準值G=0.075+0.04=0.115kN/m；k施工均布活荷載標準值Q=1.5×0.3=0.45KN/m；1k計算次梁時用集中活荷載進展驗算P=1KN；永久荷載和均布活荷載效應組合q=1.2×0.115+1.4×0.45=0.768KN/m；最不利荷載布置計算彎矩圖如下：最大彎矩值-0.86N·m永久荷載和集中活荷載效應組合q=1.2×0.115=0.138KN/m；P=1.4×1=1.4KN；最不利荷載布置計算彎矩圖如下：。。。。01最大彎矩值0.93N·m。取以上兩彎矩值中的較大值M=930N·m，驗算次梁的彎曲強度。D48×3.5mm鋼管的截面抵抗矩為W

=5.078cm3，得Wn

·f=5.078n×215=1091.77N·m，故知取集中活載載為1000N時，M<滿足要求。2、主梁驗算主梁承受Φ48×3.554次梁〔有活載作用〕作用在主梁上荷載為：2.88KN,次梁〔無活載作用〕作用在主梁上荷載為：0.743KN,=0.04×1.2=0.048N/m；最不利荷載布置計算彎矩圖如下：最大彎矩值1.10KN·m。驗算彎曲強度，得n3、立柱鋼管強度的驗算立柱承受Φ48×3.53所以，驗算中間立柱。立桿凈截面An=489mm2，毛截面An=1808.64mm2，回轉(zhuǎn)半徑i=15.8mm最大長細比λ=l/i=1400/15.8=94.94，查表知穩(wěn)定系數(shù)為φ=0.662。主梁傳來集中力N1=6.444KN立桿承受操作面以外其他桿件荷載〔包括橫杠，立桿和剪刀撐，扶梯〕N〔橫杠〕=8*1.5*0.04*1.2=0.576KNN(自重)=10.2*0.04*1.2=0.490KNN(剪刀撐)=〔7.524*4/5+7.524*4/3〕*0.04*1.2=0.770KN扶梯承受Ф35鍍鋅鋼管焊接而成，寬度為400mm，每步高300m