北美地區(qū)GB150和JIS標(biāo)準(zhǔn)主要參照ASME規(guī)范EN13445系統(tǒng)課件

ASMEⅧ-1、Ⅷ-2介紹

（和設(shè)計(jì)有關(guān)的內(nèi)容）

2009.11，杭州華東理工大學(xué)

丁伯民聯(lián)系方式：Tel（021）64233036E-maildingwenqi@

ASMEⅧ-1、Ⅷ-2介紹

（和設(shè)計(jì)有關(guān)1

各國(guó)壓力容器標(biāo)準(zhǔn)體系主要是三大體系，ASME，EN13445和гостASME系統(tǒng):亞太、北美地區(qū)，GB150和JIS標(biāo)準(zhǔn)主要參照ASME規(guī)范EN13445系統(tǒng):歐洲大陸地區(qū)，主要參照BS5500(現(xiàn)改為PD5500)，CODAP和AD規(guī)范гост系統(tǒng):俄羅斯及原東歐國(guó)家，現(xiàn)國(guó)內(nèi)很少關(guān)心20世紀(jì)末歐共體提出PED(承壓設(shè)備指令)并統(tǒng)一成EN13445后，形成歐美體系的競(jìng)爭(zhēng)，所以ASME(特別是Ⅷ-2)和EN有相互靠近的趨勢(shì)各國(guó)壓力容器標(biāo)準(zhǔn)體系主要是三大體系，ASME，EN12

ASME規(guī)范體系是美國(guó)機(jī)械工程師學(xué)會(huì)(ASME)的行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)，只有在地方政府的安全監(jiān)察部門(mén)以法律形式認(rèn)可情況下才能成為法定控制產(chǎn)品質(zhì)量的技術(shù)法規(guī)，未提及容器分類(lèi)是包括各種材料、制造方法、容器類(lèi)型的標(biāo)準(zhǔn)，材料、設(shè)計(jì)、制造、無(wú)損檢測(cè)、焊接工藝等都可由各卷ASME規(guī)范解決(封閉式規(guī)范)三年一版，一年一個(gè)增補(bǔ)，每年二次條款解釋，規(guī)范案例ASME規(guī)范體系是美國(guó)機(jī)械工程師學(xué)會(huì)(ASME)的3

GB150的體系

含GB151，JB4732等以《壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》為框架的具體執(zhí)行標(biāo)(現(xiàn)改為《簡(jiǎn)單壓力容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》、《固定式容器安全技術(shù)監(jiān)察規(guī)程》)，按容器的潛在危險(xiǎn)程度分為三類(lèi)還涉及一系列其它標(biāo)準(zhǔn):GB151，JB4732，GB16749，JB/T4710，JB/T4731，JB/T4735和鋁制、鈦制、銅制、鎳和鎳合金制容器等，并和鋼制壓力容器焊接工藝評(píng)定、鋼制壓力容器焊接規(guī)程、承壓設(shè)備無(wú)損檢測(cè)等標(biāo)準(zhǔn)配套使用不定期出版和修改(GB150已在修改)GB150的體系

含GB154

ASMEⅧ概況建造規(guī)范(包括材料、設(shè)計(jì)、制造、檢驗(yàn)、試驗(yàn)、認(rèn)證和泄壓在內(nèi)的全面考慮)，現(xiàn)包括英制和公制Ⅷ-11914～08A容器建造規(guī)則U證Ⅷ-21968～08A壓力容器建造另一規(guī)則U2證Ⅷ-31997～08A高壓容器建造規(guī)則U3證三年一個(gè)版本，每年一個(gè)增補(bǔ)（注意2008A，2009A)、規(guī)范案例（每年4次），半年一個(gè)條款解釋ASMEⅧ概況建造規(guī)范(包括材料、設(shè)計(jì)、制造5

ASME規(guī)范的適用范圍

ASMEⅧ-1適用于所設(shè)計(jì)容器的內(nèi)壓或外壓超過(guò)100kPa，內(nèi)壓力不超過(guò)20MPa的固定式壓力容器，但符合規(guī)范相應(yīng)要求的任何壓力容器，可以打U鋼印ASMEⅧ-2也適用于固定式壓力容器，其規(guī)則沒(méi)有規(guī)定的壓力范圍，但并不包括所有的結(jié)構(gòu)型式。對(duì)極高的壓力，可能需要作出某些補(bǔ)充，容器仍能滿足規(guī)范一切要求后，可以打規(guī)范鋼印ASMEⅧ-3適用于通常超過(guò)70MPa的金屬固定式壓力容器。但既不旨在規(guī)定Ⅷ-1或Ⅷ-2的壓力上限，也不旨在規(guī)定Ⅷ-3的壓力下限各冊(cè)都適用于疲勞分析容器，都未涉及達(dá)到蠕變溫度的容器ASME規(guī)范的適用范圍

ASMEⅧ-1適用于所設(shè)計(jì)容6

GB150等的適用范圍

GB150適用于設(shè)計(jì)壓力為0.1MPa～35MPa、真空度不低于0.02MPa的非直接火鋼制固定式壓力容器，不適用于要求作疲勞分析的容器

JB4732適用于設(shè)計(jì)壓力為0.1MPa～100MPa、真空度不低于0.02MPa的非直接火鋼制固定式壓力容器，且明確為按分析設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)GB151適用于公稱壓力不大于35MPa、公稱直徑不大于2600mm，且公稱壓力和公稱直徑的乘積不大于10000MPa×mm的鋼制管殼式換熱器都未涉及溫度達(dá)到蠕變范圍的容器

GB150等的適用范圍

GB150適用于設(shè)計(jì)壓力為07

EN13445的適用范圍EN13445適用于最大許用壓力大于0.5bar(表壓)、但也可用于在較低壓力(包括真空)下操作的非直接火固定式壓力容器，并未限定壓力上限EN13445僅適用于鋼和鑄鋼制壓力容器，但在第6篇中規(guī)定了對(duì)球墨鑄鐵的特殊考慮，在第8篇中包括了Al及Al合金壓力容器及其元件的補(bǔ)充要求。EN13445不適用于多層容器列出疲勞分析的具體方法溫度可達(dá)到蠕變范圍，并在設(shè)計(jì)篇的附錄B提及蠕變校核(07.06增加)EN13445的適用范圍EN13445適用于最大許8

ASMEⅧ介紹─前言（1）ASME壓力容器規(guī)范是壓力容器的建造規(guī)則規(guī)范制定了強(qiáng)制性要求、特殊禁用規(guī)定以及非強(qiáng)制性指南是包括多種制造方法、多種材料容器的建造規(guī)則ASMEⅧ-1、Ⅷ-2是包括立式或臥式容器、換熱器、膨脹節(jié)(球形容器？)等在內(nèi)各種壓力容器的建造規(guī)則Ⅷ-1、Ⅷ-2、Ⅷ-3共三冊(cè)各適用于不同的對(duì)象關(guān)于計(jì)算機(jī)和有限元的使用，設(shè)計(jì)用線算圖和曲線擬合公式ASME規(guī)范的卷、版本、增補(bǔ)、條款解釋、規(guī)范案例、例題ASMEⅧ介紹─前言（1）ASME壓力容器規(guī)范是壓力9

ASMEⅧ介紹─前言（2）內(nèi)容不斷增加、更新，安全(設(shè)計(jì))系數(shù)不斷降低，不斷引入新的設(shè)計(jì)理念2007版Ⅷ-2全部改寫(xiě)，設(shè)計(jì)部分分為按規(guī)則設(shè)計(jì)和按分析設(shè)計(jì)，前者所包括元件和Ⅷ-1基本相同，且某些技術(shù)內(nèi)容方面向EN13445靠攏；后者僅指前者未包括、或形狀載荷等超出前者時(shí)，且都用數(shù)值解，編排方式似也向EN13445靠攏和國(guó)內(nèi)標(biāo)準(zhǔn)的編寫(xiě)習(xí)慣略有不同GB150、JB4732主要引自ASMEⅧ-1和Ⅷ-2，但由于某些原因(如國(guó)內(nèi)情況，技術(shù)政策，以及某些誤引或漏引等)而造成區(qū)別ASMEⅧ介紹─前言（2）內(nèi)容不斷增加、更新，安全(10ASMEⅧ-1特點(diǎn)和主要內(nèi)容

(1)引言U●A分卷通用要求，是適用于全冊(cè)的要求

UG●B分卷與制造方法有關(guān)的要求UW，UF，UB●C分卷與各類(lèi)材料有關(guān)的要求UCS，UNF，UHA，UCI，UCL，UCD，UHT，ULW，ULT，UHX，UIG(2009A新增，不透性石墨建造壓力容器的要求)ASMEⅧ-1特點(diǎn)和主要內(nèi)容(1)引言U11ASMEⅧ-1特點(diǎn)和主要內(nèi)容

(2)●

強(qiáng)制性附錄37(08A增加35)(09A增加36-40)●非強(qiáng)制性附錄25(08A增加KK和LL)(09A增加MM)●相關(guān)的卷Ⅱ卷材料A篇鐵基材料， B篇非鐵基材料C篇焊條、焊絲及填充金屬材料D篇性能(英制、公制) Ⅴ卷無(wú)損檢測(cè) Ⅸ卷焊接和釬焊評(píng)定ASMEⅧ-1特點(diǎn)和主要內(nèi)容(2)●強(qiáng)制性附錄3712設(shè)計(jì)參數(shù)和有關(guān)的問(wèn)題(1)

●所考慮的失效準(zhǔn)則和強(qiáng)度理論彈性，彈-塑性，塑性，安定性，穩(wěn)定性(線性彈性，非線性彈性，塑性)，膨脹節(jié)部分也包括疲勞，最大主應(yīng)力理論●設(shè)計(jì)壓力(獨(dú)立容器，組合容器—獨(dú)用元件、公用元件，按獨(dú)立容器設(shè)計(jì)，按壓差設(shè)計(jì))UG-21，UG-99，UG-19,附錄3-2設(shè)計(jì)參數(shù)和有關(guān)的問(wèn)題(1)

●所考慮的失效準(zhǔn)則和強(qiáng)度理13設(shè)計(jì)參數(shù)和有關(guān)的問(wèn)題(2)

●最大許用工作壓力，由計(jì)算求得的試驗(yàn)壓力UG-99，附錄3-2●設(shè)計(jì)溫度(最高、最低MDMT)UG-20，UCS-66●腐蝕裕量，材料壁厚負(fù)偏差及制造減薄量UG-25，UG-16，UG-32注18●壓力試驗(yàn)，試驗(yàn)壓力（最大許用工作壓力，設(shè)計(jì)壓力，計(jì)算得的試驗(yàn)壓力），試驗(yàn)溫度，試驗(yàn)壓力上限(內(nèi)壓容器，真空容器，獨(dú)立容器，組合容器—其公用元件按獨(dú)立容器設(shè)計(jì)、按壓差設(shè)計(jì))UG-99，UG-100設(shè)計(jì)參數(shù)和有關(guān)的問(wèn)題(2)

●最大許用工作壓力，由計(jì)算14設(shè)計(jì)參數(shù)和有關(guān)的問(wèn)題(3)

獨(dú)立容器:內(nèi)壓PT=1.3PS/ST(原理分析)真空PT=1.3P(原理分析)組合容器:組合容器的獨(dú)用元件或組合容器按獨(dú)立容器設(shè)計(jì)時(shí)：和獨(dú)立容器壓力試驗(yàn)相同組合容器舉例設(shè)計(jì)參數(shù)和有關(guān)的問(wèn)題(3)

獨(dú)立容器:內(nèi)壓PT=1.15設(shè)計(jì)參數(shù)和有關(guān)的問(wèn)題(4)

組合容器(不按獨(dú)立容器設(shè)計(jì)時(shí))的公用元件：ΔP<max(P1，P2)，即P1、P2同號(hào)時(shí)[UG-99(e)(2)]:先內(nèi)筒PT=1.3(P2-P1)S/ST再兩側(cè)同時(shí)P1側(cè):PT=1.3P1S/ST

P2側(cè):PT=1.3P2S/ST此時(shí)要控制兩室壓差不超過(guò)內(nèi)筒的試驗(yàn)壓力值

ΔP>max(P1，P2)，即P1、P2異號(hào)時(shí)[UG-99(e)(1)]:先內(nèi)筒PT=1.3P1(按真空容器，內(nèi)壓方式)再夾套PT=max[1.3P2S/ST，(P2-P1)S/ST]其中比值S/ST為構(gòu)成該容器各元件(不包括螺栓)中的最小值設(shè)計(jì)參數(shù)和有關(guān)的問(wèn)題(4)

組合容器(不按獨(dú)立容器設(shè)計(jì)時(shí))16

GB150壓力試驗(yàn)內(nèi)壓、外壓、真空容器，外壓容器和真空容器以內(nèi)壓進(jìn)行試驗(yàn)內(nèi)壓容器:其中，應(yīng)取各元件材料的比值中最小者(圓筒、封頭、接管、法蘭及緊固件等)

外壓容器和真空容器:要求試驗(yàn)前校核圓筒應(yīng)力，以不超過(guò)0.9倍屈服強(qiáng)度為滿足GB150壓力試驗(yàn)內(nèi)壓、外壓、真空容器，外壓容器17設(shè)計(jì)參數(shù)和有關(guān)的問(wèn)題（5）

安全系數(shù)Ⅷ-1nT=3.5ny=1.5焊管的許用應(yīng)力中已引入系數(shù)0.85Ⅷ-2nT=2.4ny=1.5GB150nb=3.0ns=1.6(將改為nb=2.7ns=1.5)JB4732nb=2.6ns=1.5(將改為nb=2.4ns=1.5)設(shè)計(jì)參數(shù)和有關(guān)的問(wèn)題（5）

18

焊接接頭分類(lèi)

(1)

分類(lèi)目的:確定焊縫結(jié)構(gòu)，探傷程度，焊接接頭系數(shù)分類(lèi)的出發(fā)點(diǎn):按接頭所在位置，即接頭所承受的最大應(yīng)力，不是按接頭結(jié)構(gòu)型式焊接接頭類(lèi)別Ⅷ-1(A、B、C、D類(lèi))Ⅷ-2（增加E類(lèi))焊縫結(jié)構(gòu)型式Ⅷ-1(1～8型)(表UW-12)Ⅷ-2(無(wú)搭接接頭，并增加10型填角焊縫)焊接接頭分類(lèi)(1)分類(lèi)目的:確定焊縫結(jié)構(gòu)，探傷19

焊接接頭分類(lèi)(2)A類(lèi):圓筒、錐殼的縱向和螺旋形接頭，球殼、成型封頭或平板上任意方向的拼接接頭，連接球殼和圓筒等殼體的環(huán)向接頭（即承受最大主應(yīng)力的接頭）B類(lèi):殼體或變徑段上的環(huán)向接頭，連接各成型封頭(球殼除外)至殼體的環(huán)向接頭(即承受第二主應(yīng)力的接頭）C類(lèi):連接法蘭、管板或平蓋至殼體的接頭，連接矩形截面容器各側(cè)板的接頭，可以是對(duì)接或角接（有一件涉及平板時(shí)）D類(lèi):連接接管與殼體或矩形截面容器的接頭，可以是對(duì)接或角接(都是殼體或矩形截面容器時(shí))焊接接頭分類(lèi)(2)A類(lèi):圓筒、錐殼的縱向和螺旋形20

焊接接頭分類(lèi)

(3)

焊接接頭分類(lèi)(3)21

焊接接頭分類(lèi)(4)A、B類(lèi)除個(gè)別者外(如錐殼對(duì)圓筒的連接)都是對(duì)接或搭接C、D類(lèi)可以是對(duì)接（搭接）或角接，所以對(duì)C、D類(lèi)應(yīng)寫(xiě)明是對(duì)接還是角接焊接接頭分類(lèi)(4)A、B類(lèi)除個(gè)別者外(如錐22

GB150焊接接頭分類(lèi)參照ASMEⅧ-1的A、B、C、D名詞，但不同RT、UT者(即對(duì)接者)為A、B類(lèi)，A為受第一主應(yīng)力，B為受第二主應(yīng)力MT、PT者(即角接者)為C、D類(lèi)，C為二連接件中有板者，D為二連接件都為殼者但:嵌入式接管與殼體的對(duì)接因要RT、UT檢測(cè)，所以不劃為D類(lèi)而改劃為A類(lèi);多層包扎容器層板的縱向接頭因不能RT、UT，所以不劃為A類(lèi)而改劃為C類(lèi)對(duì)平板或管板的拼接接頭，平板或管板對(duì)圓筒的對(duì)接接頭漏劃GB150焊接接頭分類(lèi)參照ASMEⅧ-1的A、B、23GB150焊接接頭分類(lèi)GB150焊接接頭分類(lèi)24焊接接頭使用限制舉例（1）當(dāng)充裝致死物料時(shí)，除換熱管等外，所有A類(lèi)應(yīng)為(1)型，所有B類(lèi)或C類(lèi)對(duì)接應(yīng)為(1)型或(2)型當(dāng)UCS篇材料容器在UCS-68指定的溫度下運(yùn)行或UHA篇材料要求作沖擊試驗(yàn)時(shí)，所有A類(lèi)應(yīng)為(1)型，所有B類(lèi)應(yīng)為(1)型或(2)型，所有C類(lèi)、D類(lèi)應(yīng)為貫穿整個(gè)接頭截面的全焊透(對(duì)接或角接)(UW-2)焊接接頭使用限制舉例（1）當(dāng)充裝致死物料時(shí)，除換熱管等外，25焊接接頭使用限制舉例

GB150GB150未提及，都列于《容規(guī)》51、54條(新容規(guī)3.14.1和3.14.2條)51條:筒體縱向接頭、筒節(jié)與筒節(jié)(封頭)連接的環(huán)向接頭，封頭的拼接接頭，必須采用全截面焊透的對(duì)接接頭54條:接管與殼體間的接頭以及夾套容器的接頭有以下情況之一的，應(yīng)采用全焊透(劇毒介質(zhì)容器，做氣壓試驗(yàn)的，第三類(lèi)容器，低溫容器，按疲勞設(shè)計(jì)的容器，直接火加熱的容器，移動(dòng)式容器)焊接接頭使用限制舉例

26

焊接接頭的檢測(cè)要求舉例(1)

全部射線檢測(cè):儲(chǔ)存致死物料容器的所有對(duì)接焊縫，公稱厚度超過(guò)38mm的所有對(duì)接焊縫，按表UW-12中(a)欄選用焊接接頭系數(shù)的A類(lèi)和D類(lèi)對(duì)接焊縫抽樣射線檢測(cè):除UW-11(a)(5)(b)要求者外，按表UW-12中(b)欄選用焊接接頭系數(shù)的A類(lèi)和D類(lèi)對(duì)接焊縫

(每一容器中每15m或其余不足15m者作一處檢測(cè))不作射線檢測(cè):僅按外壓設(shè)計(jì)或按表UW-12中(c)欄選用焊接接頭系數(shù)的A類(lèi)和D類(lèi)對(duì)接焊縫

焊接接頭的檢測(cè)要求舉例(1)全部射線檢測(cè):儲(chǔ)存27焊接接頭檢測(cè)要求舉例(2)

射線或超聲波檢測(cè):某些方法焊接的焊縫[UW-11(d)、(e)、(f)]按超聲波檢測(cè)，容器使最終封閉焊縫無(wú)法進(jìn)行射線檢測(cè)時(shí)，可以超聲波檢測(cè)代替，缺少適當(dāng)?shù)纳渚€檢測(cè)設(shè)備而用超聲波檢測(cè)是不允許的[UW-11(a)(7)]規(guī)范標(biāo)志：全部射線檢測(cè)者，標(biāo)志為RT1；如A類(lèi)接頭擬取為1.0，因而對(duì)和A類(lèi)相交的B類(lèi)和C類(lèi)對(duì)接接頭作抽樣檢測(cè)者，標(biāo)志為RT2；抽樣射線檢測(cè)者，標(biāo)志為RT3；只有容器的部分接頭滿足規(guī)范要求的檢測(cè)規(guī)定，或標(biāo)志RT1、RT2、RT3都不合適時(shí)，標(biāo)志為RT4[UG-116(e)]焊接接頭檢測(cè)要求舉例(2)射線或超聲波檢測(cè):某些方法焊28

焊接接頭檢測(cè)要求舉例

GB150全部射線或超聲檢測(cè):鋼材厚度超過(guò)一定值者，氣壓試驗(yàn)者，盛裝極度或高度危害介質(zhì)者，多層包扎容器內(nèi)筒的縱縫，套合容器各層的縱縫等局部射線或超聲檢測(cè):除規(guī)定全部檢測(cè)外的接頭，但以下部位應(yīng)全部檢測(cè)：焊縫交叉部位，先拼板后成形凸形封頭上的所有接頭，被補(bǔ)強(qiáng)圈、支座、墊板、內(nèi)件等覆蓋的接頭，以開(kāi)孔中心為圓心，1.5倍開(kāi)孔直徑為半徑的圓中所包容的接頭，嵌入式接管與圓筒或封頭的對(duì)接接頭等。檢測(cè)長(zhǎng)度不少于各接頭長(zhǎng)度的20%，且不小于250mm除個(gè)別者外不允許不作檢測(cè)焊接接頭檢測(cè)要求舉例

29

焊接接頭檢測(cè)要求舉例

GB150磁粉或滲透檢測(cè)基本同射線和超聲檢測(cè)，但對(duì)材料強(qiáng)度較高多層包扎容器各層板的縱縫、堆焊表面、復(fù)合鋼板復(fù)合層的接頭等也要求100%檢測(cè)未提及射線或超聲檢測(cè)的規(guī)定，但《容規(guī)》第86條(新容規(guī)條)有規(guī)定，傾向性意見(jiàn)是，盡量采用射線檢測(cè)《容規(guī)》第85條(新容規(guī).2條)還補(bǔ)充了要求全部射線或超聲檢測(cè)的對(duì)接接頭焊接接頭檢測(cè)要求舉例

30

焊接接頭系數(shù)的選用指用于設(shè)計(jì)公式中的(對(duì)接，搭接)接頭由接頭類(lèi)型、探傷程度按表UW-12查取對(duì)按表UW-12(a)欄查取E值的A類(lèi)和D類(lèi)對(duì)接接頭（包括無(wú)縫管），要求:連接容器筒節(jié)或封頭的A類(lèi)和B類(lèi)焊縫應(yīng)是(1)型或(2)型;與容器A類(lèi)焊縫相交的B類(lèi)或C類(lèi)對(duì)接焊縫至少要抽樣檢測(cè)，如不滿足，則只能按表UW-12(b)欄查取承受壓縮應(yīng)力時(shí)，取E=1.0焊接接頭系數(shù)的選用指用于設(shè)計(jì)公式中的(對(duì)接，搭接)接31焊接接頭系數(shù)的選用焊接接頭系數(shù)的選用32焊接接頭系數(shù)的選用焊接接頭系數(shù)的選用33焊接接頭系數(shù)的選用

GB150雙面焊對(duì)接、或相當(dāng)于雙面焊的全焊透對(duì)接(指用氬弧焊打底的單面焊)接頭100%檢測(cè):1.0，局部檢測(cè):0.85單面焊對(duì)接接頭(有金屬墊板)100%檢測(cè):0.9，局部檢測(cè):0.8未提及受壓縮應(yīng)力時(shí)的取值焊接接頭系數(shù)的選用

34角接接頭結(jié)構(gòu)和強(qiáng)度校核開(kāi)孔接管的角接接頭結(jié)構(gòu)以圖形及詳細(xì)尺寸的方式規(guī)定，凡全焊透者不必作強(qiáng)度校核，非全焊透者應(yīng)對(duì)各強(qiáng)度途徑進(jìn)行校核(圖UW-16.1起，UG-41)凡不符合圖形及規(guī)定尺寸者，其填角焊縫強(qiáng)度需予校核[UW-18(d)]角接接頭結(jié)構(gòu)和強(qiáng)度校核開(kāi)孔接管的角接接頭結(jié)構(gòu)以圖形及詳細(xì)尺35角接接頭結(jié)構(gòu)和強(qiáng)度校核

GB150在附錄J中參照ASMEⅧ-1列出了焊接結(jié)構(gòu)，但未提及如未按這些結(jié)構(gòu)尺寸時(shí)要否校核，如何校核《容規(guī)》第52條僅規(guī)定在對(duì)角焊縫進(jìn)行強(qiáng)度驗(yàn)算后，應(yīng)將強(qiáng)度驗(yàn)算結(jié)果列入技術(shù)文件，但未提及如何驗(yàn)算(新容規(guī)未列入)角接接頭結(jié)構(gòu)和強(qiáng)度校核

G36材料（1）

UCS

(1)適用范圍UG-4，UCS-5因涉及鑄鐵，故在涉及塑性失效準(zhǔn)則時(shí)應(yīng)予注意(例如法蘭，換熱器等)

含碳量超過(guò)0.35%的碳鋼和低合金鋼不得用于焊接結(jié)構(gòu)或采用氧氣切割下料

安全系數(shù)和許用應(yīng)力Ⅱ卷D篇

nb=3.5，ns=1.5，螺栓:ns≥2.5焊管許用應(yīng)力中已引入焊接接頭系數(shù)0.85（UG-53i)材料（1）

37材料（2）

UCS(2)關(guān)于16MnR:規(guī)范案例2506允許在同時(shí)滿足下列條件時(shí)采用我國(guó)GB665416MnR制造ASMEⅧ-1的容器：(1)許用應(yīng)力僅為我國(guó)規(guī)定值的85%，并降低高溫的上限（2）只能用于內(nèi)壓元件，不只能用于外壓元件

(3)應(yīng)進(jìn)行單獨(dú)的焊接工藝和焊工技能評(píng)定(4)考慮焊后熱處理時(shí)，應(yīng)視作為P-No.1材料(5)考慮沖擊試驗(yàn)要求時(shí)，應(yīng)視為曲線A的材料材料（2）

38材料（3）

UCS(3)(6)應(yīng)滿足ASMEⅧ-1中UCS篇的其它一切要求(7)應(yīng)在制造廠數(shù)據(jù)報(bào)告中列出本案例號(hào)08A:在表UCS-23中已補(bǔ)充了SA/GB6654標(biāo)準(zhǔn)號(hào)，但我國(guó)GB6654已被GB713取代，16MnR已被Q345R取代，且擬修改的容規(guī)取nb=2.4，ns=1.5材料（3）

39低溫操作和防脆斷措施(1)

進(jìn)展及總體思想除各材料標(biāo)準(zhǔn)為防止脆性斷裂而規(guī)定了CVN值外，對(duì)低溫操作還另有要求89年前根據(jù)使用經(jīng)驗(yàn)定義-30℃下為低溫容器，以夏比V沖擊功作為判別指標(biāo)，不盡合理89年起采用斷裂力學(xué)原理判斷，需要時(shí)采取防脆斷措施，形式上仍作V夏比沖擊試驗(yàn)并作為判別指標(biāo)(以下主要介紹碳鋼和低合金鋼)

低溫操作和防脆斷措施(1)

進(jìn)展及總體思想40低溫操作和防脆斷措施(2)

夏比V沖擊功示意圖低溫操作和防脆斷措施(2)

夏比V沖擊功示意圖41低溫操作和防脆斷措施(3)低溫的界定(MDMT)

UCS-66，UCS-67由設(shè)計(jì)條件的MDMT，材料類(lèi)別，元件厚度，應(yīng)力水平，按進(jìn)行判別，已作成判別圖形，如MDMT、控制厚度t的組合位于相應(yīng)材料線下方，說(shuō)明有可能脆斷而必須采取防脆斷措施(圖UCS-66)低溫操作和防脆斷措施(3)低溫的界定(MDMT)U42低溫操作和防脆斷措施(4)

低溫操作和防脆斷措施(4)

43低溫操作和防脆斷措施(5)

防脆斷措施和沖擊試驗(yàn)溫度，

如需沖擊，則在該MDMT下沖擊KⅠC值和CVN值的數(shù)量關(guān)系，形式上仍用在MDMT時(shí)的CVN值判別的調(diào)整[低應(yīng)力狀態(tài)(圖UCS-66.1)，規(guī)范規(guī)定以外的焊后熱處理(UCS-68(c)，某些中低強(qiáng)度鋼在一定條件下的免除UG-20(f)]沖擊試驗(yàn)溫度的調(diào)整[可以做標(biāo)準(zhǔn)尺寸試樣而做了小尺寸試樣時(shí)溫度的調(diào)低（表UG-84.2)，靜載荷和動(dòng)載荷對(duì)低強(qiáng)度鋼因KⅠC值區(qū)別，溫度的調(diào)高(表UG-84.4)]低溫操作和防脆斷措施(5)

防脆斷措施和沖擊試驗(yàn)溫度，44低溫操作和防脆斷措施(6)

低應(yīng)力狀態(tài)判別溫度的調(diào)低低溫操作和防脆斷措施(6)

低應(yīng)力狀態(tài)判別溫度的調(diào)低45低溫操作和防脆斷措施(7)

判別和沖擊試驗(yàn)溫度調(diào)整的示意低溫操作和防脆斷措施(7)

判別和沖擊試驗(yàn)溫度調(diào)整的示46低溫操作和防脆斷措施(8)

控制厚度(UCS-66)，(圖UCS-66.3)沖擊功(CVN)的合格值(圖UG-84.1)，元件厚度只允許用小試樣時(shí)(包括元件厚度足夠制作標(biāo)準(zhǔn)試樣而做了小試樣時(shí))其合格值按比例增加對(duì)UHT材料，應(yīng)按UHT-6進(jìn)行試驗(yàn)，其合格指標(biāo)為缺口對(duì)面的側(cè)向膨脹值(圖UHT-6.1)低溫操作和防脆斷措施(8)

控制厚度(UCS-66)，(圖47低溫操作和防脆斷措施(9)

對(duì)各MDMT有不同含義(1)設(shè)計(jì)條件給定的MDMT(包括低應(yīng)力和經(jīng)額外焊后熱處理時(shí)的調(diào)整，即供判別要否沖擊用試驗(yàn)的)(2)沖擊試驗(yàn)的MDMT(包括因小試樣調(diào)低或低強(qiáng)度鋼調(diào)高了的)(3)各元件MDMT中的最高值，為打在容器銘牌上和MAWP共存的MDMT低溫操作和防脆斷措施(9)

對(duì)各MDMT有不同含義48低溫操作和防脆斷措施(10)

控制厚度[UCS-66(a)]低溫操作和防脆斷措施(10)

控制厚度[UCS-66(49低溫操作和防脆斷措施(11)

UCS材料的CVN合格值低溫操作和防脆斷措施(11)

UCS材料的CVN合格值50低溫操作和防脆斷措施(12)

UHT材料缺囗對(duì)面的側(cè)向膨脹量合格值低溫操作和防脆斷措施(12)

UHT材料缺囗對(duì)面的側(cè)向膨脹51低溫操作和防脆斷措施(13)高強(qiáng)度鋼的側(cè)向膨脹值低溫操作和防脆斷措施(13)高強(qiáng)度鋼的側(cè)向膨脹值52

低溫操作和防脆斷措施(14)

ASMEⅧ-1的高合金鋼(UHA)材料總的思想:遠(yuǎn)較UCS材料的要求為低在-48℃以上時(shí)不要求沖擊試驗(yàn)UHA-51列出了具體規(guī)定，附錄JJ列出了判別的流程圖

低溫操作和防脆斷措施(14)

AS53

低溫操作和防脆斷措施

GB150上世紀(jì)中期的經(jīng)驗(yàn)判斷法，-20℃以下為低溫容器，材料V夏比沖擊功和結(jié)構(gòu)要滿足附錄C要求低溫低應(yīng)力工況的免除:元件雖低于-20℃但其環(huán)向應(yīng)力≤標(biāo)準(zhǔn)屈服強(qiáng)度的1/6，且不大于50MPa，其MDMT+50℃后高于-20℃者，不屬低溫容器。但Rm值大于540MPa者不適用此免除條件采用10×10×55mm的標(biāo)準(zhǔn)試樣，無(wú)法制備時(shí)，也可用厚為7.5mm或5mm的小試樣，一般應(yīng)不小于鋼材厚度的80%（未提及可以制備時(shí)是否可作小試樣及相應(yīng)措施），其CVN合格值按規(guī)定值的比例縮減在元件的MDMT下沖擊，但滿足低應(yīng)力工況條件，而MDMT+50℃后仍低于-20℃者，則在該溫度沖擊

低溫操作和防脆斷措施54內(nèi)壓圓筒、錐殼和封頭

(1)圓筒、球殼和錐殼:薄壁(UG-27，UG-32)，厚壁公式的調(diào)整式;厚壁(1-1，1-2，1-3)，注意適用范圍圓筒和錐殼:周向應(yīng)力或軸向應(yīng)力控制，縱向接頭或環(huán)向接頭系數(shù)(或排孔削弱系數(shù))球殼:兩向應(yīng)力相同碟形封頭:決定于過(guò)渡轉(zhuǎn)角區(qū)的最大應(yīng)力(引入系數(shù)M)，開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)時(shí)要考慮開(kāi)孔所在地區(qū)，但對(duì)薄壁封頭(ts/L＜0.002)要按附錄1-4(f)，考慮彈性失穏的內(nèi)壓Pe，最大應(yīng)力點(diǎn)屈服時(shí)的內(nèi)壓Py，并確定轉(zhuǎn)角區(qū)失效的內(nèi)壓Pck，引入安全系數(shù)后不低于設(shè)計(jì)內(nèi)壓為滿足;采用高強(qiáng)度材料時(shí)為避免開(kāi)裂的措施內(nèi)壓圓筒、錐殼和封頭(1)圓筒、球殼和錐殼:薄壁(UG55內(nèi)壓圓筒、錐殼和封頭

(2)內(nèi)壓圓筒、錐殼和封頭(2)56內(nèi)壓圓筒、錐殼和封頭

(3)橢圓形封頭:決定于過(guò)渡轉(zhuǎn)角區(qū)的最大應(yīng)力(引入系數(shù)K)，和碟形封頭相同，薄壁時(shí)也要按附錄1-4（f）計(jì)及轉(zhuǎn)角區(qū)的屈服和失穩(wěn)(Ⅷ-2還提及在此處如有接管最易疲勞破壞)碟形和橢圓形封頭的當(dāng)量使用:r=0.17D，L=0.9D的碟形封頭，可相當(dāng)于2:1的橢圓形封頭(旋壓封頭的使用)錐殼無(wú)折邊時(shí)連接處的加強(qiáng)設(shè)計(jì):僅無(wú)折邊時(shí)才有需要，大、小端連接處所要求的加強(qiáng)截面積和能起加強(qiáng)作用的截面積計(jì)算(附錄1-5)內(nèi)壓圓筒、錐殼和封頭(3)橢圓形封頭:決定于過(guò)渡轉(zhuǎn)角區(qū)的57內(nèi)壓圓筒、錐殼和封頭

(4)內(nèi)壓斜錐殼設(shè)計(jì):取α1、α2中之較大值和正錐殼同樣設(shè)計(jì)[UG-36(g)]內(nèi)、外壓平封頭設(shè)計(jì)內(nèi)壓圓筒、錐殼和封頭(4)內(nèi)壓斜錐殼設(shè)計(jì):取α1、α2中58圓形平板的應(yīng)力分析圓形平板的應(yīng)力分析59內(nèi)壓圓筒、錐殼和封頭

(5)平封頭應(yīng)力分析：不分內(nèi)、外壓，應(yīng)力分布和周邊支承條件有關(guān)(絕對(duì)固支，絕對(duì)簡(jiǎn)支)，徑向和周向兩向應(yīng)力，有附加彎矩時(shí)另加(如法蘭螺栓力矩)，彈性基礎(chǔ)板(管板)平封頭設(shè)計(jì):用系數(shù)C表示周邊支承條件的影響，將最大主應(yīng)力(方向和位置都和支承條件有關(guān))限于1.5SE以下得出厚度(焊接連接時(shí))，由UG-34和相應(yīng)的圖形可確定系數(shù)C值內(nèi)壓圓筒、錐殼和封頭(5)平封頭應(yīng)力分析：不分內(nèi)、外壓，應(yīng)60內(nèi)壓圓筒、錐殼和封頭(6)

GB150的主要區(qū)別(1)薄壁成型封頭公式僅考慮過(guò)渡區(qū)的最大應(yīng)力，未計(jì)及該區(qū)可能的失穩(wěn)和屈服，所列出最小有效厚度的規(guī)定并無(wú)理論分析依據(jù)，且較ASMEⅧ-1的規(guī)定值為大(2)并無(wú)某特定尺寸的碟形和橢圓形封頭可以當(dāng)量替代的規(guī)定，在使用旋壓封頭時(shí)不知所以(3)無(wú)折邊錐殼和圓筒連接處的加強(qiáng)設(shè)計(jì)引用原ASMEⅧ-2的方法，現(xiàn)國(guó)外已改寫(xiě)(4)并無(wú)斜錐殼設(shè)計(jì)內(nèi)容內(nèi)壓圓筒、錐殼和封頭(6)

61真空容器和外壓元件設(shè)計(jì)

(1)外壓元件的受載和失穩(wěn)方式:橫向壓縮(周向失穩(wěn))，橫向和軸向受相同壓縮(如真空容器，周向失穩(wěn))，僅軸向壓縮(軸向失穩(wěn))周向失穩(wěn):薄壁殼體的線彈性失穩(wěn)、非線性彈性失穩(wěn)，厚壁殼體因屈服或強(qiáng)度不足所致的破壞軸向失穩(wěn):殼壁的線彈性失穩(wěn)、非線性彈性失穩(wěn)，整個(gè)管子沿其軸線的失穏(歐拉失穏)長(zhǎng)圓筒和短圓筒，為統(tǒng)一而用圖算法，非線性彈性失穩(wěn)，為解決非常量的彈性模量而用圖算法真空容器和外壓元件設(shè)計(jì)(1)外壓元件的受載和失穩(wěn)方式:橫向62真空容器和外壓元件設(shè)計(jì)

(2)真空容器和外壓元件設(shè)計(jì)(2)63真空容器和外壓元件設(shè)計(jì)

(3)真空容器和外壓元件設(shè)計(jì)(3)64真空容器和外壓元件設(shè)計(jì)

(4)真空容器和外壓元件設(shè)計(jì)(4)65真空容器和外壓元件設(shè)計(jì)

(5)外壓薄壁圓筒設(shè)計(jì)：由L/Do、Do/t查取A值(表示失穏時(shí)周向應(yīng)變)，由A值查取B值(表示失穏時(shí)周向應(yīng)力的某一倍數(shù))，由B算得許用外壓Pa，或在線性彈性時(shí)由E算得許用外壓PaL的定義:相鄰支撐線（有足夠剛度處）之間的長(zhǎng)度外壓厚壁圓筒設(shè)計(jì)：由規(guī)范公式根據(jù)屈服或強(qiáng)度不足算得Pa1和Pa2，Pa=min(Pa1，Pa2)外壓錐殼(兩端都為支撐線時(shí))設(shè)計(jì)：取Le=(L/2)(1+Ds/DL)，te=tcosα，按圓筒一樣方法設(shè)計(jì)真空容器和外壓元件設(shè)計(jì)(5)外壓薄壁圓筒設(shè)計(jì)：由L/Do、66真空容器和外壓元件設(shè)計(jì)

(6)外壓球殼設(shè)計(jì):取

，由A査B，并由或

求得許用外壓Pa軸向許用壓縮應(yīng)力:取

，由A查B，B即是軸向許用壓縮應(yīng)力

真空容器和外壓元件設(shè)計(jì)(6)外壓球殼設(shè)計(jì):取67真空容器和外壓元件設(shè)計(jì)

(7)外壓成型封頭設(shè)計(jì)：球冠區(qū)按球殼設(shè)計(jì)，過(guò)渡轉(zhuǎn)角區(qū)按內(nèi)壓封頭設(shè)計(jì)，但設(shè)計(jì)壓力取1.67P，相當(dāng)于引入E=0.6[UG-33(a)(1)(a)]加強(qiáng)圈設(shè)計(jì):目的，布置真空容器和外壓元件設(shè)計(jì)(7)外壓成型封頭設(shè)計(jì)：球冠區(qū)按球殼68真空容器和外壓元件設(shè)計(jì)

(8)加強(qiáng)圈設(shè)計(jì):情況1：圓筒滿足穩(wěn)定性要求（Do，Ls，t)，加強(qiáng)圈設(shè)計(jì)步驟和圓筒設(shè)計(jì)步驟相反，先將加強(qiáng)圈截面積As均攤在長(zhǎng)為L(zhǎng)s的圓筒上確定B值，由B查A，再由規(guī)范公式計(jì)算其所需慣性矩Is，注意防止側(cè)向傾覆另一情況為:圓筒未滿足穩(wěn)定性要求(Do，t)，要求長(zhǎng)度Ls為何值時(shí)能使圓筒滿足穩(wěn)定性要求，由查A值，再由A、Do/t查圖得L/Do值，L即Ls真空容器和外壓元件設(shè)計(jì)(8)加強(qiáng)圈設(shè)計(jì):情況1：圓筒滿足穩(wěn)69真空容器和外壓元件設(shè)計(jì)

(9)加強(qiáng)圈允許割斷的弧長(zhǎng)：為失穩(wěn)時(shí)的1/4波弧長(zhǎng)（圖UG-29.1)真空容器和外壓元件設(shè)計(jì)(9)加強(qiáng)圈允許割斷的弧長(zhǎng)：為失穩(wěn)時(shí)70真空容器和外壓元件設(shè)計(jì)

(10)錐殼和圓筒連接處的加強(qiáng)設(shè)計(jì)（附錄1-8）從強(qiáng)度出發(fā)的加強(qiáng)，僅當(dāng)無(wú)折邊時(shí)才需要，用滿足截面積ArL或Ars表示從剛度出發(fā)的加強(qiáng)，僅當(dāng)連接處為支撐線時(shí)才需要（包括有、無(wú)折邊），用滿足慣性矩Is表示所增加厚度或加強(qiáng)件的結(jié)構(gòu)同時(shí)滿足強(qiáng)度和剛度要求外壓斜錐殼UG-33，取α1、α2中之較大值和正錐殼同樣設(shè)計(jì)真空容器和外壓元件設(shè)計(jì)(10)錐殼和圓筒連接處的加強(qiáng)設(shè)計(jì)（71真空容器和外壓元件設(shè)計(jì)(11)

GB150的主要區(qū)別GB150主要引自ASMEⅧ-1，但二者A～B關(guān)系算圖縱坐標(biāo)的標(biāo)尺不同，要注意所用計(jì)算式和算圖的匹配，不能混用。二者的區(qū)別主要是GB150漏引或誤引所致(1)未明確A～B關(guān)系算圖右端點(diǎn)即為材料屈服點(diǎn)，致把厚薄壁分界由10改為20(2)列入了外壓容器，外壓容器設(shè)計(jì)壓力，外壓容器和真空容器以內(nèi)壓進(jìn)行壓力試驗(yàn)等，但無(wú)組合容器的上述內(nèi)容(3)成型封頭僅考慮球冠區(qū)的穩(wěn)定性，未計(jì)及過(guò)渡區(qū)的強(qiáng)度(4)無(wú)斜錐殼設(shè)計(jì)內(nèi)容真空容器和外壓元件設(shè)計(jì)(11)

72半管式夾套容器設(shè)計(jì)（1）沿革：首次公布于1992年版，后于1995年版加了補(bǔ)充直至目前。Ⅷ-2于2007年版首次列入半管式夾套容器設(shè)計(jì)（1）沿革：首次公布于1992年版，73半管式夾套容器設(shè)計(jì)（2）問(wèn)題所在：1995年版起加了“僅適用于殼體或封頭內(nèi)均為正壓，半管夾套內(nèi)為正壓兩種情況共存時(shí)”，使原有的長(zhǎng)處不再存在，對(duì)此國(guó)內(nèi)提出疑問(wèn)設(shè)計(jì)原理：由夾套壓力P1在內(nèi)筒上引起的經(jīng)(軸)向彎曲應(yīng)力F

，由內(nèi)筒壓力P在在內(nèi)筒上引起的經(jīng)(軸)向應(yīng)力S’，要求F+S’<1.5S為滿足，F(xiàn)=KP’，K由夾套和內(nèi)筒尺寸確定結(jié)構(gòu)尺寸限定:僅限于規(guī)范所列K線圖者半管式夾套容器設(shè)計(jì)（2）問(wèn)題所在：1995年版起加了“74半管式夾套容器設(shè)計(jì)（3）1995版起的補(bǔ)充：規(guī)范表示為F=1.5S-S’(F不應(yīng)大于1.5S)，S’為內(nèi)容器在內(nèi)壓和其它軸向力作用下的實(shí)際縱向拉伸應(yīng)力，S’為負(fù)值時(shí)，S’應(yīng)取為零對(duì)此的分析:限制內(nèi)容器為內(nèi)壓，其目的為避免發(fā)生F=1.5S+S’，導(dǎo)致F>1.5S，所以如用|F+S’|<1.5S表示，則不論S’為正或負(fù)，都不必?fù)?dān)心出現(xiàn)F>1.5S2007版Ⅷ-2的說(shuō)法:規(guī)定半管式夾套為內(nèi)壓，未提及內(nèi)容器壓力的正負(fù)，且規(guī)定為F=max[(1.5S-S’)，1.5S]，max可能系min之誤半管式夾套容器設(shè)計(jì)（3）1995版起的補(bǔ)充：規(guī)范表示為75半管式夾套容器設(shè)計(jì)（4）設(shè)計(jì)思路：由內(nèi)容器的半徑R、設(shè)計(jì)壓力P，初定厚度t，由校核條件，求得殼體許用的軸向彎曲應(yīng)力F

由半管式夾套容器結(jié)構(gòu)查取系數(shù)K，由F=KP’求取半管式夾套許用壓力P’，如許用壓力大于等于半管式夾套的設(shè)計(jì)壓力P1，則初定厚度t足夠由半管式夾套的設(shè)計(jì)壓力P1和內(nèi)半徑r確定半管式夾套的厚度T；半管式夾套容器設(shè)計(jì)（4）設(shè)計(jì)思路：76

開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)

(1)開(kāi)孔接管所引起的問(wèn)題

▲受載截面積的削弱，是指承受最大主應(yīng)力方向的截面

▲開(kāi)孔應(yīng)力集中，其高應(yīng)力區(qū)和孔徑d成正比

▲接管所致附加邊緣應(yīng)力，在元件上和成正比，在接管上的高應(yīng)力區(qū)和成正比●開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的設(shè)計(jì)準(zhǔn)則，主要原理及其相互關(guān)系

▲等面積法

▲壓力面積法

▲壓力面積應(yīng)力法▲彈-塑性失效法

開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(1)開(kāi)孔接管所引起的問(wèn)題77開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)

(2)●對(duì)開(kāi)孔形狀和尺寸的限制UG-36，一般d/D限于1/2-1/3，橢圓或長(zhǎng)圓形孔其長(zhǎng)短徑比為2●不需補(bǔ)強(qiáng)（包括補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算和措施）的開(kāi)孔尺寸，原理分析●

應(yīng)力校正系數(shù)原理分析，開(kāi)孔直徑

UG-37(a)，附錄L-7.7開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(2)●對(duì)開(kāi)孔形狀和尺寸的限制78開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)

(3)孔邊的應(yīng)力集中各種孔在球殼和圓筒上的布置開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(3)孔邊的應(yīng)力集中各種孔在球殼和圓79開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)

(4)應(yīng)力校正系數(shù)F周向斜開(kāi)孔分析(09A略有修改)開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(4)應(yīng)力校正系數(shù)F周向斜開(kāi)孔分析80開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)

(5)●

開(kāi)孔和焊縫的相遇或相鄰UG-37(a)，UW-14，符合補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)的開(kāi)孔，均可位于焊接接頭上，在補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算中計(jì)入接頭系數(shù)E，不需補(bǔ)強(qiáng)的小開(kāi)孔，不允許位在A類(lèi)接頭上，當(dāng)位在A類(lèi)附近或B類(lèi)或C類(lèi)對(duì)接接頭上時(shí)，應(yīng)在3d范圍內(nèi)射線檢測(cè)小開(kāi)孔和焊縫相鄰時(shí)的檢測(cè)開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(5)●開(kāi)孔和焊縫的相遇或相鄰81開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(6)●

開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的等面積法設(shè)計(jì)UG-40，UG-37

▲內(nèi)壓殼體

UG-37(a)，UW-16(c)殼體上的補(bǔ)強(qiáng)有效范圍取僅取和d有關(guān)因開(kāi)孔而引起削弱的截面積，在補(bǔ)強(qiáng)有效范圍內(nèi)各件除承受內(nèi)壓所需之外的多余截面積，對(duì)tr值的討論

▲外壓殼體UG-37(d)按慣性矩補(bǔ)強(qiáng)，換算為用面積表示時(shí)僅為內(nèi)壓所需的一半

▲平封頭UG-39，同外壓殼體開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(6)●開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的等面積法設(shè)計(jì)82開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(7)開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(7)83開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(8)▲殼體上的多個(gè)開(kāi)孔根據(jù)相鄰孔心距區(qū)分，UG-42▲圓筒和錐殼上的大開(kāi)孔附錄1-7，采用歐洲國(guó)家的壓力面積法;附錄1-10，采用Ⅷ-2的壓力面積應(yīng)力法;附錄1-9（和原Ⅷ-2相似的彈-塑性失效補(bǔ)強(qiáng)法）開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(8)▲殼體上的多個(gè)開(kāi)孔根據(jù)相84開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(9)要引入應(yīng)力校正系數(shù)F了開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(9)要引入應(yīng)力校正系數(shù)F了85開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(10)壓力面積法原理開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(10)壓力面積法原理86

開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)

(11)

大開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的壓力面積法開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(11)

87開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)

(12)

大開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的壓力面積法附錄1-7的公式和壓力面積法的公式等同開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(12)

大開(kāi)孔88

開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)

(13)

大開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)的壓力面積應(yīng)力法開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(13)

大開(kāi)89開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)

(13)●

接管頸部的厚度（UG-45）除考慮強(qiáng)度外，還考慮接管和殼體厚度的協(xié)調(diào)●

補(bǔ)強(qiáng)件的強(qiáng)度及焊縫校核途徑（UG-41）對(duì)于非整體補(bǔ)強(qiáng)者（指接管和殼體用非全焊透連接，或帶有補(bǔ)強(qiáng)板時(shí)），要對(duì)各途徑的強(qiáng)度進(jìn)行校核，即該途徑上連接焊縫的強(qiáng)度應(yīng)不小于能起補(bǔ)強(qiáng)材料的強(qiáng)度●

接管與殼體間連接焊縫的要求UW-15，UW-16，規(guī)范已列出了具體的結(jié)構(gòu)和各部尺寸，對(duì)補(bǔ)強(qiáng)圈和非全焊透結(jié)構(gòu)，要求校核填角焊縫的強(qiáng)度09A增加了UG-37(h)關(guān)于采用分塊式補(bǔ)強(qiáng)圈的規(guī)定開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(13)●接管頸部的厚度（UG-490開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(15)焊縫強(qiáng)度校核途徑乛：開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(15)焊縫強(qiáng)度校核途徑乛：91開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(16)

GB150的主要區(qū)別(1)未引入應(yīng)力校正系數(shù)F，對(duì)某些斜接管或多個(gè)開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)無(wú)法計(jì)算(2)列入不另行補(bǔ)強(qiáng)的規(guī)定，對(duì)某些設(shè)計(jì)會(huì)引起問(wèn)題(3)未提及開(kāi)孔是否可以通過(guò)焊縫、哪類(lèi)焊縫、如通過(guò)應(yīng)采取何種補(bǔ)償措施(4)未提及大開(kāi)孔補(bǔ)強(qiáng)(5)除引入附錄J外，未提及角接接頭的強(qiáng)度校核要求(6)未提及鄰近連接元件處接管頸的厚度要求(7)規(guī)定:在成型封頭過(guò)渡部分開(kāi)孔時(shí)，孔的中心線宜垂直于封頭表面開(kāi)孔及其補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計(jì)(16)

92法蘭及相關(guān)元件設(shè)計(jì)

（1）●法蘭設(shè)計(jì)(附錄2、S，UG-23)，以校核各相關(guān)部分應(yīng)力的形式，實(shí)際上是控制各部應(yīng)變以保證密封，以環(huán)板(圓環(huán))、錐頸和圓筒三者構(gòu)成兩對(duì)不連續(xù)連接為模型分別計(jì)算各處的應(yīng)力●

法蘭剛度計(jì)算附錄2主要控制法蘭環(huán)的旋轉(zhuǎn)角度，規(guī)范認(rèn)為取KⅠ=0.3，KL=0.2是能保證密封性能的，08A提及，在一定流體、壓力和溫度下，成功的操作經(jīng)驗(yàn)可代替剛度校核●

法蘭和公稱管配件標(biāo)準(zhǔn)UG-44

法蘭及相關(guān)元件設(shè)計(jì)（1）●法蘭設(shè)計(jì)(附錄2、S，U93法蘭及相關(guān)元件設(shè)計(jì)（2）華脫爾斯法分析模型整體和活套帶頸、活套不帶頸法蘭的應(yīng)力分析法蘭及相關(guān)元件設(shè)計(jì)（2）華脫爾斯法分析模型整體和活套94法蘭及相關(guān)元件設(shè)計(jì)

（3）內(nèi)壓和外壓預(yù)緊內(nèi)壓操作外壓操作法蘭及相關(guān)元件設(shè)計(jì)（3）內(nèi)壓和外壓預(yù)緊內(nèi)壓操作外壓95法蘭及相關(guān)元件設(shè)計(jì)（4）反向法蘭受載分析法蘭及相關(guān)元件設(shè)計(jì)（4）反向法蘭受載分析96法蘭及相關(guān)元件設(shè)計(jì)（5）左側(cè)接管為整體連接外側(cè)三項(xiàng)應(yīng)力內(nèi)側(cè)三項(xiàng)應(yīng)力右側(cè)接管為非整體連接外側(cè)三項(xiàng)應(yīng)力內(nèi)側(cè)僅一項(xiàng)應(yīng)力平板上的大開(kāi)孔法蘭及相關(guān)元件設(shè)計(jì)（5）左側(cè)接管為整體連接右側(cè)接管97法蘭及相關(guān)元件設(shè)計(jì)（6）帶法蘭的凸形封頭法蘭及相關(guān)元件設(shè)計(jì)（6）帶法蘭的凸形封頭98

法蘭及相關(guān)元件設(shè)計(jì)（7）注意:Hrhr可正可負(fù)

法蘭及相關(guān)元件設(shè)計(jì)（7）99法蘭及相關(guān)元件設(shè)計(jì)（8）

GB150的主要區(qū)別并未及時(shí)補(bǔ)充對(duì)法蘭剛度的校核反向法蘭尺寸和力矩平板大開(kāi)孔提及:其平蓋厚度需滿足要求法蘭及相關(guān)元件設(shè)計(jì)（8）

100

管殼式換熱器設(shè)計(jì)

(1)●發(fā)展過(guò)程，和TEMA的關(guān)系(CodeCase2429)

體系上和原CODAP相近，和TEMA相差較大，TEMA都用有效壓力P表示，僅對(duì)各種換熱器的P作出不同表示。從對(duì)各處應(yīng)力分析原理的理解，ASME和EN13445其邏輯性較為嚴(yán)密都采用均布載荷時(shí)圓平板的應(yīng)力分析，但對(duì)管板的具體結(jié)構(gòu)，計(jì)及各種不同的影響

管殼式換熱器設(shè)計(jì)(1)●發(fā)展過(guò)程，和TEMA的關(guān)101

管殼式換熱器設(shè)計(jì)(2)

U形管式●U形管式 ▲結(jié)構(gòu)類(lèi)型，各類(lèi)結(jié)構(gòu)對(duì)管板計(jì)算影響的分析UHX-12.1

▲計(jì)算思路

受均布載荷的開(kāi)孔圓平板(支承條件隨結(jié)構(gòu)而異) 開(kāi)孔的影響UHX-11.5.1,UHX-11.5.2管殼式換熱器設(shè)計(jì)(2)

102

管殼式換熱器設(shè)計(jì)

(3)

U形管式管殼式換熱器設(shè)計(jì)(3)

103

管殼式換熱器設(shè)計(jì)

(4)

U形管式管殼式換熱器設(shè)計(jì)(4)

104

管殼式換熱器設(shè)計(jì)

(5)

U形管式管、殼程壓力以及布管和不布管區(qū)相互協(xié)調(diào)的影響，引入附加力矩，UHX-12.5.2和管板整體相連的殼體或管箱的約束影響UHX-12.5.4兼作法蘭時(shí)對(duì)管板構(gòu)成的附加彎矩UHX-12.5.6管板最大彎矩UHX-12.5.7管殼式換熱器設(shè)計(jì)(5)

105

管殼式換熱器設(shè)計(jì)

(6)

U形管式用迭代法計(jì)算管板最大彎曲應(yīng)力σ，布管區(qū)外周邊的剪切應(yīng)力τUHX-12.5.8，UHX-12.5.9σ≤2S,τ≤0.8S，可先估算h值UHX-12.4(b)(09A已刪去)

計(jì)算和管板整體相連殼體或管箱的薄膜、彎曲和總應(yīng)力UHX-12.5.10σS≤1.5SS,σC≤1.5SC

如不予滿足，可增加厚度或在必要時(shí)作彈塑性計(jì)算UHX-12.5.11計(jì)算實(shí)例4個(gè)UHX-20.1

管殼式換熱器設(shè)計(jì)(6)

106

管殼式換熱器設(shè)計(jì)(7)

和GB151U形管式的對(duì)照(1)管箱和殼體的直徑可以不同(2)計(jì)及了和管板固定相連的管箱或殼體一定長(zhǎng)度范圍內(nèi)附加的彎曲和薄膜應(yīng)力(3)除計(jì)算管板彎曲應(yīng)力外，還要計(jì)算管板剪切應(yīng)力管殼式換熱器設(shè)計(jì)(7)

107

管殼式換熱器設(shè)計(jì)

(8)

固定管板式●固定管板式

▲結(jié)構(gòu)類(lèi)型，各類(lèi)結(jié)構(gòu)對(duì)管板、管束、殼體計(jì)算的影響分析UHX-13.1

▲計(jì)算思路

受軸對(duì)稱不均布載荷的開(kāi)孔圓平板(彈性基礎(chǔ)板) 開(kāi)孔的影響UHX-11.5.1，UHX-11.5.2

有效壓力Pe的計(jì)算UHX-13.5.6

★布管區(qū)和不布管區(qū)協(xié)調(diào)所引起Prim和管殼結(jié)構(gòu)U、管殼程壓力Pt、Ps有關(guān)，UHX-13.5.4

管殼式換熱器設(shè)計(jì)(8)

108

管殼式換熱器設(shè)計(jì)

(9)

固定管板式管殼式換熱器設(shè)計(jì)(9)

109

管殼式換熱器設(shè)計(jì)

(10)

固定管板式管殼式換熱器設(shè)計(jì)(10)

110

管殼式換熱器設(shè)計(jì)

(11)

固定管板式★附加螺栓預(yù)緊力PW和螺栓力W、兩側(cè)受壓面大小γb、管殼結(jié)構(gòu)U有關(guān)UHX-13.5.5(c)，UHX-13.5.4★殼體在壓力作用下變形的支承PS,和布管情況xS(UHX-13.5.1),管、殼剛度Ks,t,J(UHX-13.5.2)、殼程壓力Ps有關(guān)

★管束在壓力作用下變形的支承Pt,和布管情況xt(UHX-13.5.1),管、殼剛度Ks,t,J(UHX-13.5.2)、管程壓力Pt有關(guān)

管殼式換熱器設(shè)計(jì)(11)

111

管殼式換熱器設(shè)計(jì)

(12)

固定管板式★管、殼軸向膨脹差的支承Pγ和溫度差γ、管束剛度Kt有關(guān)UHX-13.5.5，UHX-13.5.2假設(shè)管板厚度h，由Pe并計(jì)及彈性基礎(chǔ)板、即非均布載荷時(shí)的影響(Fm)計(jì)算管板最大彎曲應(yīng)力σ，按迭代進(jìn)行，σ≤1.5S,3SUHX-13.5.7管殼式換熱器設(shè)計(jì)(12)

112

管殼式換熱器設(shè)計(jì)

(13)

固定管板式布管區(qū)外周邊剪切應(yīng)力τ，τ≤0.8SUHX-13.5.8管子軸向應(yīng)力σt,1、σt,2，拉伸最大值≤St，2St，壓縮最大值≤StbUHX-13.5.9（08A)殼體上軸向應(yīng)力σs,m，并視其正負(fù)而用強(qiáng)度或穩(wěn)定性條件限制UHX-13.5.10（08A)鄰近管板處殼體上軸向薄膜、彎曲應(yīng)力σs,m，σs,b，σs≤1.5Ss，3SsUHX-13.5.11鄰近管板處管箱上軸向薄膜、彎曲應(yīng)力σc,m，σc,b，σc≤1.5Sc，3ScUHX-13.5.11

管殼式換熱器設(shè)計(jì)(13)

113

管殼式換熱器設(shè)計(jì)

(14)

固定管板式如不予滿足，管子設(shè)計(jì)應(yīng)重新考慮，管板、殼體或管箱或增加厚度，或在必要時(shí)作彈塑性計(jì)算UHX-13.5.12，UHX-13.7

▲另一種結(jié)構(gòu)鄰近管板處加厚的殼體UHX-13.6

▲當(dāng)管板和管箱或殼體整體連接時(shí)，計(jì)及鄰近管板處徑向熱膨脹差的影響上述各有關(guān)內(nèi)容另行計(jì)算UHX-13.8管殼式換熱器設(shè)計(jì)(14)

114

管殼式換熱器設(shè)計(jì)

(15)

固定管板式說(shuō)明：(1)7種可能的危險(xiǎn)工況UHX-13.4

(2)按扣除和不扣除腐蝕裕量計(jì)算UHX-13.4(c)(Ⅷ-2對(duì)法蘭也如此計(jì)算)

(3)膨脹節(jié)剛度Kj用附錄26膨脹節(jié)的Kb

(4)用了應(yīng)力分類(lèi)的概念和彈塑性分析

(5)必要時(shí)要考慮管板撓度的影響，殼體的軸向失穩(wěn)（已在08A中補(bǔ)充)，管子對(duì)管板連接的牢固性UHX-13.4(e)

(6)列出了2個(gè)計(jì)算實(shí)例UHX-20.2(7)管子最大應(yīng)力的位置不定管殼式換熱器設(shè)計(jì)(15)

115

管殼式換熱器設(shè)計(jì)(16)

固定管板式另一種結(jié)構(gòu)管殼式換熱器設(shè)計(jì)(16)

116

管殼式換熱器設(shè)計(jì)(17)

和GB151固定管板式的對(duì)照(1)7種可能的危險(xiǎn)工況，而不是4種(2)管箱、殼體直徑可以不同(3)以扣除和不扣除腐蝕裕量?jī)煞N情況計(jì)算(4)包括了彈-塑性設(shè)計(jì)，即允許局部小范圍屈服(5)要求校核計(jì)算并殼體軸向壓縮應(yīng)力(穏定性)(6)有“另一種結(jié)構(gòu)”，可化少量代價(jià)而大為降低管板厚度(7)GB151僅適用于管板周邊不布管區(qū)較窄，較寬時(shí)要按JB4732，實(shí)際上不能算(8)GB150無(wú)結(jié)構(gòu)(d)

管殼式換熱器設(shè)計(jì)(17)

117

管殼式換熱器設(shè)計(jì)(18)

浮動(dòng)管板式●

浮動(dòng)管板式

▲結(jié)構(gòu)類(lèi)型，各類(lèi)結(jié)構(gòu)對(duì)管板、管束、殼體計(jì)算的影響分析UHX-14.1

▲計(jì)算思路除管殼間不約束外，同固定管板式，但為徑向熱膨脹差

有效壓力Pe的計(jì)算UHX-14.5.6

假設(shè)管板厚度，按在計(jì)及、不計(jì)及螺栓預(yù)緊力情況并計(jì)及彈性基礎(chǔ)板的影響(Fm)下計(jì)算管板最大彎曲應(yīng)力σ，σ≤1.5S，3SUHX-14.5.7

管殼式換熱器設(shè)計(jì)(18)

118

管殼式換熱器設(shè)計(jì)(19)

浮動(dòng)管板式因涉及兩塊周邊支承不同的管板管殼式換熱器設(shè)計(jì)(19)

119管殼式換熱器設(shè)計(jì)(20)

浮動(dòng)管板式固定端管殼式換熱器設(shè)計(jì)(20)

120

管殼式換熱器設(shè)計(jì)(21)

浮動(dòng)管板式浮動(dòng)端管殼式換熱器設(shè)計(jì)(21)

121

管殼式換熱器設(shè)計(jì)(22)

浮動(dòng)管板式布管區(qū)外周邊剪切應(yīng)力τ，τ≤0.8SUHX-14.5.8管子軸向應(yīng)力σt1，σt2，拉伸最大值≤St，2St，壓縮最大值≤

StbUHX-14.5.9(08A)鄰近管板處殼體上軸向薄膜、彎曲應(yīng)力σs,m，σs,b，σs≤1.5Ss，3SsUHX-14.5.10鄰近管板處管箱上軸向薄膜、彎曲應(yīng)力σc,m，σc,b，σc≤1.5Sc，3ScUHX-14.5.10管殼式換熱器設(shè)計(jì)(22)

122

管殼式換熱器設(shè)計(jì)(23)

浮動(dòng)管板式如不予滿足，考慮各自或同時(shí)增加厚度UHX-14.5.11

▲當(dāng)管子和殼體或管箱為整體連接時(shí)，需要時(shí)可計(jì)及管板處徑向熱膨脹差的影響，上述各有關(guān)內(nèi)容另行計(jì)算UHX-14.6說(shuō)明：(1)7種可能的危險(xiǎn)工況UHX-14.4(b)(2)列出了3個(gè)計(jì)算實(shí)例UHX-20.3(3)要用迭代法求解(4)管子最大應(yīng)力的位置不定管殼式換熱器設(shè)計(jì)(23)

123

管殼式換熱器設(shè)計(jì)

(24)

和GB151浮動(dòng)管板式的對(duì)照(1)管、殼程可取不同直徑(2)應(yīng)先設(shè)取管板厚度，然后用迭代法求解管板應(yīng)力并校核滿足(3)計(jì)及了管板徑向溫差，所以也有7個(gè)危險(xiǎn)工況管殼式換熱器設(shè)計(jì)(24)

和GB124

管殼式換熱器設(shè)計(jì)

(25)●管子對(duì)管板的連接焊縫，全強(qiáng)度焊縫和部分強(qiáng)度焊縫:UW-20，部分強(qiáng)度焊縫和脹接:附錄A

▲全強(qiáng)度焊縫，部分強(qiáng)度焊縫，計(jì)算實(shí)例UHX-20.4,UHX-20.5▲按管子拉伸強(qiáng)度確定連接焊縫尺寸

▲脹接，列出計(jì)算最大許用軸向載荷Lmax的公式管殼式換熱器設(shè)計(jì)(25)●管子對(duì)管板的連接焊縫125

管殼式換熱器設(shè)計(jì)

(26)

GB151管子對(duì)管板連接強(qiáng)度的對(duì)照對(duì)脹接(管孔是否開(kāi)槽，管端是否卷邊)和焊接，都直接列出許用拉脫力[q]值，不如ASMEⅧ-1UW-20和附錄A那樣細(xì)緻管殼式換熱器設(shè)計(jì)(26)

GB151管子126制造和檢驗(yàn)

（1）●

形狀允差

圓筒、球殼和錐殼允差UG-80

內(nèi)壓不圓度(Dmax-Dmin)，以控制附加應(yīng)力在一定范圍內(nèi)得出允差值

外壓

同樣要控制不圓度(Dmax-Dmin)，還要控制對(duì)真正圓形的最大正負(fù)偏差e值，以控制失穩(wěn)壓力，按壓桿失穩(wěn)原理，控制“壓桿”的偏心值，樣板弦長(zhǎng)為失穩(wěn)時(shí)半波弧長(zhǎng)，允差值即允許的偏心值，圖UG-80.1對(duì)錐殼、球殼L值的計(jì)算UG-80(b)

制造和檢驗(yàn)（1）●形狀允差127制造和檢驗(yàn)

（2）

外壓殼體允差e的原理看成壓桿軸向壓縮的穩(wěn)定性制造和檢驗(yàn)（2）

128制造和檢驗(yàn)

（3）

外壓殼體的圓形允差e值制造和檢驗(yàn)（3）

129制造和檢驗(yàn)

（4）凸形封頭允差UG-81

內(nèi)壓向外偏差，球冠區(qū)半徑偏小所致，限制較松向內(nèi)偏差，球冠區(qū)半徑偏大所致，限制較嚴(yán)過(guò)渡區(qū)轉(zhuǎn)角半徑r不小于規(guī)定值

外壓除和內(nèi)壓同樣要求外，半球形或成型封頭的球冠區(qū)應(yīng)滿足外壓球殼要求

扁平表面UG-32(o)●

允許的局部減薄附錄32制造和檢驗(yàn)（4）凸形封頭允差UG-81130

制造和檢驗(yàn)

（5）

成型封頭的形狀允差

球冠區(qū)半徑偏小，顯示外凸球冠區(qū)半徑偏大，顯示內(nèi)凹

制造和檢驗(yàn)（5）

131制造和檢驗(yàn)

（6）

層板間的貼合要求（1）層板間的貼合要求ULW-77

測(cè)量間隙的面積(2bh/3)，以in.2表示的面積應(yīng)不超過(guò)層板厚度t的in.值在液壓試驗(yàn)時(shí)測(cè)量外壁表面的圓周伸長(zhǎng)值em，以em不小于理論伸長(zhǎng)值eth的一半為合格制造和檢驗(yàn)（6）

132制造和檢驗(yàn)（7）

層板間的貼合要求（2）

測(cè)量間隙的面積(2bh/3)制造和檢驗(yàn)（7）

層板133制造和檢驗(yàn)（8）

殼體的局部減薄制造和檢驗(yàn)（8）

134制造和檢驗(yàn)

（9）

GB150的主要區(qū)別

(1)對(duì)外壓殼體，未要求控制不圓度(Dmax-Dmin)，僅要求控制對(duì)真正圓形的最大正負(fù)偏差e值(2)漏引外壓殼體測(cè)量和控制e值時(shí)對(duì)錐殼、球殼L值的計(jì)算(3)成型封頭僅要求控制球冠區(qū)半徑偏小所致的向外偏差，未要求控制球冠區(qū)半徑偏大所致的向內(nèi)偏差(4)對(duì)內(nèi)壓或外壓殼體，都還要求測(cè)量和控制“棱角值E”(5)未提及允許局部減薄(6)層板間隙僅計(jì)及松動(dòng)面積，未計(jì)及深度制造和檢驗(yàn)（9）

135制造和檢驗(yàn)

（10）●

焊接接頭對(duì)接UW-9不等厚度對(duì)接時(shí)的削斜過(guò)渡角接平板和圓筒，接管和殼體UW-13，UW-16，UW18咬邊和余高UW-35疲勞分析容器不宜對(duì)準(zhǔn)公差UW-33A類(lèi)嚴(yán)，B、C、D類(lèi)較寬冷成形后的熱處理UCS-79據(jù)最大纖維伸長(zhǎng)率焊后熱處理UCS-56據(jù)材料的PNo.數(shù)制造和檢驗(yàn)（10）●焊接接頭136殼體上的局部應(yīng)力（1）

（承受實(shí)心附件上局部載荷的球殼WRC-107）殼體上的局部應(yīng)力（1）

（承受實(shí)心附件上局部載荷的137殼體上的局部應(yīng)力（2）

（由剪力和扭矩引起的剪切應(yīng)力）

殼體上的局部應(yīng)力（2）

（由剪力和扭138殼體上的局部應(yīng)力（3）

（承受實(shí)心附件上局部載荷的圓筒WRC-107）殼體上的局部應(yīng)力（3）

（承受實(shí)心附件上局部載荷139殼體上的局部應(yīng)力（4）

（承受外力和外彎矩時(shí)圓筒的應(yīng)力分析）殼體上的局部應(yīng)力（4）

（承受外力和外彎矩時(shí)圓筒140殼體上的局部應(yīng)力（5）

(承受空心附件上局部載荷的圓筒WRC-297）殼體上的局部應(yīng)力（5）

(承受空心附件上局部載荷的圓141殼體上的局部應(yīng)力

(6）都要按公報(bào)所作附圖的載荷方向，如任一實(shí)際外載荷和附圖的載荷方向相反，則由該載荷所涉及的各項(xiàng)應(yīng)力都取反向遵守公報(bào)所作各項(xiàng)尺寸限定公報(bào)未涉及殼體壓力，HG20582補(bǔ)充了壓力引起的應(yīng)力，但當(dāng)壓力為交變時(shí)，只能用于可以免除疲勞分析時(shí)。對(duì)各種外載荷，既可用于能免除、也可用于不能免除疲勞分析的場(chǎng)合107公報(bào)也適用于球殼上的空心附件(接管)殼體上的局部應(yīng)力(6）都要按公報(bào)所作附圖的載荷方向142殼體上的局部應(yīng)力

(7）

（局部應(yīng)力計(jì)算的匯總表摘要）

應(yīng)力起因及性質(zhì)所用圖號(hào)

計(jì)算公式AUALBUBLCUCLDUDLAmBmCmDm由P引起薄膜A、B點(diǎn)26-21C、D點(diǎn)26-20------------由P引起彎曲A、B點(diǎn)26-19C、D點(diǎn)26-16-+-+-+-+////由MC引起薄膜26-8////--++//-+由MC引起彎曲26-6////-++-////殼體上的局部應(yīng)力(7）

（局部143分析設(shè)計(jì)方法的由來(lái)

及其總體思想壓力容器規(guī)范的發(fā)展（由最早的計(jì)算爆破壓力，陸續(xù)引入其它失效，直到引起分析設(shè)計(jì))壓力容器元件設(shè)計(jì)的應(yīng)力計(jì)算方法(主要是板殼理論，少量是材料力學(xué)和彈性力學(xué)，有限元)失效模式和失效準(zhǔn)則ASMEⅧ-2，建造規(guī)則和建造另一規(guī)則，按規(guī)則設(shè)計(jì)和按分析設(shè)計(jì)各國(guó)標(biāo)準(zhǔn)都接受應(yīng)力分類(lèi)及其評(píng)定的思想，JB4732，CODAP，BS5500，AD，JIS，EN13445，新版ASMEⅧ-2Ⅷ-3(09A)分析設(shè)計(jì)方法的由來(lái)

及其總體思想壓144失效模式和失效準(zhǔn)則彈性失效，包括彈性不穩(wěn)定(壓縮應(yīng)力)塑性失效脆性斷裂由應(yīng)力引起的破壞/蠕變(非彈性)塑性不穩(wěn)定—