電力系統(tǒng)計算題

五、一容量比為90/90/60兆伏安，額定電壓為220/38.5/11千伏的三繞組變壓器。工廠給出試驗數(shù)據(jù)為：APs'（1-2）=560千瓦，APs'（2-3）=178千瓦，△Ps'（3-i）=363千瓦，VS（1-2）%=3.15,Vs（2-3）%=5.7,Vs（3-1）%=20.4,APo=187千瓦，1。％=0.85&試求歸算到220千伏側的變壓器參數(shù)。（注： 功率值未歸算，電壓值已歸算）折算后■的功率猿耗匕9060J817kW3m-5^3x9060J817kW3m-5^3x=401kW各繞組短踣損耗:=-'560十8T7-4011二488lcW=>1+560-817)=72kwAR.=-i401+817-560i=329kW趙2'TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"1000 9(?口皿站72 2陽右從小J-一冥二二 x——二0.43Q1C0O 1000 902329 2201它1000防Ua%=-(13.15+20.4-57)=13,932Un%=|.1315+5.7-20.4<=-0.78=^i5.7+20.4-1315'=6.486.48Z202 X?=34.8L2100 90嗎■幻尸二咒X1L=22011宀停100砒100務=39x10^塵=159燈曠-078x2^_x10^=_42Qa100 90000［例2-5］有一臺SFL120000/110型的向10kV網(wǎng)絡供電的降壓變壓器，銘牌給出的實驗數(shù)據(jù)為：試計算歸算到高壓側的變壓參數(shù)。解由型號知，Sn=20000kVA,高壓側額定電壓Vn=110kV?心pv2各參數(shù)如下：Rt SrJNsN1031351102

20000210心pv2各參數(shù)如下：Rt SrJNsN1031351102

20000210’」4.08-r2

—N

sNx「％v100Vn210’二135kW10322

1103L%生10100Vn2kT=逍如103一63.531002000010■二1.8210』s22kW,I0%=0.,Vs%二10.5,P°0.8200006廠10s二13.210s1001102V1N=^=10V2N 11例2-6三相三繞組降壓變壓器的型號為SFPSL-120000/220，額定容量為120MVA/120MVA/60MVA額定電壓為：220kV/121kV/11kV,P 601kW，Ps(1；廠182.5kW, Psg=132.5kW，Vs(y%=14.85，Vs(1；)%=28.25，VS(2t%=7.96,p0=135kW，10%=0.663，求變壓器歸算到220kV側的參數(shù)，并作出等值電路。

解：(1)求各繞組的電阻時1】Psg Psg(字)2 乩)(字)2]TOC\o"1-5"\h\z2 S3N S3N1202 1202二0.5[601182.5( )2132.5( )2]kW二400?5kWRt2Rt2二0.674(2)求各繞組電抗電阻計算如下：22RV 400.5 200 門「.3461000SN10001202同理可得： PS2二200.5kWPS3二329.5kWRt3二1.107Vs1%=2(Vs(1^)%Vs”％-Vsg%)二17.57V2%=2.72 VS3%=10.68電抗計算：XT1=Vs1%Vn=17.57 220,,=70.86100Sn 100520Xt2二10.97 Xt3二43.08變壓器阻抗參數(shù)：乙廠Rt1jXT廠(1.346j70.68)Zt2二(0.674一j10.97) Zt3二(1.107j43.08)」(3)求導納GT壬135 2S=2.7910“S1000VN2 10002202I°%SI°%Sn100Vn20.663120S100220216.410」SYT二GT一jBT=(2.7916.4)10‘S3.2如圖所示簡單系統(tǒng)，額定電壓為 110KV雙回輸電線路，長度為80km,采用LGJ-150導線，其單位長度的參數(shù)為：r=0.21Q/km,x=0.416Q/km,b=2.74

10*S/km。變電所中裝有兩臺三相110/11kV的變壓器，每臺的容量為15MVA,其參數(shù)為：P。二40.5kW， Ps=128kW,V$%-10.5,I°%=3.5。母線a的實際運行電壓為117kV，負荷功率：SLDb二30j12MVA,SLdc二20j15MVA。當變壓器取主軸時，求母線c的電壓。<30<30r—kJ h <30<30r—kJ h ■r" 亡\-rI7I1rt卩解（i）計算參數(shù)并作出等值電路。輸電線路的等值電阻、電抗和電納分別為TOC\o"1-5"\h\z1 1Rl 800.2T二&4 XL800.416二16.6\o"CurrentDocument"2 2Be=2802.7410*S=4.3810，S由于線路電壓未知，可用線路額定電壓計算線路產(chǎn)生的充電功率，并將其等分為兩部分，便得1 1QB BcVn2 4.3810，1102Mvar二2.65Mvar\o"CurrentDocument"2 2將匚QB分別接于節(jié)點A和b，作為節(jié)點負荷的一部分。■r"~k兩臺變壓器并聯(lián)運行時，它們的等值電阻、電抗及勵磁功率分別為

1PsV：221000Sn128110 741PsV：221000Sn128110 741000151Vs%VN 110?511022100SN2 1001542.4P。 jQ。=2(0.04053.515100)MVA二0.08 j1.05MVA變壓器的勵磁功率也作為接于節(jié)點b的負荷，于是節(jié)點b的負荷Sb二Sld「jQb（p。jQ） 卄上節(jié)點二30 j120.08j1.05-j2.65MVA二30.08j10.4MVAc的功率即是負荷功率 Sc=20?j15MVA這樣就得到圖所示的等值電路TOC\o"1-5"\h\zAO— *■ *4I 1S； 5；T IF 1rj? 必 耳（2）計算母線A輸出的功率。先按電力網(wǎng)絡的額定電壓計算電力網(wǎng)絡中的功率損耗。變壓器繞組中的功率損耗iSc； 、202+152St-RtjXT —（3.4 j42.4）MVA為 Vn 1102二0.18j2.19MVA由圖可知S：=Sc PTjQ^20j150.18j2.19MVA二20.18 j17.19MVAS：二S：Sb二20.18j17.1930.08j10.4MVA二50.26 j27.59MVA線路中的功率損耗為2222■：SL=Vn50.262 27.592RljXL1102（8.4 j16.6）MVA二2.28 j4.51MVA于是可得S1二S1 SL二50.26j27?592.28j4.51MVA二52.54j32.1MVA由母線A輸出的功率為SA二s；jQb二52.54j32.1j2.65MVA二52.54j29.45MVA3-S；(3)計算各節(jié)點電壓。線路中電壓降落的縱分量和橫分量分別為P1RQ；Xl 52.248.432.116.6灼=8.3灼Va117Pi'Xl q；Rlb點電壓為Va52?2416?6吐18.4k_5^v11722Vb=J（Va_Zl）Wl）J（117—8.3）25.22kV二108.8kV變壓器中電壓降落的縱，橫分量分別為Vt*RtQX 2°.183.417?19Vb10&8424'kV二7.3kVv「Xt QcRtVb20?1842417?193.4k「7.3kv10&8歸算到高壓側的c點電壓Vc- Vb22Vt Vt108.87.32 7.32kV二101?7kV變電所低壓母線的實際電壓Vc二Vc11-101.711011kV-10.17kV110V「V「10.14kVVb=108.7kV，Vc=101.4kV，與計及電壓降落橫分量的計算結果相比，誤差很小。S；SS；jg路L,如圖7-17(d)所示。0.24QA750J73Sr陽717電力秦St接絨圖〔G般正序w也昨m、雀序cm卿輅(3)網(wǎng)絡化簡，求組合電勢和各序組合電抗。

由圖7-17(b)可得E「二丄凹8—8 1.05乂0.24+8X仁二(0.24//8)0.1751.461=1.869由圖7-17(b)和圖7-17(C)可得X2十(0.288〃2.333)0.1751.461=1.892X02二(0.1754.8214.383)//0.175二0.172七、如圖所示電網(wǎng)其元件導納參數(shù)為：y12=0.5-j3,y七、如圖所示電網(wǎng)其元件導納參數(shù)為：y12=0.5-j3,y23=0.8-j4,y13=0.75-j2.5。1、根據(jù)給定的運行條件，確定圖2所示電力系統(tǒng)潮流計算時各節(jié)點的類型和待求量；2、求節(jié)點導納矩陣1.25-j5.5 -0.5j3Y=-0.5+j3 1.3-j7-0.75+j2.5 -0.8+j4.n州3、S廣U「YijUji=1,2,3j$3、給出潮流方程或功率方程的表達式；4、當用牛頓-拉夫遜法計算0.5潮流時，給出修正方程和迭代收斂1.0條件。1七節(jié)點1：PQ節(jié)點待求量：UF節(jié)點2：PV節(jié)點待求量：QJ節(jié)點3:平衡節(jié)點 待求量：P,Q2、論*2 %3=1.25-j5.5丫22 =y12y23=匸3-j7丫33=y23y13二匸55-j6.5丫21=丫2=-0.5+j3Y32二丫23—0.8j4丫31=丫3=-0.75+j2.5Y；-0.75 j2.5-0.8+j41.55-j6.5NNNNP或Qi八UiUj(Gjcos、j Bjsin、j)jP或Qi八UiUj(Gjcos、j Bjsin、j)jN—、、UjUj(Gjsin：前-Bjjcos?:冷)ji=1,2,3.-1R-jQiI-

或Ui( YijUj)Yii Ui j4Ui*i=1,2,3RAF2Lg_H11H21-J11H12H22J12N11N21L11JJ「1A621‘山1「3 1_HnfAd2 =H211,U1AS一-J11H12弘打?陽〕H22N21 AF2J12L11」［AQ1_|k)收斂條件:(k)1，鳥k)【例7-1】在圖7-5所示網(wǎng)絡中，設Sb=100MVA;Ub二Uav；KM=1.8，求K點發(fā)生三相短路時的沖擊電流、短路電流的最大有效值、短路功率？解：采用標幺值的近似計算法各元件電抗的標幺值XL1*=400.4 10(1=0.1211152TOC\o"1-5"\h\z\o"CurrentDocument"7 10.5100 …Xt* 0.35\o"CurrentDocument"100 30XR*1004XR*1004j4100In100 36.30.3=1.222XL2*=0.50.08羋=0.10086.3從短路點看進去的總電抗的標幺值： X亍二Xl1*Xt*Xr*Xl2*=1.7937短路點短路電流的標幺值，近似認為短路點的開路電壓 Uf為該段的平均額定電壓UavUf* 1IfUx,-0.5575④短路點短路電流的有名值If=lf*Ib=0.5575爼—10°—=5.113kAV3^6.3⑤沖擊電流iM=2.551f=2.555.113=13.01kA最大有效值電流lM=1.521f=1.525.113=7.766kA短路功率Sf二Sf*SB=lf*IB=0.5575100=55.75MVA［例7-2］電力系統(tǒng)接線如圖7-7（a）所示，A系統(tǒng)的容量不詳，只知斷路器 B1的切斷容量為3500MVA,C系統(tǒng)的容量為100MVA，電抗Xc=0.3，各條線路單位長度電抗均為0.4Q/km,其他參數(shù)標于圖中，試計算當 f1點發(fā)生三相短路時短路點的起始次暫態(tài)電流lf1"及沖擊電流iM,（功率基準值和電壓基準值取SB=100MVA,Ub二Uav）。O(b)念fi(c)(d)O(b)念fi(c)(d)圖7-7簡單系統(tǒng)等值電路（a）系統(tǒng)圖（b）、（c）、（d）等值電路簡化解：采用電源電勢E''|0|:1和忽略負荷的近似條件，系統(tǒng)的等值電路圖如圖 7-7（b）所示。100TOC\o"1-5"\h\z（1）計算各兀件電抗標幺值 Xi=0.450 2 1.4611 2 372100X3=X4=X5=0.440廠1.169XC=0.33 4 5 372（2）計算A系統(tǒng)的電抗：若短路點發(fā)生在和A相連的母線上即f2點時，貝VA、C系統(tǒng)的短路電流都要經(jīng)過斷路器B1,其中C系統(tǒng)供給的短路電流標幺值為:Cf21 = 1 Cf21 = 1 X1〃X2 X3//(X4X5)XB1.461//1.4611.169//(1.1691.169)0.311.810.553由式（7-15）知短路功率和短路電流的標幺值相等，所以 C系統(tǒng)提供的短路功率為:SCf2=lCf2SB=0.553100=55.3MVA由A系統(tǒng)提供的短路功率為SAf2=3500-SCf2=3444.7MVAA系統(tǒng)的電抗為:1 _SbSA系統(tǒng)的電抗為:1 _SbSA1003444.7-0.03(2)網(wǎng)絡化簡X7二XAXJ/X2=0.03.1.461=0.76h[X7h[X7X8//X9Xb]=1.149〃0.69=1.1490.69X、=X,,X10二0.4310.39二0.821(3)短路電流標幺值If1* 1.218XZ短路電流有名值：1==I短路電流有名值：1==If1*lB=1.218337-1.9(kA)(4)沖擊電流iM=2.551''=4.85(kA)例7-1圖7-17(a)所示輸電系統(tǒng)，在f點發(fā)生接地短路，試繪出各序網(wǎng)絡，并計算電源的組合電勢E］和各序組合電抗X1［、X2［和X0［。已知系統(tǒng)各元件參數(shù)如下:發(fā)電機G:50MW，cos0.8，Xd=0.15，X^0.18，E^1.08變壓器T-1、T-2:60MVA，Vs%=10.5，中性點接地阻抗 二22'1負荷線路L：50km，%=04」/km，x0二3x1解(1)各元件參數(shù)標幺值計算。選取基準功率Sb=100MVA和基準電壓Vb=Vav，計算各元件的各序電抗的標幺值,計算結果標于各序網(wǎng)絡圖中。

變壓器T-1、T-2: 二變壓器T-1、T-2: 二Xt2—100中性點接地阻抗：Xn=22 -773/=1.607100負荷LD:Xldi=1.2 815Xld2二0.35100二2.33315輸電線路l：x「=500.4理=1.461XL0=31.416=4.38337（2）制訂各序網(wǎng)絡正序和負序網(wǎng)絡不包括中性點接地電抗和空載變壓器 T-2，因此，正序和負序網(wǎng)絡中包括發(fā)電機G、變壓器T-1、負荷LD以及輸電線路L,如圖7-17（b）和7-17（C）所示。由于零序電流不流經(jīng)發(fā)電機和負荷，因此，零序網(wǎng)絡中只包括變壓器 T-1、T-2和輸電線例7-2如圖7-27（a）所示電力系統(tǒng)，各元件參數(shù)如下：發(fā)電機G-1:100MW，cos：=0.85，Xd=0.183,X^0.223；g-2:50MW，cos=0.8，Xd=0.141，X2=0.172;變壓器T-1:120MVA，Vs%=14.2；T-2:63MVA，Vs%=14.5;輸電線路l：每回120km，x^0.432〔|/km,x0二5x1。試計算f點發(fā)生各種不對稱短路時的短路電流。O.2V5<aO.2V5<a解（1）制訂各序等值電路，計算各序組合電抗。選取基準功率SB=100MVA和基準電壓VB二Vav，計算各元件的各序電抗的標幺值,計算結果標于各序網(wǎng)絡圖中。X仁二(0.1560.1180.049)//(0.2300.226)=0.189(0.1900.1180.049)//(0.2300.275)=0.209X。十(0.1180.245)//0.230二0.141(2)計算各種不對稱短路時的短路電流。單相接地短路X(1)二X2[X0Z二0.2090.141二0.350,m⑴二3基準電流(1)If兩相短路ia?If(2)E單相接地短路X(1)二X2[X0Z二0.2090.141二0.350,m⑴二3基準電流(1)If兩相短路ia?If(2)EzX^X.(1)1000.189 0.350 1.855二0.251kAV3 230m⑴1仙廠31.8550.251X(2)=X2[二0.209,m⑵二Ezm(2)ia2)二1.397kA.30.1890.209 2.513I廠「32.5130.251T.092kA兩相短路接地x.兩相短路接地x.(1,1)(1,1)Ia1二X2[//Xo[二0.208//0.14V0.084m(1,1)=-3,J^[X^X^/(X^-XJ)2]二、3.、1-[0.209 0.141/(0.209 0.141)2]=1.509X^X(1,1) 0.189 0.084 3.663if1,1—m(1,1)|^^i^1.5093.6630.251二1.387kA

八、如圖所示電力系統(tǒng)，元件參數(shù)如表3~5所示。故障前線路空載，D點電壓=121kV，在D點分別發(fā)生短路。發(fā)電機額定容量（MVA）X2500.30.35變壓器接線類別額定容量（MVA）額定電壓（kV）U%YNd115010.5/12110.5表5線額定電壓X1Xo線路長度路(kV)(Q/km)(Q/km)(km)1100.4Xo3.5x1501、 計算D點發(fā)生三相短路時，短路點起始次暫態(tài)電流。2、 給出D點發(fā)生A相接地短路時，各序網(wǎng)絡，并計算序網(wǎng)絡各元件參數(shù);3、 計算D點發(fā)生A相接地短路時，短路點起始次暫態(tài)電流有名值。4、 計算D點發(fā)生A相接地短路時，流過發(fā)電機的起始次暫態(tài)電流有名值。50八、1、取&=50MVAUB=115kV X；=0.3漢一=0.350Xt二10550=0.105XL=0.450S[2=205°2=0.075610050 L U； 1152以短路前D點電壓為基準，貝UElE〔0 = =121=1.0520UB1151.0521=j(X1.0521=j(XdXtXl) j(0.30.1050.0756)二=-j2.1889有名值I=2.1889—SB—=0.5495(kA)船UbXt2= =0.105Xt2= =0.105XL2=XLi=0.0756Xd=0.350 50 sX2=0.35 0.35XT0=0.105 0.105XL0=1.450B2=0.26550 50 UB3A相接地短路，復合序網(wǎng)由3個序網(wǎng)絡串聯(lián)而成A1= eg A1「j(XdXt1Xl1X2Xt2Xl2XtoXlo)1.052Z0= j(0.30.1050.07560.350.1050.07560.1050.265)=—j0.762jXG2Zt2ZIjXG2Zt2ZIDA2L2UDA2CD負序網(wǎng)Uda°負序網(wǎng)Uda°(D正序網(wǎng)絡絡零序網(wǎng)絡38.網(wǎng)K點發(fā)生兩相短路接地，求K點短路電流值。2“2“2“2“6。MUA%；HO*仇〃門&37" %o=夕％|仙"U"切%

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Ur—/嘆3/5W取Sb二6OMVAr-H9_\~V如5 ?"Xi》=X2X=0.32Xw=3xO.0906=0.272XtXt=0.105x^°5=0.2Xs=032+(0.32#10.13)=0.412*JL*0.412=2.424x2.424■石/?? 0.32x0.13x2.424k"J—%五To.13)2=3.74KAjXjXd Zt1 Zl1Ida1jXjXd Zt1 Zl1Ida1UDA1jXG2Zt2 Zl2La2 □ □□ ?UDA2Zt0 Zl0Id少UDA0復合序網(wǎng)1DA1-1DA1-1DA2=1DA01DA-31DA1二-j2.286有名值Ida=2.286Ib=2.286—SB 2.286一50 =有名值Ida=2.286IbTOC\o"1-5"\h\zV3Ub J3"152=(aa2=(aa1)Ida1=0=(a?a"Ida1=01DB-a1DA1 aIDA2 1DA01DC=aIDA1a1DA2 1DA0從而丨DB=丨DC-0kA4發(fā)電機提供的短路電流GAj30■j30GB=ej30GC=eI L30IDA1 DA2a2I L30IDA1 DA2a21 川?斗30aIDA1 DA2a - -aI 嚴a2IDA1 DA2=0 ￡1=°=-.3Ida1二j1.320S 50有名值Iga^gc=1.320泊十B—=1.320 3.63kA &=0kA弋3UB 丁3勺0.5六、如圖所示某降壓變電所裝設一臺容量為 20MVA電壓為110/11kV的變壓器，要求變壓器低壓側的偏移在大小負荷時分別不超過額定值的 2.5%和7.5%，最大負荷為18MVA最小負荷為7MVAcos半=0.8，變壓器高壓側的電壓在任何運行情況下均維持107.5kV，變壓器參數(shù)為U%=10.5,Pk=163kW勵磁影響不計。試選擇變壓器的分接頭Rt解變壓器的電阻和電抗為<s>PkUN2iooosN21631101000202Rt解變壓器的電阻和電抗為<s>PkUN2iooosN21631101000202Uk%U100Sn=4.93(門)210.511010020=63.5(」)末端最大和最小負荷為‘Smzx=18cos?+j18sin?末端最大和最小負荷為‘Smzx=18cos?+j18sin?=18X0.8+j18x0.6=14.4+j10.8(MVA)■§min=7cos?+j7sinW=7=<0.8+j7x0.6=5.6+j42(MVA)按最大和最小負荷時調(diào)壓要求，變壓器低壓側電壓應Umax=10(1 2.5%)=10.25(kV)Uimin=10(1 7.5%)=10.75(kV)在最大和最小負荷時變壓器低壓側的電壓由下式求得Uimax14.4工4.93+10.8^63.5—UImax…Uimax14.4工4.93+10.8^63.5—UImax…Umax—107.5-UimaxUimax「AII，八5.6疋4.93+4.2城63.5=UImax_-■:Umin二107.5-Uiminmax=99.9(kV)Uimin=104.6(kV)然而最大和最小負荷時分接頭電壓為TOC\o"1-5"\h\zUiN 11UT/max=Uimax匚=99.9 107.2(kV)Uimax 10.25U 11UT/min=Uimin也=104.6 107(kV)Uimin 10.75UUT/maxUT/minUTI107210^107.1(kV)故選分接頭電壓為110(1-2.5%)=107.25的分接頭。校驗低壓母線電壓:最大負荷時故選分接頭電壓為110(1-2.5%)=107.25的分接頭。校驗低壓母線電壓:最大負荷時U 11Uimax%=UimaxU?=99.9107.25=10.25(kV)最小負荷時Uimin=Uimin仏=104.6 10.73(kV)Uti 107.25電壓偏移： 最大負荷時 umax%二10.2￡一10100%=2.5%10最大負荷時umin%J°.73一10100%=7.3%乞7.5%10比較可知，所選擇的分接頭滿足調(diào)壓要求。39?有一臺降壓變壓器如圖所示，其歸算至高壓側的參數(shù)為 4.93+j63.525Q,已知變壓器母線在任何方式下均維持電壓為 107.5KV，其低壓側母線要求順調(diào)壓，若采用靜電電容器作為補償設備，試選擇變壓器分接頭和無功補償設備容量。(l)Umax=107.5-°翌4芒?竺亙JQ=弼.7KV10^.5[站=10；.5-— X5?5-IO2.96KV(3分)107,5（2）抵直小負荀時無補償情配棗選樣變壓器分裁頭U^=】O2?96x詰務"0久3MV選用110-2.5%,E卩107.25/11^厲分）接繪大負蓮時譚屋要喪確定Q,容國Q二需瑤XU625-臧％諾去"晉爵二1?旳（畑 ^分｝口;腫算!握人負荷圖補曙沒備魚辭投人q__工1U75-—x4”93+（弓三一」.站）彳鈕525_購曬禮耳107.5=99.85 10.24K\'電壓偏核I爲一閉壘X100呀^0-1%怪小負荀時匸—=【02.96x11/107,25^10.56K\-電壓侗穆二112^-10^x100%=1.8% (110.75五、已知某系統(tǒng)接線如圖四所示，各元件電抗均已知，當 k點發(fā)生BC兩相接地短路時,求短路點各序電流、電壓及各相電流、電壓，并繪出短路點的電流、電壓相量圖。vi T1*]D5kV丄3i)MWcmr&Fiaj105/121kV105/lllkVSiV25MWV-OI25A-l-016A/叩衛(wèi)玉UM葉Nt斗=為I-50km<?)3S*>0.15搶PM圖四題五圖]|JkY60MVAJOJTlZIkVJt,性T<U口冷■無=址JO3fcV21±MVAlO.srcikVqua占25MWU）V-0135Xj-Olfr〔時Ic>1）計算各元件電抗（取SB=100MVAUB=Uav）發(fā)電機G1xd%Sb,00Xi=0.125 0.25100Sn50、， X2%Snc"/00 cccx--=0.16 0.32100Sn50變壓器T1uk%X^-X2-Xq100、，Xd%X1Sb=0.125100100Sn25X2%Sn/00X2:=0.16100Sn25Sb10.51000.175SN10060發(fā)電機G2二0.5:0.64變壓器T2Xi=X2=Xo_Uk%"100SbSN10.5 100700315=0.333Xi=X2=XilSB2=0.4x50X100,=0.15線路l u； 1152X0“X’=20.15=0.30j1j(0.333 0.5)j1j(0.25 0.175 0.15)=j1EaS2）以A相為基準相作出各序網(wǎng)絡圖，求出等值電抗 Xj1j(0.333 0.5)j1j(0.25 0.175 0.15)=j1EaSj(0.25+0.175+0.15+0.333+0.50)X1S二j(0.25 0.175 0.15)//j(0.333 0.50)=j0.289X2S=j(0.32 0.1750.15)//j(0.3330.64)=j0.388X3s=j(0.175 0.3)//j0.333=j0.1963）3）邊界條件。原始邊界條件為Ia=0Ub=Uc=°a—a—1a1a2a0Ua1=Ua2=Ua0=—Ua3Ia=Ia1+Ia2+Ia0=0由對稱分量法得出新的邊界條件4)據(jù)邊界條件繪出復合網(wǎng)如圖所示。5）由復合網(wǎng)求各序的電流和電壓，得Ea1Sj1 jX j0.289.j0.388 j。196-jXcjX^ j0.388 j0.196- X。亍 0.196la2=—la10 2.385 0.80X2[ 0.3880.196- -X2亍 0.388Ia0=Ta1- 2.385 1.585X2￡+X0y 0.388+0.196二2.385Ua1=Ua2=Ua0譏彩豈「2.385“豎Qw=j0.3110.388 j0.1966）求各相電流和電壓，為Ia二I